满堂架脚手架搭施工方案及承载力计算

1、满堂架脚手架搭施工方案及承载力计算本工程共地上三层。考虑到装饰装修需要，我单位拟在外墙装饰装修期间搭设落地式、全高半封闭的扣件式满堂钢管脚手架，满足施工需求。脚手架的结构楼板，基础上、底座下设置垫板，厚度为6cm，布设必须平稳，不得悬空。脚手架满堂单立杆，立杆接头采用对接扣件连接，立杆和大横杆采用直角扣件连接。接头交错布置，两个相邻立柱接头避免出现在同步同跨内，并在高度方向错开的距离不小于50cm。大横杆置于小横杆之下，在立柱的内侧，用直角扣件与立柱扣紧；其长度大于3跨，不小于6米，同一步大横杆四周要交圈。大横杆采用对接扣件连接，其接头交错布置，不在同步、同跨内。相邻接头水平距离不小于50cm

2、，各接头距立柱的距离不大于50cm。每一立杆与大横杆相交处，都必须设置一根小横杆，并采用直角扣件扣紧在大横杆上，该杆轴线偏离主接点的距离不大于15cm。小横杆间距应与立杆柱距相同，且根据作业层脚手板搭设的需要，可在两立柱之间设置12根小横杆，间距不大于75cm。小横杆伸出不小于10cm，且上、下层小横杆应在立杆处错开布置。纵向扫地杆采用直角扣件固定在距底座下皮20cm处的立柱上，横向扫地杆则用直角扣件固定在紧靠在纵向扫地杆的立柱上。本脚手架采用剪刀撑与横向斜撑相结合的方式，随立柱、纵横向水平杆同步搭设，剪刀撑沿架高连续布置。剪刀撑每六步四跨设置一道，斜杆与地面的夹角在45O。斜杆相交点处于同一

3、条直线上，并沿架高连续布置。剪刀撑的一根斜杆扣在立柱上，另一根斜杆扣在小横杆伸出的端头上，两端分别用旋转扣件固定，在其中间增加2至4个扣结点。所有固定点距主节点距离不大于15。最下部的斜杆与立杆的连接点与地面平行。剪刀撑的杆件连接采用搭接，其搭接长度100，并用不少于三个旋转扣件固定，端部扣件盖板的边缘至杆端的距离10。脚手板采用松木、厚6、宽2035的硬木板。在作业层下部架设一道水平兜网，同时作业不超过两层。首层满铺一层脚手板，并设置安全网及防护栏杆。脚手板设置在三根横向水平杆上，并在两端8处用直径1.2的镀锌铁丝箍绕2-3圈固定，以防倾翻。脚手板应平铺、满铺、铺稳，接缝中设两根小横杆，各杆

4、距接缝的距离不大于15。靠墙一侧的脚手板离墙的距离不应大于15。拐角处两个方向的脚手板应重叠放置，避免出现探头及空挡现象。脚手架要满挂全封闭式的密目安全网。密目网的规格为1.5×6m，用网绳帮扎在大横杆外立杆里侧。并在作业层下一步架处设一道水平兜网。在架内高度3.2m处设首层平网，往上每隔五步架设置隔层平网，施工层应设随层网。作业层脚手架立杆于0.6m及1.2m处设有两道防护栏杆，底步内侧设18cm高的挡脚板。该出入口设在楼梯口，本安全通道路面为水泥路面，立柱下方垫通长木板，木板厚度0.05m，然后再进行步架、立杆、水平杆、横杆、剪刀撑等的搭设。上铺5厚的双层脚手板。安全通道的搭设宽

5、度为3m，净高2m，采用48*3.5mm钢管搭设,间距0.8m。安全通道结构，本安全通道采用纵向承重结构体系，立柱间距2.0m立柱：第一道水平杆（扫地杆）距地面0.2m，以上间距1.4m，立柱之间并设有剪刀撑，剪刀撑间距5m，顶部双层棚顶间距0.5mm。上部维护栏杆高0.5m。搭设过程中画出工作标志区，禁止行人进入、统一指挥、上下呼应、动作协调，严禁在无人指挥下作业。开始搭设立杆时，应每隔6跨设置一根抛撑，直至连墙杆安装稳定后，方可拆除。脚手架及时与结构拉结或采用临时支撑，以保证脚手架搭设过程安全未完成脚手架在每日收工前，一定要保证架子稳定。 6.3.脚手架的拆除 拆架前，全面检查脚手架定出作

6、业计划，进行技术交底后，方可施工。 拆架时要统一指挥，上下呼应，动作协调，当解开与另一人有关的结扣时，应先通知对方，以防坠落。 拆架时要划分作业区，周围设警戒标志，设专人指挥，禁止非作业人员进入。 拆架时，不得中途换人，如必须换人，必须将拆除情况交代清楚后方可离开。 每天拆架下班时，不应留下隐患部位。 拆架时严禁碰撞脚手架附近电源线，以放触电。 所有杆件和扣件在拆除时应分离，不准在杆件上附着扣件或两杆连着送到地面。 所有的脚手板，应自外向里竖立搬运，以防脚手板或垃圾物从高处坠落伤人。 拆下的零配件要装入容器内，用吊蓝吊下；拆下的钢管要帮扎牢固，双点起吊，严禁从高空抛掷。八.满堂脚手架承载力计算

7、1、计算依据1.1 截面特征：（钢号Q235，b类）规格（mm）48×3.5I（mm4）12.19×104q0（KN/m）0.0384W（mm3）5.08×103截面积A（mm2）489回转半径i（mm）15.8抗弯、抗压容许应力 N/ mm22051.2 脚手架特性参数：立杆纵距la（m）1.5脚手板重量q（KN/ mm2）0.35立杆横距lb（m）1.1连墙件纵距lw（m）2.4大横杆步距h（m）1.5连墙件横距hw（m）4.5施工荷载q（KN/mm2）3内立杆距结构外皮宽度0.151.3 相关计算参数：项目数值扣件钢管架构件自重gk1（KN/ mm2）0.1

8、129作业层面材料自重gk2（KN/ mm2）0.3476整体拉结和防护材料自重gk3（KN/ mm2）0.0614作业层施工荷载qk（KN/ m）1.65风压高度变化系数z 1.78立杆计算长度系数1.53轴心受压杆件稳定系数0.3292、承载力验算2.1 荷载计算1） 恒载的标准值GKGK=Hi·（gk1gk3）n1· la· gk2取Hi=21.9m装修作业时：GK=Hi·（gk1gk3）n1· la· gk2=21.9×（0.11290.0614）2×1.5×0.3476=4.86KN2） 活载的

9、标准值QKQK= n1· la· qkqk=1.8KN/M（结构作业）qk=1.2KN/M（装修作业）则有：用于结构作业时 QK=1.2×1.8=2.16KN用于装修作业时 QK=2×1.2×1.2=2.88KN3） 风荷载的标准值WK qWk= la··Wk Wk=0.7·us·uZ·W0 =AN/AW=1 Wk=0.7×1.0×1.78×0.60=0.75KN/M2 qk=1.2×1.0×0.75=0.9KN/M22.2 脚手架整体稳定验算：

10、1） 确定材料强度附加分项系数结构作业时：NGK=4.23KN NQK=2.16KN 装修作业时：NGK=4.86KN NQK=2.88KNNWK=MWK·A/W=0.09626·MWK=19.49KN结构：=SQK/SGK = SWK/SGK=2.16/4.23=0.51 =19.49/4.23=4.60装修：=SQK/SGK = SWK/SGK=2.88/4.86=0.59 =19.49/4.86=4.01 r/m=1.591+0.9（）/（1）结构：将、代入公式得 r/m=1.46装修：将、代入公式得 r/m=1.462） 计算轴心力设计值结构： N/=1.2

11、5;（NGKNQK）=1.2×（4.232.16）=7.67KN装修： N/=1.2×（NGKNQK）=1.2×（4.862.88）=9.28KN3） 计算风荷载弯矩MW： MW=1.2×MWK=1.2×0.1×qWK×h2=0.12×qWK×h2 MW=0.12×1.13×1.52=305KN·4) 确定稳定系数： =0.3295) 验算稳定：N/（·A）MW/Wfc/（0.9·r/m）结构：7.67×103/（0.329×489）2

12、43×103/5080=36.75N/2 fc/（0.9·r/m）=205/（0.9×1.467）=154.95N/2 装修：9.28×103/（0.329×489）243×103/5080=44.46N/2 fc/（0.9·r/m）=205/（0.9×1.468）=154.95N/2 纵横向水平杆承载力验算：1） 横向水平杆验算：荷载统计q=0.5×1.2×（1.2×0.351.4×3）=2.77KN/m抗弯强度验算MMAX=ql2/8=2.77×1.12/8=0

13、.419KN·m=M/W=0.419×106/(5.08×103)=82.47N/2<f=205N/mm2 挠度验算： =5ql4/（384EI）=5×2.77×1.14×103×109/（384×2.06×105×12.19×104）=2.10mm<L/400=2.75mm（满足）2） 纵向杆验算P=2.77×1.2/2=2.08KN0.175×P×L=0.175×2.08×1.2=0.55KN·M=M/W=0.

14、55×106/(5.08×103)=108.27N/2<f=205N/mm2（满足）=0.469Pl3/（100EI）=0.469×2.08×103×1.23×109/(100×2.06×105×12.19×104)=1.31<L/150=1200/150=8（满足）2.4 连墙件和扣件顶板和基础验算：1） 连墙件稳定验算风荷载产生轴向力设计值Ne=1.4××=1.4×0.75×3.0×3.6=11.34KN脚手架平面外变形产生的轴向力 N0=3KNNl=11.343=14.34KN连墙件的计算长度 1.20.20.250.15=1.85m长细比 = l0/I=1850/15.8=117.09轴心受压构件稳定系数 =0.47稳定验算：Nl/(·A)=14.34×103/（0.47×2×489） =31.