内外压容器——受压元件设计

1、无 内外压容器内外压容器受压元件设计受压元件设计 中国石化工程建设公司中国石化工程建设公司 桑如苞桑如苞 向全国压力容器设计同行问好！向全国压力容器设计同行问好！ 无 内外压容器内外压容器受压元件设计受压元件设计 压力容器都离不开一个为建立压力所必须的承压外壳压力容器都离不开一个为建立压力所必须的承压外壳压力壳。压力壳。 内外压容器设计即是指对组成压力壳的各种元件在压力作用下的设计计内外压容器设计即是指对组成压力壳的各种元件在压力作用下的设计计算。算。 压力壳必须以一定方式来支承：压力壳必须以一定方式来支承： 当采用鞍式支座支承时成为卧式容器的形式，由于自重、物料等重力作用，当采用鞍式支座支承

2、时成为卧式容器的形式，由于自重、物料等重力作用，在压力壳上（特别是支座部位）产生应力，其受力相当于一个两端外伸的简支在压力壳上（特别是支座部位）产生应力，其受力相当于一个两端外伸的简支梁，对其计算即为卧式容器标准的内容。梁，对其计算即为卧式容器标准的内容。 当采用立式支承时成为当采用立式支承时成为立（塔）式容器的形式，由于自重、物料重力、风立（塔）式容器的形式，由于自重、物料重力、风载、地震等作用，在压力壳上产生应力，其受力相当于一个直立的悬臂梁，对载、地震等作用，在压力壳上产生应力，其受力相当于一个直立的悬臂梁，对其计算即为塔式容器标准的内容。其计算即为塔式容器标准的内容。 当压力壳做成球形

3、以支腿支承时，即成为球罐，在自重、物料重力、风载、当压力壳做成球形以支腿支承时，即成为球罐，在自重、物料重力、风载、地震等作用下的计算即为球形储罐标准的内容。地震等作用下的计算即为球形储罐标准的内容。 一、压力容器的构成一、压力容器的构成 圆筒圆筒圆柱壳圆柱壳 压力作用下，以薄膜应力承载，为此整压力作用下，以薄膜应力承载，为此整 球形封头球形封头 球壳球壳 体上产生一次薄膜应力，控制值体上产生一次薄膜应力，控制值 1 1 倍倍 壳体壳体 椭圆封头（椭球壳椭圆封头（椭球壳） 许用应力。但在相邻元件连接部位，会许用应力。但在相邻元件连接部位，会 碟封（球冠与环壳）碟封（球冠与环壳） 因变形协调产生

4、局部薄膜应力和弯曲应因变形协调产生局部薄膜应力和弯曲应 典型板壳结构典型板壳结构 锥形封头（锥壳）锥形封头（锥壳） 力，称二次应力，控制值力，称二次应力，控制值 3 3 倍许用应力。倍许用应力。 圆平板（平盖）圆平板（平盖） 压力作用下，以弯曲应力承载，为此整压力作用下，以弯曲应力承载，为此整 平板平板 环形板（开孔平盖）环形板（开孔平盖） 体上产生一次弯曲应力，控制值体上产生一次弯曲应力，控制值 1.51.5 倍倍 环（法兰环）环（法兰环） 许用应力。许用应力。 弹性基础圆平板（管板）弹性基础圆平板（管板） 二、压力容器受压元件计算二、压力容器受压元件计算 1.1.圆筒圆筒 1 1）应力状况

5、：）应力状况：两相薄膜应力、环向应力为轴向应力的两倍。两相薄膜应力、环向应力为轴向应力的两倍。 2 2）壁厚计算公式：）壁厚计算公式：cic 2pDpt符号说明见符号说明见 GB 150GB 150。称中径公式：适用范。称中径公式：适用范围，围，K K1.51.5，等价于，等价于p pc c0.40.4 t t 3 3）公式来由：）公式来由：内压圆筒壁厚计算公式是从圆筒与内压的静力平衡条件得出内压圆筒壁厚计算公式是从圆筒与内压的静力平衡条件得出的。的。 设有内压圆筒如图所示（两端设封头） 。设有内压圆筒如图所示（两端设封头） 。 （1 1）圆筒受压力）圆筒受压力p pc c的轴向作用：的轴向作

6、用： p pc c在圆筒轴向产生的总轴向力：在圆筒轴向产生的总轴向力： 无 F F1 1= =c2i4pD 圆筒横截面的面积：圆筒横截面的面积： f fi i= =D Di i 由此产生的圆筒轴向应力：由此产生的圆筒轴向应力： h h= =44icic2iDpDpD 当控制当控制h h t时，则：时，则： 1 1= =tDp 4ic 此即按圆筒轴向应力计算的壁厚公式。此即按圆筒轴向应力计算的壁厚公式。 （2 2）圆筒受压力）圆筒受压力p pc c的径向作用（见图）的径向作用（见图） p pc c对圆筒径向作用，在半个圆筒投影面上产生的合力（沿图中水平方向） ：对圆筒径向作用，在半个圆筒投影面上

7、产生的合力（沿图中水平方向） ： F F2 2= =p pc cD Di il l 承受此水平合力的圆筒纵截面面积：承受此水平合力的圆筒纵截面面积： f f2 2=2=2l l 由此产生的圆筒环向应力：由此产生的圆筒环向应力： = =22icicDpllDp 当控制当控制 t时，时， 2 2= =tDp 2ic 无 此式称为内压圆筒的此式称为内压圆筒的内径公式。内径公式。 上述计算公式认为应力是沿圆筒壁厚均匀分布的，它们对薄壁容器是适合上述计算公式认为应力是沿圆筒壁厚均匀分布的，它们对薄壁容器是适合的。的。 但对于具较厚壁厚的圆但对于具较厚壁厚的圆筒，其环向应力并不是均匀分布的。薄壁内径公式筒

8、，其环向应力并不是均匀分布的。薄壁内径公式与实际应力存在较大误差。与实际应力存在较大误差。对厚壁圆筒中的应力情况以由弹性力学为基础推导对厚壁圆筒中的应力情况以由弹性力学为基础推导得出的拉美公式较好地反映了其分布：得出的拉美公式较好地反映了其分布： 由拉美公式由拉美公式： 厚壁筒中存在的三个方面的应力，其中只有轴向应力是沿厚度均匀布的。厚壁筒中存在的三个方面的应力，其中只有轴向应力是沿厚度均匀布的。环向应力和径向应力均是非均匀分布的，且内壁处为最大值。环向应力和径向应力均是非均匀分布的，且内壁处为最大值。筒壁三向应力中，筒壁三向应力中，以周向应力最大，内壁处达最大值，外壁处为最小值，内外壁处的应

9、力差值随以周向应力最大，内壁处达最大值，外壁处为最小值，内外壁处的应力差值随K=DK=Do o/D/Di i增大而增大。增大而增大。当当 K=1.5K=1.5 时，由薄壁公式按均匀分布假设计算的环向应力时，由薄壁公式按均匀分布假设计算的环向应力值比按拉美公式计算的圆筒内壁处的最大环向应力要偏低值比按拉美公式计算的圆筒内壁处的最大环向应力要偏低 23%23%， 存在较大的， 存在较大的计算计算误差。误差。 由于薄壁公式形式简单，计算方便、适于工程应用。为了解决厚壁筒时薄由于薄壁公式形式简单，计算方便、适于工程应用。为了解决厚壁筒时薄壁公式引起的较大误差，由此采取增大计算内径，以适应增大应力计算值

10、的要壁公式引起的较大误差，由此采取增大计算内径，以适应增大应力计算值的要求求。为此将圆筒计算内径改为中径，即以（为此将圆筒计算内径改为中径，即以（D Di i+ +）代替）代替D Di i代入薄壁内径公式中：代入薄壁内径公式中： 则有：则有： = =22)(icccipDpDp 经变形得：经变形得：2 2p pc c= =p pc cD Di i （2 2p pc c ）= =p pc cD Di i 当当控制在控制在 t，且考虑接头系数，且考虑接头系数时，即时，即取取 t 时，时， 则则= =cic 2pDpt 此即此即 GB 150GB 150 中的内压圆筒公式，中的内压圆筒公式，称中径公

11、式。称中径公式。当当 K=1.5K=1.5 时，按此式计算的时，按此式计算的应力与拉美公式计算的最大环向应力应力与拉美公式计算的最大环向应力仅偏小仅偏小 3.8%3.8%。完全满足工程设计要求。完全满足工程设计要求。 4 4）公式计算应力的意义）公式计算应力的意义：一次总体环向薄膜应力，控制值一次总体环向薄膜应力，控制值 。 5 5）焊接接头系数，）焊接接头系数，指纵缝接头系数。指纵缝接头系数。 6 6）二次应力：）二次应力：当圆筒与半球形封头、椭圆形封头连接时二次应力很小，能当圆筒与半球形封头、椭圆形封头连接时二次应力很小，能自动满足自动满足 33 的强度条的强度条件，故可不予考虑。件，故可

12、不予考虑。 2.2.球壳球壳 1 1）应力状况，）应力状况，各向薄膜应力相等各向薄膜应力相等 2 2）厚度计算式：）厚度计算式：= =cic 4pDpt称称中径公式，中径公式，适用范围适用范围p pc c0.60.6 t等等价于价于K K1.3531.353 3 3）公式来由同圆筒轴向应力作用情况）公式来由同圆筒轴向应力作用情况 4 4）计算应力的意义：）计算应力的意义： 一次总体、薄膜应力（环向、经向）控制值：一次总体、薄膜应力（环向、经向）控制值： t 。 无 5 5）焊缝接头系数）焊缝接头系数： 指所有拼缝接头系数指所有拼缝接头系数（纵缝、环缝） 。（纵缝、环缝） 。 注意包括球封与圆筒

13、的连接环缝系数。注意包括球封与圆筒的连接环缝系数。 6 6）与圆筒的连接结构：）与圆筒的连接结构：见见 GB 150GB 150 附录附录 J J 图图 J1J1（d d） 、 （） 、 （e e） 、 （） 、 （f f） 。） 。 原则：不能削薄圆筒，局部加厚球壳原则：不能削薄圆筒，局部加厚球壳。 7 7） 二次应力：） 二次应力： 当半球形封头与圆筒连接时二次应力很小， 能自动满足当半球形封头与圆筒连接时二次应力很小， 能自动满足 33 的强度条件，故可不予考虑。的强度条件，故可不予考虑。 3.3.椭圆封头椭圆封头 A A、内压作用下、内压作用下 1 1）应力状况）应力状况 a.a.薄膜

14、应力薄膜应力 a a） 标准椭圆封头薄膜应力分布：标准椭圆封头薄膜应力分布： 经向应力：最大拉应力在顶点。经向应力：最大拉应力在顶点。 环向应力：最大拉应力在顶点，最大压应力在底边。环向应力：最大拉应力在顶点，最大压应力在底边。 b) b) 变形特征：趋圆。变形特征：趋圆。 c) c) 计算对象意义：计算对象意义： 拉应力拉应力强度强度计算计算 压应力压应力稳定控制稳定控制 b.b.弯曲应力（与圆筒连接）弯曲应力（与圆筒连接） a) a) 变形协调，形成边界力。变形协调，形成边界力。 b) b) 产生二次应力产生二次应力 无 c.c.椭圆封头的应力：薄膜应力加弯曲应力。椭圆封头的应力：薄膜应力

15、加弯曲应力。 最大应力的发生部位、方向、组成。最大应力的发生部位、方向、组成。 d.d.形状系数形状系数K K的意义的意义 K K为封头上的最大应力与对接圆筒中的环向薄膜应力的比值，为封头上的最大应力与对接圆筒中的环向薄膜应力的比值， K K= =环max K K分布曲线可回归成公式：分布曲线可回归成公式： K K=1/6(=1/6(a a/ /b b) )2 2+2=1/62+(+2=1/62+(ii2hD) )2 2 不同不同a a/ /b b的的K K见见 GB 150GB 150 表表 7 7- -1 1。标准标准椭圆封头椭圆封头K K=1=1。 2 2）计算公式）计算公式 = =ci

16、c5 . 0 2pDKpt 近似可理解为圆筒厚度的近似可理解为圆筒厚度的K K倍。倍。 3 3）焊缝接头系数。）焊缝接头系数。 指拼缝，但不包括椭封与圆筒的连接环缝的接头系数。指拼缝，但不包括椭封与圆筒的连接环缝的接头系数。 4 4）内压稳定：）内压稳定： a. a. a a/ /b b2.62.6 限制条件限制条件 b.b.防止失稳，限制封头最小有效厚度防止失稳，限制封头最小有效厚度： a a/ /b b即即K K1 1 minmin0.15%0.15%D Di i a/ba/b 即即 K K1 1 minmin0.30% 0.30% D Di i B.B.外压作用下：外压作用下： 1 1）

17、封头稳定计算是以薄膜应力为对象的：）封头稳定计算是以薄膜应力为对象的： a.a.变形特征变形特征：趋扁。：趋扁。 b.b.计算对象计算对象 过渡区过渡区不存在不存在稳定问题。稳定问题。 封头中心部分封头中心部分“球面区”有稳定问题。“球面区”有稳定问题。 c.c.计算意义，计算意义，按外压球壳。按外压球壳。 当量球壳：对标准椭圆封头；当量球壳：对标准椭圆封头； 当量球壳计算外半径：当量球壳计算外半径：R Ro=0.9o=0.9D Do o。 D Do o封头外径。封头外径。 无 2 2）对对接圆筒的影响。）对对接圆筒的影响。 外压圆筒计算长度外压圆筒计算长度L L的意义的意义： L L为两个始

18、终保持圆形的截面之间的距离。为两个始终保持圆形的截面之间的距离。 椭圆封头曲面深度的椭圆封头曲面深度的 1/31/3 处可视处可视为能保持圆形的截面，为能保持圆形的截面，为此由两个椭圆封头与圆筒相连接的容器，为此由两个椭圆封头与圆筒相连接的容器，该圆筒的外该圆筒的外压计算长度压计算长度L L= =圆筒长度圆筒长度+ +两个椭圆封头的直边段长度两个椭圆封头的直边段长度+ +两倍椭圆封头曲面深度的两倍椭圆封头曲面深度的1/31/3。 3 3）圆筒失稳特点，）圆筒失稳特点， a.a.周向失稳（外压作用）周向失稳（外压作用） 圆形截面变成波形截面，波数圆形截面变成波形截面，波数n n从从 2 2 个波

19、至多个波。个波至多个波。 n n=2=2 称长圆筒，称长圆筒，n n2 2 称短圆筒。称短圆筒。 b.b.轴向失稳（轴向力及弯矩作用）轴向失稳（轴向力及弯矩作用） 塔在风弯、地震弯矩和重力载荷作用下的失稳。塔在风弯、地震弯矩和重力载荷作用下的失稳。 轴线由直线变成波折线。轴线由直线变成波折线。 c c 外压圆筒计算系数外压圆筒计算系数 A A外压圆筒临界失稳时的周向压缩应变，与材料无关，只与结构尺寸相关外压圆筒临界失稳时的周向压缩应变，与材料无关，只与结构尺寸相关（查图（查图 6 62 2） 。） 。 B B外压圆筒许用的周向压缩应力的外压圆筒许用的周向压缩应力的 2 2 倍，与材料弹性模量有

20、关（查图倍，与材料弹性模量有关（查图 6 63 3至图至图 6 61010） 。） 。 d d 外压圆筒许用外压的计算外压圆筒许用外压的计算 D D0 0L LP=2P=2e eB/2B/2L L D D0 0P =P =e eB B P=P=e eB/DB/D0 0=B/(D=B/(D0 0/ /e)e)GB150GB150 中（中（6 61 1）式。）式。 e e 外压圆筒的计算外压圆筒的计算 外压圆筒既有稳定问题又有压缩强度问题，但对外压圆筒既有稳定问题又有压缩强度问题，但对 D D0 0/ /e e2020 的圆筒通常只的圆筒通常只有稳定问题，为此仅需按稳定进行计算，有稳定问题，为此仅

21、需按稳定进行计算，GB150GB150 中（中（6 61 1）式、 （）式、 （6 62 2）式）式即是。 （即是。 （6 62 2）式是指在弹性阶段时的计算式。）式是指在弹性阶段时的计算式。 对对 D D0 0/ /e e2020 的圆筒稳定问题和压缩强度问题并存，为此需按稳定和的圆筒稳定问题和压缩强度问题并存，为此需按稳定和强度分别进行计算，强度分别进行计算，GB150GB150 中（中（6 64 4）式中的前一项即是按稳定计算的许用）式中的前一项即是按稳定计算的许用外压力，而第二项即是按压缩强度计算的许用外压力。外压力，而第二项即是按压缩强度计算的许用外压力。 对对 D D0 0/ /e

22、 e4 4 的圆筒，其外压失稳都为长圆筒形式，故失稳时的临界应的圆筒，其外压失稳都为长圆筒形式，故失稳时的临界应变变 A A 都直接按长圆筒计算， （都直接按长圆筒计算， （6 63 3）式即是。）式即是。 4.4.碟形碟形封头封头 受力、变形特征，应力分布，稳定，控制条件与椭封相似，只不过形状系受力、变形特征，应力分布，稳定，控制条件与椭封相似，只不过形状系数由数由K K（椭封）改为（椭封）改为M M。 内容从略内容从略 5.5.锥形封头锥形封头 1) 1) 薄膜应力状态，薄膜应力状态， a.a.计算模型：计算模型：当量圆筒。当量圆筒。 应力状况与圆筒相似，同处的环向应力等于轴向应力的两倍，

23、但不同直径应力状况与圆筒相似，同处的环向应力等于轴向应力的两倍，但不同直径处应力不同。处应力不同。 b.b.计算公式计算公式： 无 = =cos1 2ccc pDpt D Dc c计算直径。计算直径。 c.c.计算应力的意义计算应力的意义： 一次、总体（大端）环向薄膜应力，控制值一次、总体（大端）环向薄膜应力，控制值 t。 d.d.焊缝接头系数焊缝接头系数。 指锥壳纵缝的接头系数。指锥壳纵缝的接头系数。 2 2）弯曲应力状态（发生于与圆筒连接部位）弯曲应力状态（发生于与圆筒连接部位） a.a.变形协调，产生边界力，可引起较大边缘应力，即二次应力，需考虑。变形协调，产生边界力，可引起较大边缘应力

24、，即二次应力，需考虑。 b.b.锥壳端部的应力。锥壳端部的应力。 端部应力由薄膜应力端部应力由薄膜应力+ +边缘应力组成。边缘应力组成。 大端：最大应力为纵向（轴向）拉伸薄膜应力大端：最大应力为纵向（轴向）拉伸薄膜应力+ +轴向弯曲拉伸应力组成。轴向弯曲拉伸应力组成。 小端：起控制作用的应力为环向（局部）薄膜应力。小端：起控制作用的应力为环向（局部）薄膜应力。 c.c.大、小端厚度的确定。大、小端厚度的确定。 a) a) 大端：大端：当轴向总应力超过当轴向总应力超过 33 t时， （由查图时， （由查图 7 7- -1111 确定） ，则需另行计确定） ，则需另行计算厚度，称大端加算厚度，称大

25、端加强段厚度。强段厚度。 计算公式：计算公式：r r= =cic 2pDQpt 其中：其中：Q Q称应力增值系数，其中体现了边缘应力的作用，并将许用应力控制称应力增值系数，其中体现了边缘应力的作用，并将许用应力控制值放宽至值放宽至 33 t。 b) b) 小端：小端：当环向局部薄膜应力超过当环向局部薄膜应力超过 1.11.1 t（由查图（由查图 7 7- -1313 确定）时，则确定）时，则需另行计算厚度，称小端加强段厚度。需另行计算厚度，称小端加强段厚度。 计算公式：计算公式：r=r=cic 2pDQpt 其中：其中：Q Q也称应力增值系数， 其中体现边界力作用引起的局部环向薄膜应力，也称应

26、力增值系数， 其中体现边界力作用引起的局部环向薄膜应力，并将许用应力控制值调至并将许用应力控制值调至 1 1.1.1 t。 d.d.加强段长度加强段长度 无 a) a) 锥壳大端加强段长度锥壳大端加强段长度L L1 1： L L1 1=2=2cos5 . 0riD 与之相接的圆筒也同时加厚至与之相接的圆筒也同时加厚至r r，称圆筒加强段其最小长度，称圆筒加强段其最小长度L L=2=2ri5 . 0D 锥壳大端加强段长度的意义是当量圆筒在均布边界力作用下，圆筒中轴向锥壳大端加强段长度的意义是当量圆筒在均布边界力作用下，圆筒中轴向弯曲应力的衰减长度弯曲应力的衰减长度。 b) b) 锥壳小端加强段长

27、度锥壳小端加强段长度L L1 1 L L1=1=cosrisD 与之相接的圆筒也同时加厚至与之相接的圆筒也同时加厚至r r，称圆筒加强段，其最小长度，称圆筒加强段，其最小长度L L= =risD。 锥壳小端加强段长度的意义是：当量圆筒在均布边界力作用下圆筒中局部锥壳小端加强段长度的意义是：当量圆筒在均布边界力作用下圆筒中局部环向薄膜应力的衰减长度。环向薄膜应力的衰减长度。 c) c) 锥壳大小端加强段长度比较。锥壳大小端加强段长度比较。 略去大端与小端直径的差异，大端轴向弯曲应力的衰减长度约为小端环向略去大端与小端直径的差异，大端轴向弯曲应力的衰减长度约为小端环向薄膜应力的衰减长度的薄膜应力的

28、衰减长度的2倍（倍（1.4141.414 倍） 。倍） 。 e.e.焊缝接头系数焊缝接头系数 大端指大端指2 2 小端指小端指3 3、4 4、5 5之小者。之小者。 应注意，锥壳加强段厚度应注意，锥壳加强段厚度r r计算中的计算中的与锥壳厚度与锥壳厚度计算中的计算中的是不同的。是不同的。 3)3)折边锥形封头折边锥形封头 当锥壳大端加强段厚度较大时，可采用带折边结构，它将大大缓和其轴向当锥壳大端加强段厚度较大时，可采用带折边结构，它将大大缓和其轴向弯曲应力，此时锥形封头带折边的大端，按当量碟形封头计算。弯曲应力，此时锥形封头带折边的大端，按当量碟形封头计算。 无 对锥形封头小端带折边的结构，其

29、对减小环向薄膜应力作用不明显，为此对锥形封头小端带折边的结构，其对减小环向薄膜应力作用不明显，为此对对4545时计算与无折边相同。对时计算与无折边相同。对4545时，时，Q Q 查图（查图（7 75 5） 。） 。 6.6.圆平板圆平板 1)1)应力状况：应力状况： 两向弯曲应力，径向、环向弯曲应力。两向弯曲应力，径向、环向弯曲应力。 2)2)两种极端边界支持条件。两种极端边界支持条件。 a.a.简支简支： 圆板边缘的偏转不受约束，圆板边缘的偏转不受约束，maxmax在板中心，径向弯曲应力与环向弯曲应力相在板中心，径向弯曲应力与环向弯曲应力相等。等。 b.b.固支：固支：圆板边缘的偏转受绝对约

30、束（等于零） ，圆板边缘的偏转受绝对约束（等于零） ，maxmax在板边缘，为径向弯在板边缘，为径向弯曲应力。曲应力。 c.c.螺栓垫片联接的平盖按筒支圆板处理，螺栓垫片联接的平盖按筒支圆板处理，maxmax在板中心。在板中心。 三、开孔补强三、开孔补强 1.1.壳和板的开孔补强准则。壳和板的开孔补强准则。 a.a.壳（内压）的补强壳（内压）的补强拉伸强度补强，等面积补强。拉伸强度补强，等面积补强。 b.b.板的补强板的补强弯曲强度补强，半面积补强。弯曲强度补强，半面积补强。 2.2.等面积补强法。等面积补强法。 补强计算对象是薄膜应力，未计及开孔边缘的二次应力（补强计算对象是薄膜应力，未计及

31、开孔边缘的二次应力（弯曲应力等） 。大弯曲应力等） 。大开孔时，由于孔边出现较大的弯曲应力，故不适用大开孔。开孔时，由于孔边出现较大的弯曲应力，故不适用大开孔。 1) 1) 开孔所需补强面积开孔所需补强面积 A A。 A A= =d d+2+2etet(1(1- -f fr r) ) d d开孔计算直径，开孔计算直径，d d= =d di i+2c+2c 开孔计算厚度，开孔部位按公式计算的厚度。开孔计算厚度，开孔部位按公式计算的厚度。 无 d d壳体开孔丧失的承受强度的面积。壳体开孔丧失的承受强度的面积。 2 2etet(1(1- -f fr r) )由于接管材料强度低于筒体时所需另行补偿的面积。由于接管材料强度低于筒体时所需另行补偿的面积。 2 2）有效补强范围）有效补强范围 a.a.壳体：壳体：B B=2=2d d 意义：受均匀拉伸的开小孔大平板，孔边局部应力的衰减范围。意义：受均匀拉伸的开小孔大平板，孔边局部应力的衰减范围。 b.b.接管：接管：ntd 圆柱壳在端部均布力作圆柱壳在端部均布力作用下，壳中环向薄膜应力的衰减范围（同锥壳小端用下，壳中环向薄膜应力的衰减范围（同锥壳小端加强段长度的意义） 。加强段长度的意义） 。 3.3.d d，的确定。的确定。 1) 1) d d a.a. 圆筒：