公馆塔吊拆除与安装施工方案

1、. 塔吊安装及拆除安全施工专项方案81公馆1#3#5#6#7#楼工程塔吊安装及拆除施工专项安全施工方案编制人： 审核人： 批准人： 批准部门(章) 编制日期： 工程概况工程地点：睢宁县八一西路以南设计单位：江苏华海建筑设计有限公司建设单位：江苏泰信置业有限公司监理单位：徐州正园监理有限公司施工单位：浙江新宇建设有限公司结构型式：钢筋砼框架结构（1#楼为剪力墙结构）一、建筑设计概况拟建的睢宁县81公馆1#3#5#6#7#楼工程,它位于睢宁县八一西路以南，彩虹公寓小区以北，御花园小区以西，春江花城小区以东。西侧、东侧、南侧均离建筑物较近。本工程为地下一层地上五层（1#楼地上18层），1#楼为剪力墙

2、结构，其余为框架结构，建筑面积为30724.5m2。多层部分建筑总高度为15.118.9米，1#楼高层总高度为56.8米。二、塔吊及基础方案的选择：（选择依据为徐州工程勘察院提供的岩土工程勘察报告，工程编号为2010150）1、3#、5#、6#、7#楼根据甲方提供的地质报告采用天然基础。采用塔吊型号为山东大汉QTZ31.5（4208），独立高度28米，臂长为42米，无需附墙。3#、5#楼使用一台塔吊，6#、7#楼使用一台塔吊。2、1#高楼采用700 C30钻孔灌注桩 10米桩长四桩塔吊承台基础，灌注桩配筋同主楼工程桩。采用的塔吊型号为山东华夏QTZ40（4807），独立高度29.7米，加附着起

3、升高度为120米（本工程只需70米），臂长为48米。1#楼塔吊基础十字梁配筋：上筋416，下筋722，箍筋10100/200四肢箍，腰筋412。3、塔吊平面布置及基础平面定位见附图。第一章 设计方案1#高楼四桩承台塔吊基础计算书一、塔吊的基本参数信息塔吊型号:QTZ40（4807）， 塔吊起升高度H=70.000m，塔吊倾覆力矩M=400kN.m， 混凝土强度等级:C30，塔身宽度B=1.45m， 基础埋深D=0.000m，自重F1=425kN， 基础承台厚度Hc=1.000m，最大起重荷载F2=40kN， 基础承台宽度Bc=5.000m，桩钢筋级别:II级钢， 桩直径=0.700m，桩间距a

4、=3.5m， 承台箍筋间距S=200.000mm，承台砼的保护层厚度=50.000mm。 二、塔吊基础承台顶面的竖向力和弯矩计算塔吊自重（包括压重）F1=425.00kN， 塔吊最大起重荷载F2=40.00kN， 作用于桩基承台顶面的竖向力F=1.2×(F1+F2)=558.00kN， 塔吊的倾覆力矩M=1.4×400.00=560.00kN。 三、矩形承台弯矩及单桩桩顶竖向力的计算 图中x轴的方向是随机变化的，设计计算时应按照倾覆力矩M最不利方向进行验算。1. 桩顶竖向力的计算依据建筑桩技术规范JGJ94-94的第5.1.1条。 其中 n单桩个数，n=4； F作用于桩基承

5、台顶面的竖向力设计值，F=558.00kN； G桩基承台的自重 G=1.2×（25×Bc×Bc×Hc+20×Bc×Bc×D)= 1.2×(25×5.00×5.00×1.00+20×5.00×5.00×0.00)=750.00kN； Mx,My承台底面的弯矩设计值，取560.00kN.m； xi,yi单桩相对承台中心轴的XY方向距离a/2=1.75m； Ni单桩桩顶竖向力设计值(kN)；经计算得到单桩桩顶竖向力设计值， 最大压力：N=(558.00+750.

6、00)/4+560.00×1.75/(4× 1.752)=407.00kN。2. 矩形承台弯矩的计算依据建筑桩技术规范JGJ94-94的第5.6.1条。其中 Mx1,My1计算截面处XY方向的弯矩设计值(kN.m)； xi,yi单桩相对承台中心轴的XY方向距离取a/2-B/2=1.02m； Ni1扣除承台自重的单桩桩顶竖向力设计值(kN)，Ni1=Ni-G/n=219.50kN/m2；经过计算得到弯矩设计值：Mx1=My1=2×219.50×1.02=449.97kN.m。四、矩形承台截面主筋的计算依据混凝土结构设计规范(GB50010-2002)第7.

7、2条受弯构件承载力计算。 式中，l系数，当混凝土强度不超过C50时， 1取为1.0,当混凝土强度等级为C80时， 1取为0.94,期间按线性内插法得1.00； fc混凝土抗压强度设计值查表得14.30N/mm2； ho承台的计算高度Hc-50.00=950.00mm； fy钢筋受拉强度设计值，fy=300.00N/mm2；经过计算得：s=449.97×106/(1.00×14.30×5000.00×950.002)=0.007； =1-(1-2×0.007)0.5=0.007； s =1-0.007/2=0.997； Asx =Asy =449

8、.97×106/(0.997×950.00×300.00)=1584.40mm2。五、矩形承台斜截面抗剪切计算依据建筑桩技术规范(JGJ94-94)的第5.6.8条和第5.6.11条。根据第二步的计算方案可以得到XY方向桩对矩形承台的最大剪切力,考虑对称性，记为V=407.00kN我们考虑承台配置箍筋的情况，斜截面受剪承载力满足下面公式： 其中，o建筑桩基重要性系数，取1.00； bo承台计算截面处的计算宽度，bo=5000mm； ho承台计算截面处的计算高度，ho=950mm； 计算截面的剪跨比，x=ax/ho，y=ay/ho， 此处，ax，ay为柱边（墙边）或

9、承台变阶处 至x, y方向计算一排桩的桩边的水平距离，得(Bc/2-B/2)-(Bc/2-a/2)=1025.00mm， 当 <0.3时，取=0.3；当 >3时,取=3， 满足0.3-3.0范围； 在0.3-3.0范围内按插值法取值。得=1.08； 剪切系数，当0.31.4时，=0.12/(+0.3)；当1.43.0时，=0.2/(+1.5)， 得=0.09； fc混凝土轴心抗压强度设计值，fc=14.30N/mm2； fy钢筋受拉强度设计值，fy=300.00N/mm2； S箍筋的间距，S=200mm。则，1.00×407.00=4.07×105N0.09&#

10、215;300.00×5000×950=5.91×106N；经过计算承台已满足抗剪要求，只需构造配箍筋！六、桩承载力验算桩承载力计算依据建筑桩技术规范(JGJ94-94)的第4.1.1条。根据第二步的计算方案可以得到桩的轴向压力设计值，取其中最大值N=407.00kN；桩顶轴向压力设计值应满足下面的公式： 其中，o建筑桩基重要性系数，取1.00； fc混凝土轴心抗压强度设计值，fc=14.30N/mm2； A桩的截面面积，A=3.85×105mm2。则，1.00×407000.00=4.07×105N14.30×3.85&#

11、215;105=5.50×106N；经过计算得到桩顶轴向压力设计值满足要求,只需构造配筋！七、桩竖向极限承载力验算桩承载力计算依据建筑桩基技术规范(JGJ94-94)的第5.2.2-3条；根据第二步的计算方案可以得到桩的轴向压力设计值，取其中最大值N=407.00kN；单桩竖向承载力设计值按下面的公式计算： 其中 R最大极限承载力； Qsk单桩总极限侧阻力标准值: Qpk单桩总极限端阻力标准值: s, p分别为桩侧阻群桩效应系数，桩端阻群桩效应系数， s, p分别为桩侧阻力分项系数，桩端阻抗力分项系数， qsik桩侧第i层土的极限侧阻力标准值； qpk极限端阻力标准值； u桩身的周长

12、，u=2.199m； Ap桩端面积,取Ap=0.385m2； li第i层土层的厚度；各土层厚度及阻力标准值如下表: 序号 土厚度(m) 土侧阻力标准值(kPa) 土端阻力标准值(kPa) 土名称 1 5.40 17.00 110.00 粉土或砂土 2 1.50 36.00 80.00 淤泥 3 0.70 54.00 140.00 松散粉土 4 2.40 87.00 160.00 非饱和粘性土 由于桩的入土深度为10.00m,所以桩端是在第4层土层（即地质报告的第五层土）。单桩竖向承载力验算: R=2.20×(5.40×17.00×1.05+1.50×36

13、.00×1.05+0.70×54.00×1.05+2.40×87.00×0.96)/1.67+1.25×160.00×0.385/1.67=5.64×102kN>N=407kN；上式计算的R的值大于最大压力407.00kN,所以满足要求!1#高楼塔吊基础十字交叉梁基础计算书一、塔吊的基本参数信息塔吊型号: QTZ40（4807）； 塔吊起升高度H: 70.000m；塔吊倾覆力矩M: 400kN.m； 塔身宽度B: 1.450m；塔吊自重G: 425kN； 最大起重荷载Q: 40.000kN；桩间距l: 3.5

14、m； 桩直径d: 0.700m；桩钢筋级别: II级钢； 混凝土强度等级: C30；交叉梁截面宽度: 0.9m； 交叉梁截面高度: 1.000m；交叉梁长度: 7m； 桩入土深度: 10.000m；保护层厚度: 25.000mm。 二、塔吊对交叉梁中心作用力的计算1. 塔吊自重G=425kN2. 塔吊最大起重荷载Q=40kN作用于塔吊的竖向力 F=1.2×425+1.4×40=566kN塔吊的倾覆力矩 M=1.4×400.000 = 560kN.m三、交叉梁最大弯矩和桩顶竖向力的计算计算简图： 十字交叉梁计算模型(最大弯矩M方向与十字交叉梁平行)。两段梁四个支点力

15、分别为:RA=N/4+qL/2+3M/2L RB=N/4+qL/2-3M/2LRC=N/4+qL/2 RD=N/4+qL/2 两段梁的最大弯矩分别为:M1=N(L-b)2/16L+qL2/8+M/2 M2=N(L-b)2/16L+qL2/8得到最大支座力为 Rmax=RB, Rmin=RA,最大弯矩为 Mmax=M1。b =21/2B=21/2×1.450 =2.05 m,L = 21/2l=21/2×3.500 =4.95m交叉梁自重：q=25×0.900×1.000=22.500 kN/m桩顶竖向力 Rmax: Rmax=N/4+q×L/2

16、+3M/(2L)=566.000/4+22.500×4.950/2+3×560.000/(2×4.950) = 366.88kN Rmin=N/4+q×L/2-3M/(2L)=566.000/4+22.500×4.950/2-3×560.000/(2×4.950) = 27.49kN交叉梁得最大弯矩 Mmax: Mmax=N(L-b)2/(16×L)+q×L2 /8+M/2=566.000×(4.950-2.050)2/(16×4.950)+22.500×4.9502/8 +

17、 560.000/2=409.02kN.m四、交叉梁截面主筋的计算依据混凝土结构设计规范(GB50010-2002)第7.2条受弯构件承载力计算。 式中，l系数，当混凝土强度不超过C50时， 1取为1.0,当混凝土强度等级为C80时，1取为0.94,期间按线性内插法，得1=1.00 fc混凝土抗压强度设计值，查表得fc=14.30N/mm2 ho交叉梁的有效计算高度，ho=1000.00-25.00=975.00mm: fy钢筋受拉强度设计值，fy=300.00N/mm2；经过计算得：s=409.02×106/(1.00×14.30×900.00×975

18、.002)=0.033； =1-(1-2×0.033)0.5=0.034； s =1-0.034/2=0.983； As =409.02×106/(0.983×975.00×300.00)=1422.55mm2。五、桩承载力验算桩承载力计算依据建筑桩技术规范(JGJ94-94)的第4.1.1条。根据第三步的计算方案可以得到桩的轴向压力设计值，取其中最大值N=366.880kN；桩顶轴向压力设计值应满足下面的公式： 其中，o建筑桩基重要性系数，取1.1； fc混凝土轴心抗压强度设计值，fc=14.30N/mm2； A桩的截面面积，A=384845.1mm2

19、。则,1.10×3.67×105=4.04×105N<14.30×384845.10=5.50×106N经过计算得到桩顶轴向压力设计值满足要求,只需构造配筋！六、桩竖向极限承载力验算及桩长计算桩承载力计算依据建筑桩基技术规范(JGJ94-94)的第5.2.2-3条；根据第三步的计算方案可以得到桩的轴向压力设计值，取其中最大值N=366.88kN；单桩竖向承载力设计值按下面的公式计算： 其中 R单桩的竖向承载力设计值； Qsk单桩总极限侧阻力标准值: Qpk单桩总极限端阻力标准值: s, p分别为桩侧阻群桩效应系数，桩端阻群桩效应系数； s

20、,p分别为桩侧阻抗力分项系数，桩端阻抗力分项系数； qsik桩侧第i层土的极限侧阻力标准值； qpk极限端阻力标准值； u桩身的周长，u=2.199m； Ap桩端面积,取Ap=0.385m2； li第i层土层的厚度；各土层厚度及阻力标准值如下表:序号 土厚度(m) 土侧阻力标准值(kPa) 土端阻力标准值(kPa) 土名称 1 5.40 17.00 110.00 粉土或砂土 2 1.50 36.00 80.00 淤泥 3 0.70 54.00 140.00 松散粉土 4 2.40 87.00 160.00 非饱和粘性土 由于桩的入土深度为10.00m,所以桩端是在第4层土层。单桩竖向承载力验算

21、: R=2.20×(0.96×17.00×5.40+1.05×36.00×1.50+1.05×54.00×0.70+1.05×87.00×2.40)/1.67+1.11×160.00×0.385/1.67=5.73×102kN>N=366.88kN；上式计算的R的值大于最大压力366.88kN,所以满足要求!七、桩抗拔承载力验算Rmin=27.490KN > 0，无需进行桩抗拔承载力验算附着计算计算书塔机安装位置至附墙或建筑物距离超过使用说明规定时，需要增设附着杆

22、，附着杆与附墙连接或者附着杆与建筑物连接的两支座间距改变时，必须进行附着计算。主要包括附着支座计算、附着杆计算、锚固环计算。一、支座力计算塔机按照说明书与建筑物附着时，最上面一道附着装置的负荷最大，因此以此道附着杆的负荷作为设计或校核附着杆截面的依据。附着式塔机的塔身可以简化为一个带悬臂的刚性支撑连续梁，其内力及支座反力计算如下:风荷载标准值应按照以下公式计算： Wk=W0×z×s×z = 0.350×1.170×1.450×0.700 =0.416 kN/m2；其中 W0 基本风压(kN/m2)，按照建筑结构荷载规范(GBJ9)的规

23、定采用：W0 = 0.350 kN/m2； z 风压高度变化系数，按照建筑结构荷载规范(GBJ9)的规定采用：z = 1.450 ； s 风荷载体型系数：s = 1.170； z 高度Z处的风振系数，z = 0.700；风荷载的水平作用力： q = Wk×B×Ks = 0.416×1.450×0.200 = 0.121kN/m；其中 Wk 风荷载水平压力，Wk= 0.416 kN/m2； B 塔吊作用宽度，B= 1.450 m； Ks 迎风面积折减系数，Ks= 0.200；实际取风荷载的水平作用力 q = 0.121 kN/m；塔吊的最大倾覆力矩：M =

24、400.000 kN.m； 弯矩图变形图剪力图计算结果: Nw = 67.8859kN ；附着层间距符合要求。二、附着杆内力计算计算简图: 计算单元的平衡方程: 其中: 2.1 第一种工况的计算: 塔机满载工作，风向垂直于起重臂，考虑塔身在最上层截面的回转惯性力产生的扭矩合风荷载扭矩。 将上面的方程组求解，其中 从 0 - 360 循环, 分别取正负两种情况，求得各附着最大的。 塔机满载工作，风向垂直于起重臂，考虑塔身在最上层截面的回转惯性力产生的扭矩合。 杆1的最大轴向压力为: 83.44 kN； 杆2的最大轴向压力为: 0.00 kN； 杆3的最大轴向压力为: 64.24 kN； 杆1的最

25、大轴向拉力为: 36.57 kN； 杆2的最大轴向拉力为: 41.76 kN； 杆3的最大轴向拉力为: 74.24 kN；2.2 第二种工况的计算: 塔机非工作状态，风向顺着着起重臂, 不考虑扭矩的影响。 将上面的方程组求解，其中 = 45， 135， 225， 315，Mw = 0，分别求得各附着最大的轴压和轴拉力。 杆1的最大轴向压力为: 60.00 kN； 杆2的最大轴向压力为: 16.72 kN； 杆3的最大轴向压力为: 68.78 kN； 杆1的最大轴向拉力为: 60.00 kN； 杆2的最大轴向拉力为: 16.72 kN； 杆3的最大轴向拉力为: 68.78 kN；三、附着杆强度验

26、算1 杆件轴心受拉强度验算 验算公式:= N / An f 其中 - 为杆件的受拉应力； N - 为杆件的最大轴向拉力,取 N =74.235 kN； An - 为杆件的截面面积， 本工程选取的是 12.6号槽钢； 查表可知 An =1569.00 mm2。 经计算， 杆件的最大受拉应力 =74235.496/1569.00 =47.314N/mm2， 最大拉应力不大于拉杆的允许拉应力 215N/mm2, 满足要求。2 杆件轴心受压强度验算 验算公式:= N / An f 其中 - 为杆件的受压应力； N - 为杆件的轴向压力， 杆1: 取N =83.441kN； 杆2: 取N =16.721

27、kN； 杆3: 取N =68.776kN； An - 为杆件的截面面积, 本工程选取的是 12.6号槽钢； 查表可知 An = 1569.00 mm2。 - 杆件长细比，杆1:取=101， 杆2:取=123， 杆3:取=94 - 为杆件的受压稳定系数， 是根据 查表计算得： 杆1: 取=0.549， 杆2: 取=0.421， 杆3: 取=0.594； 经计算， 杆件的最大受压应力 =96.869 N/mm2， 最大拉应力不大于拉杆的允许拉应力 215N/mm2， 满足要求。四、附着支座连接的计算 附着支座与建筑物的连接多采用与预埋件在建筑物构件上的螺栓连接。预埋螺栓的规格和施工要求如果说明书没

28、有规定，应该按照下面要求确定： 1 预埋螺栓必须用Q235钢制作； 2 附着的建筑物构件混凝土强度等级不应低于C20； 3 预埋螺栓的直径大于24mm； 4 预埋螺栓的埋入长度和数量满足下面要求： 其中n为预埋螺栓数量；d为预埋螺栓直径；l为预埋螺栓埋入长度；f为预埋螺栓与混凝土粘接强度（C20为1.5N/mm2，C30为3.0N/mm2）；N为附着杆的轴向力。 5 预埋螺栓数量，单耳支座不少于4只，双耳支座不少于8只；预埋螺栓埋入长度不少于15d；螺栓埋入端应作弯钩并加横向锚固钢筋。五、附着设计与施工的注意事项锚固装置附着杆在建筑结构上的固定点要满足以下原则:1 附着固定点应设置在丁字墙（承

29、重隔墙和外墙交汇点）和外墙转角处，切不可设置 在轻质隔墙与外墙汇交的节点处；2 对于框架结构，附着点宜布置在靠近柱根部；3 在无外墙转角或承重隔墙可利用的情况下，可以通过窗洞使附着杆固定在承重内墙 上；4 附着固定点应布设在靠近楼板处，以利于传力和便于安装。3#5#6#7#楼天然塔吊基础计算书一、参数信息塔吊型号:QTZ31.5（4208）， 塔吊起升高度H=28.00m，塔吊倾覆力矩M=350kN.m， 混凝土强度等级:C30，塔身宽度B=1.51m， 基础埋深D:=0.00m，自重F1=245kN， 基础承台厚度h=0.80m，最大起重荷载F2=30kN， 基础承台宽度Bc=5.00m，钢

30、筋级别:II级钢。二、塔吊基础承载力计算依据建筑地基基础设计规范(GB50007-2002)第5.2条承载力计算。计算简图: 当不考虑附着时的基础设计值计算公式： 当考虑附着时的基础设计值计算公式： 当考虑偏心矩较大时的基础设计值计算公式： 式中 F塔吊作用于基础的竖向力，它包括塔吊自重和最大起重荷载,F=275.00kN； G基础自重与基础上面的土的自重： G=25.0×Bc×Bc×Hc+m ×Bc×Bc×(D-h) =500.00kN； m土的加权平均重度 Bc基础底面的宽度，取Bc=5.000m； W基础底面的抵抗矩，W=Bc&

31、#215;Bc×Bc/6=20.833m3； M倾覆力矩，包括风荷载产生的力矩和最大起重力矩，M=350.00kN.m； e偏心矩，eM / (F + G)0.452 m,故e承台宽度/6=0.833 m；经过计算得到:无附着的最大压力设计值 Pmax=(275.000+500.000)/5.0002+350.000/20.833=47.800kPa；无附着的最小压力设计值 Pmin=(275.000+500.000)/5.0002-350.000/20.833=14.200kPa；有附着的压力设计值 P=(275.000+500.000)/5.0002=31.000kPa；三、地基

32、承载力验算地基承载力特征值计算依据建筑地基基础设计规范GB 50007-2002第5.2.3条。计算公式如下: fa-修正后的地基承载力特征值(kN/m2)； fak-地基承载力特征值，按本规范第5.2.3条的原则确定；取110.000kN/m2； b、d-基础宽度和埋深的地基承载力修正系数; -基础底面以上土的重度，地下水位以下取浮重度，取20.000kN/m3； b-基础底面宽度(m)，当基宽小于3m按3m取值，大于6m按6m取值，取5.000m； m-基础底面以上土的加权平均重度，地下水位以下取浮重度，取20.000kN/m3； d-基础埋置深度(m) 取2.000m；解得地基承载力设计

33、值：fa=158.000kPa；实际计算取的地基承载力设计值为:fa=110.000kPa；地基承载力特征值fa大于有附着时压力设计值Pmax=31.000kPa，满足要求！地基承载力特征值1.2×fa大于无附着时的压力设计值Pkmax=47.800kPa，满足要求！四、基础受冲切承载力验算依据建筑地基基础设计规范GB 50007-2002第8.2.7条。验算公式如下: 式中 hp - 受冲切承载力截面高度影响系数，当h不大于800mm时，hp取1.0.当h大于等于2000mm时，hp取0.9，其间按线性内插法取用； ft - 混凝土轴心抗拉强度设计值； ho - 基础冲切破坏锥体的

34、有效高度； am - 冲切破坏锥体最不利一侧计算长度； at - 冲切破坏锥体最不利一侧斜截面的上边长，当计算柱与基础交接处的受冲切承载力时，取柱宽（即塔身宽度）；当计算基础变阶处的受冲切承载力时，取上阶宽； ab - 冲切破坏锥体最不利一侧斜截面在基础底面积范围内的下边长，当冲切破坏锥体的底面落在基础底面以内，计算柱与基础交接处的受冲切承载力时，取柱宽加两倍基础有效高度；当计算基础变阶处的受冲切承载力时，取上阶宽加两倍该处的基础有效高度。 pj - 扣除基础自重及其上土重后相应于荷载效应基本组合时的地基土单位面积净反力，对偏心受压基础可取基础边缘处最大地基土单位面积净反力； Al - 冲切验

35、算时取用的部分基底面积 Fl - 相应于荷载效应基本组合时作用在Al上的地基土净反力设计值。 则，hp - 受冲切承载力截面高度影响系数，取 hp=1.00； ft - 混凝土轴心抗拉强度设计值，取 ft=1.43MPa； am - 冲切破坏锥体最不利一侧计算长度: am=1.51+(1.51 +2×0.80)/2=2.31m； ho - 承台的有效高度，取 ho=0.75m； Pj - 最大压力设计值，取 Pj=47.80KPa； Fl - 实际冲切承载力： Fl=47.80×(5.00+3.11)×(5.00-3.11)/2)/2=183.17kN。 其中5.

36、00为基础宽度，3.11=塔身宽度+2h；允许冲切力：0.7×1.00×1.43×2310.00×750.00=1734232.50N=1734.23kN；实际冲切力不大于允许冲切力设计值，所以能满足要求！五、承台配筋计算1.抗弯计算依据建筑地基基础设计规范GB 50007-2002第8.2.7条。计算公式如下: 式中：MI - 任意截面I-I处相应于荷载效应基本组合时的弯矩设计值； a1 - 任意截面I-I至基底边缘最大反力处的距离；当墙体材料为混凝土时， 取a1=b即取a1=1.75m； Pmax - 相应于荷载效应基本组合时的基础底面边缘最大地基反

37、力设计值，取47.80kN/m2； P - 相应于荷载效应基本组合时在任意截面I-I处基础底面地基反力设计值； P=47.80×(3×1.51-1.75)/(3×1.51)=29.39kPa； G-考虑荷载分项系数的基础自重及其上的土自重，取500.00kN/m2； l - 基础宽度，取l=5.00m； a - 塔身宽度，取a=1.51m； a' - 截面I - I在基底的投影长度, 取a'=1.51m。 经过计算得MI=1.752×(2×5.00+1.51)×(47.80+29.39-2×500.00/5.

38、002) +(47.80-29.39)×5.00/12=131.97kN.m。2.配筋面积计算依据建筑地基基础设计规范GB 50007-2002第8.7.2条。公式如下: 式中，l - 当混凝土强度不超过C50时， 1取为1.0,当混凝土强度等级为C80时，取为0.94,期间按线性内插法确定，取l=1.04； fc - 混凝土抗压强度设计值，查表得fc=14.30kN/m2； ho - 承台的计算高度，ho=0.75m。经过计算得： s=131.97×106/(1.04×14.30×5.00×103×(0.75×103)2)

39、=0.003； =1-(1-2×0.003)0.5=0.003； s=1-0.003/2=0.998； As=131.97×106/(0.998×0.75×300.00)=587.48mm2。由于最小配筋率为0.15%,所以最小配筋面积为:5000.00×800.00×0.15%=6000.00mm2。故取 As=6000.00mm2。稳定性计算计算书一、塔吊有荷载时稳定性验算塔吊有荷载时，计算简图: 塔吊有荷载时,稳定安全系数可按下式验算: 式中K1塔吊有荷载时稳定安全系数，允许稳定安全系数最小取1.15； G塔吊自重力(包括配重，

40、压重),G=450.80(kN)； c塔吊重心至旋转中心的距离,c=1.50(m)； ho塔吊重心至支承平面距离, ho=6.00(m)； b塔吊旋转中心至倾覆边缘的距离,b=2.50(m)； Q最大工作荷载,Q=60.00(kN)； g重力加速度(m/s2),取9.81； v起升速度,v=0.50(m/s)； t制动时间,t=20.00(s)； a塔吊旋转中心至悬挂物重心的水平距离,a=15.00(m)； W1作用在塔吊上的风力,W1=4.00(kN)； W2作用在荷载上的风力,W2=0.30(kN)； P1自W1作用线至倾覆点的垂直距离,P1=8.00(m)； P2自W2作用线至倾覆点的垂

41、直距离,P2=2.50(m)； h吊杆端部至支承平面的垂直距离,h=30.00m(m)； n塔吊的旋转速度,n=0.60(r/min)； H吊杆端部到重物最低位置时的重心距离，H28.00(m)； 塔吊的倾斜角(轨道或道路的坡度)， =2.00(度)。经过计算得到K1=2.232；由于K11.15,所以当塔吊有荷载时，稳定安全系数满足要求!二、塔吊无荷载时稳定性验算塔吊无荷载时，计算简图: 塔吊无荷载时,稳定安全系数可按下式验算: 式中K2塔吊无荷载时稳定安全系数，允许稳定安全系数最小取1.15； G1后倾覆点前面塔吊各部分的重力,G1=320.00(kN)； c1G1至旋转中心的距离,c1=

42、2.00(m)； b塔吊旋转中心至倾覆边缘的距离,b=2.00(m)； h1G1至支承平面的距离,h1=6.00(m)； G2使塔吊倾覆部分的重力,G2=80.00(kN)； c2G2至旋转中心的距离,c2=3.50(m)； h2G2至支承平面的距离,h2=30.00(m)； W3作用有塔吊上的风力,W3=5.00(kN)； P3W3至倾覆点的距离,P3=15.00(m)； 塔吊的倾斜角(轨道或道路的坡度)， =2.00(度)。经过计算得到K2=4.351；由于K21.15,所以当塔吊无荷载时，稳定安全系数满足要求!第二章、塔吊安装与拆卸用于1#楼QTZ40 型液压自升塔式起重机附着工作时最大

43、起升高度为120 米，本工程1#楼最大起高度为70米，用于多层部分QTZ31.5，独立高度为28米，满足多层施工要求，附着工作时将塔身直接固定在专用混凝土基础上，底架中心距建筑物为4.0 米左右，爬升时应使得吊臂方向与建筑物长度方向平行。一、安装前的准备工作l 、了解施工现场布局和土质情况，清理现场的障碍物。2 、配备吊装机械，QY25 型的汽车吊，起升额定力矩为75OKN.M 。3 、准备辅助吊装设备、枕木、木锲以及足够的铁丝、索具、绳扣等常用工具。4 、电源配置架设专用电箱，保证合理、安全、方便。二、安装步骤l 、将固定底座装在固定基础上，再将基础节（只一个）和2 节加强节用M36 高强度

44、螺栓连接为一体（螺栓的予紧力矩为2.5KN.M ) ，然后吊装在固定底座上，并固定好，安装时注意有踏步的两根主弦杆组成的平面要垂直于建筑物的长度方面。2 、在地面上将爬升架拼装成整体，并装好液压系统，然后将爬升架吊起，套在三节塔身外面（值得注意的是，爬升架的外伸框架要与建筑物长度方向平行，以便施工完成后拆搭），并使套架上的爬抓搁在塔身节的踏步上（套架上有油缸的一面 对准塔身上有踏步的一面套入）。3 、在地面上先将上下支座以及回转塔身、回转机构、回转支承、平台等装为一体，然后将这一套部件吊起安装在塔身节上。用4个M45的销轴和8个M36的高强度螺栓将下支座分别与爬升架和塔身节相连。注意：回转支承

45、与上、下支座的连接螺栓一定要拧紧，予紧力矩为640KN.M 。4 、在地面上将塔顶与平衡拉杆的第一节用销轴连好，然后吊起，用4 个销轴与回转塔身连接，安装塔顶时要注意区分塔顶那边是与起重臂相连。5 、在平地上拼装好平衡臂，并将卷扬机构、配电箱等装在平衡臂上，接好各部分所须的电线，然后，将平衡臂吊起来与回转塔身用销轴固接完毕后，再抬起来，平衡臂与水平线成一角度至平衡臂拉杆的安装位置，装好平衡臂拉杆后，再将吊车卸载。6 、吊起重2.2T 的平衡重一块，放在平衡臂最根部的一块配重处。7 、在地面上，先将司机室的各电气设备检查好以后，将司机室吊起至上支座的上面，然后，用销轴将司机室与上支座连接好。8

46、、起重臂与起重臂拉杆的安装8.1 、起重臂节的配置见说明书，次序不得混乱。8.2 、按照说明书组合吊臂长度，用相应销轴把它们装配在一起，把第一节和第二节臂连接后，装上小车，并把小车固定在吊臂根 部，把吊臂搁置在IM 高左右的支架上，使小车离开地面装上小车牵引机构，所有销轴都要装上开口销，并将开口销打开充分。8.3 、按照说明书组合吊臂拉杆，用销轴把它们连接起来，置在吊臂上弦杆上的拉杆内8.4 、检查吊臂上的电路是否完善，并穿绕小车牵引钢丝绳，其余有关要求见说明书先不穿绕起升钢丝绳。8.5 、用汽车起重机将吊臂总成平稳提升，提升中心必须保持吊臂处于水平位置，使得吊臂能够顺利地安装到回转塔身的吊臂

47、铰点上。8.6 、在吊臂连接完毕后，继续提升吊臂，使吊臂头部稍微抬起，详见说明书。8.7 、这时按图4 一12C 穿绕起升绳，开动起升机构拉起拉杆，先使短拉杆的连接板能够用销轴联接到塔顶相应的拉板上，然后再开动起升机构调整长拉杆的高度位置，使得长拉杆的连接板也能够用销轴联接到塔顶相应的拉板上。注意：这时汽车吊使吊臂头部稍微抬起，当开动起升机构，起升绳拉起起重臂拉杆，起重臂拉杆并不受力，否则起升机构负不起这么大的载荷。8.8 、把吊臂缓慢放下，使拉杆处于拉紧状态。9 、吊装平衡重根据所使用的臂架长度，按规定安装不同重量的平衡重（50M 臂，平重12T ) ，然后在各平衡重块之间用板联接成串。10

48、 、穿绕起升钢丝绳。将起升钢丝绳引经塔顶导向滑轮后，绕过起重臂根部上的起重量限制器滑轮，再引向小车滑轮与吊钩滑轮穿绕，最后，将绳端固定在臂头上。11 、把小车行至最根部使小车与吊臂碰块撞牢，转动小车上带有棘轮的小储绳卷筒，把牵引绳尽力张紧。三、塔身标准节的安装方法及顺序l 、由于塔身标准节有三种，因此，在安装标准节时，应根据基础节、加强节、标准节依次从下到上安装塔身节。从下到上塔身组成：1 节基础节，7 节加强节，20节标准节，严禁次序混乱。2 、将起重臂旋转至引入塔身标准节的方向（起重臂位于爬升架上外伸框架的正上方）。3 、放松电缆长度略大于总的爬升高度。4 、在地面上先将四个引进滚轮固定在

49、塔身标准节下部的四个角上，然后吊起标准节并安放在外伸框架上，吊起一个标准节调整小车的位置，使得塔吊的上部重心落在顶升油缸梁的位置上（50M 臂长，小车停在约7M 幅度外，实际操作中，观察到爬升架上四周16个导轮基本上与塔身标准节主弦杆脱开时，既为理想位置）。然后，将爬升架与下支座连接好，最后卸下塔身与下支座的8个M36 的连接螺栓（只能在这时卸）。5 、开动液压系统，将顶升横梁顶在塔身就近一个塌步上，再开动液压系统使活塞杆出约1.25M 稍缩活塞杆，使爬抓搁在塔身的踏步上，然后，油缸全部缩回，重新使顶升横梁顶在塔身的踏部上，全部伸出油缸，此时塔身上方恰好能有装入一个标准节的空间。利用引进滚轮在外伸框架滚动，人力把标准节引至塔身的正上方，对准标准节的螺栓连接孔，稍缩油缸至上下标准节接触时，用8个M36 高强度螺栓将上下塔身标准节连接牢靠，予紧力矩为20KN·M 卸下引进滚轮，调整油缸的伸缩长度，将下支座与塔身连接牢固，既完成一节标准节的加节工作。若连续加几节标准节，则可按照以上步骤连续几次既可。6 、顶升工作全部完成后，可以将爬升架下降到塔身底部并加以固定或拆除，以降低整个塔机的重心和减少迎风面积。7 、塔机加节完毕，应空载旋转臂架至不同的角度，检查塔身节各接头处高强度螺栓的拧紧问题（哪一根塔身主弦杆位于平衡臂正下方时，就把此弦杆上从下至上的所有螺栓拧