二级圆柱齿轮减速器说明书

1、二级圆柱齿轮减速器说明书作者:日期:机械设计课程设计计算说明书设计题目：设计用于盘磨机的二级圆柱齿轮减速器班 级：1 1车辆1班设计者： 张东升指导教师：智淑亚2013年1 2月9日星期一机械设计课程设计任务书学号 1 104 1 04048班姓名张东升班级车辆1、设计题目：盘磨机传动装置、传动装置简图：5联轴器；3圆柱齿轮减速器；1电动机；2、4一碾轮;6锥齿轮传动；7主轴三、设计原始数据：主轴转速：n主50r/min圆锥齿轮传动比：i=4电动机功率：P= 5.5 kW电动机转速：n电1500r / min每日工作时数：8小时传动工作年限：8年四、机器传动特性:传动不逆转，有轻微的振动，起动

2、载荷为名义载荷的1.5倍，主轴转速允许误差为± 5%。五、设计工作量:1减速器装配图1张（A0）；2零件工作图2张；3设计说明书1份。一、设计任务书二、传动系统方案的分析与拟定三、电动机的选择计算四、计算传动装置分配各级传动比五、传动装置运动及动力参数的计算六、传动零件的设计计算七、轴及联轴器结构的初步设计八、验算滚动轴承的寿命九、键联接的选择和计算十、减速器润滑方式、润滑油牌号、密封类型的选择和装油量计算十一、减速器箱体设计十二、误差分析十三、参考文献计算及 说 明、设计任务书1 .设计任务设计盘磨机传动装置的二级圆柱直齿轮减速器2 .原始数据(1) .主轴转速n =50 r/mi

3、n(2) .圆锥齿轮传动比1=4(3) .电动机功率P=5.5 kW(4) .电动机转速n=150O r/mi n3 .工作条件连续单向运转，空载起动，使用期限8年，每日工作时数8小时，有轻微的振动 起动载荷为名义载荷的1 .5倍，主轴转速允许误差为5%。二、传动系统方案的分析与拟定盘磨机传动系统方案如下图所示1 电动机;2、5联轴器；3 一圆柱齿轮减速器；4 碾轮6锥齿轮传动；7 主轴由电动机带动高速级齿轮转动，再由低速级齿轮经联轴器将动力传递给锥齿轮， 再 由锥齿轮传给磨盘。齿轮传动瞬时速比稳定，传动效率高，工作可靠 ，寿命长，结构 紧凑，外形尺寸小。选用两级展开式圆柱齿轮减速器，结构简单

4、、应用广泛。齿轮相对于轴承位置不对 称。当轴产生弯扭变形时，载荷在齿宽上分布不均匀，因此轴应设计得具有较大刚度， 并使高速轴齿轮远离输入端。三、电动机的选择计算1 .选择电动机的类型及原因：选才¥ Y系列全封闭自扇冷式笼型三相异步电动机，电压380V。此类型电动机是按照国际电工委员会（IEC）标准设计的，具有国际互换性的特点，应用 广泛。具结构简单、起动性能好、工作可靠、价格低廉 ，维护方便，适用于不 易燃、不易爆、无腐蚀性气体、无特殊要求的场合。2 .传动装置的总效率：按表2-3确定各部分传动效率：联轴器的效率1 0.99球轴承的效率2 0.990.913滚子轴承的效率3 0.98

5、8级精度齿轮效率4 0.970.99 0.99 0.99 0.97 0.97 0.9133 .电动机型号的选择：根据题意要求选择同步转速150 0 r/m 1 n ,额定功率5.5kw,故选择Y132 S-4符合这一范围的同步转速有 1000r/min , 1500r/min。现比较，查表16-1 ,电动 机数据及计算出的总传动比列于下表力杀电动机型号额定功率P/kW电机转速n/ r/min同步转速满载转 速1Y132S-45.515001440由表16-3查取电动机轴外伸端尺寸：D=38mm E=80 mm F=10mm G=33mm计 算 及说明结果四、计算传动装置分配各级传动比1 .传动

6、装置的总传动比nmnw1500"50-302.分配传动装置各级传动比：由题目可知减速器圆锥齿轮传动比i45 4则减速器内的传动比为ii3 ii2 i23 - 30=7.5i454高速级传动比i12,1.3i13J1.37.5 3.12低速级传动比i23i137.52.4i123.12五、传动装置的运动和动力参数的计算1 .输入功率、转速和转矩 (1 )0轴(电机轴)：P0 P 5.5 kWn0 n 1500r / minT0 9550 P0 95505.535N m0n01500I轴P P0 1 5.5 0.99 0.98 5.3361kWn1 n 1500r / minP5.336

7、1T1 9550 1955033.97N mn11500(3) II 轴P2 R 2 4 5.3361 0.98 0.97 5.07kWn2i1215003.12480.77 r; minp25.079550 p2 9550 一 100.71N mn2480.77(4)田轴i总30i454i137.5i123.12i232.4P0 5.5 kWn0 1500r / minT0 35N mR 5.3361kWn1 1500 r minT1 33.97N mF2 5.07kWn2 408.77 r minT2 100.71N mP3P2 2 4 5.07 0.98 0.97 4.8195kWn24

8、80.77i232.4200.32 r minP3 4.8195kWn3 200.32 r minP34.8195T3 229.76N mT3 9550 3 9550229.76N mn3200.32计 算及说 明结果2.输出功率、转速和转矩将上述运动和动力参数的计算结果汇总下传动比i效率转速n (r/min)输入功率P(kW)输入转矩T(N m)0轴10.9715005.535I轴15005.336133.973.120.98 0.970.95n轴480.775.07100.712.40.98 0.970.95m轴200.324.8195229.76计算 及说 明六、传动零件的设计计算一、高

9、速级：1 .选择齿轮材料及精度等级米用软齿面闭式齿轮转动。由教材表1 1-8查得：小齿轮选用45,调质处理，齿面硬度为21 72 56HBS。大齿轮选用45,正火处理，齿面硬度为169217HBS因为是普通减速器，由表1 1. 2 0选8级精度2 .确定设计准则由于该减速器为闭式齿轮传动，且两齿轮均为齿面硬度HBS、于等于350的软齿 面，齿面点蚀为主要的失效形式。应先按齿面接触疲劳强度进行设计计算， 确定齿轮 的主要参数和尺寸，然后再按弯曲疲劳强度校核齿根的弯曲强度。3 .按齿面接触疲劳强度设计：因两齿轮均为钢制齿轮，可应用式（1 1. 23）求出d1值。确定有关参数与系数：T1 3.4 1

10、04 N mK=1. 2d=11）小齿轮上的转矩T1 9550 P1 9550 5.3361 3.4 104 N mmn115002）载荷系数K查表 1 1. 10WK= 1.23）齿数z,和齿宽系数d小齿轮的齿数z1 = 2 2,则大齿轮的齿数z2 = i12 4 =68.64 ,取6 9因单级直齿圆柱齿轮为对称布置，而齿轮表面又为软齿面，由表11.19选取d=14）许用接触应力 H由图1 1 . 2 5查得小齿轮接触疲劳极限H lim1 560MPa ,大齿轮接触疲劳极限H lim 2 530MPa。由表11.9查得SH 1。N1 60njLh 60 1500 1 8 365 82.1 1

11、09N2 N1 6.7 108 i查图 11.28 得Zni 1,Zn2 1.06hiZn1Hlm11 560MPa 560MPaSh1Zn2 Hlim2 1.06 530h2MPa 562MPaSh1故di76.433KT1 u i76.4du Hi.2 3.4 104 4.12* i 3.12 560242.49mmdi42.49mm 1.93mmzi22又表11.3取标准模数m = 2mm4.主要尺寸计算di m Zi 2 22 44mmd2 m Z2 2 69 i38mmb ddi i 44mm 44mm取 d 44mmbi 2 5mm 49mma m Zi Z22（22 69） 9i

12、mm225.按齿根弯曲疲劳强度校核由式（11. 2 5 ）得出，如 F F ,则校核合格 确定有关系数与参数：1）外齿轮的齿形系数Yf查表 1 1 . 1 2得Yfi 2.75,Yf2 2.282）应力修正系数Ys查表 1 1 .13 得Ys1 i.58,YS2 1.753）许用弯曲应力 f由图 1 1.26 查得 Flimi 210MPa , Flim2 190MPa。由表1 1 .9查得Sf 1.3。F1由式（11 故YN1 Flim1SFYN 2 Flim2SF% YF1YS1bm z127查得Yn1.16）可得1 2101VmMPa1.31 1901VmMPa1.32 1.2 3.4Y

13、n2 1。162MPa146MPa44 4 22 2.75 1.58 91.57MPaF2YF 2YS2F1 YF1YS12.28 1.7591.5784.08MPa2.75 1.58齿根弯曲强度校核合格6.验算齿轮的圆周速度dm 44 1500v 3.456m/s 5m / s60 10060 100由表1 1 .21可知，选8级精度是合适的。二、低速级：1 .选择齿轮材料及精度等级采用软齿面闭式齿轮转动。由教材表 1 1-8查得：小齿轮选用45,调质处理，齿面硬度为217256 HB S。大齿轮选用4 5 ,正火处理，齿面硬度为1 692 17HBS因为是普通减速器，由表11. 2 0选8

14、级精度2 .确定设计准则由于该减速器为闭式齿轮传动，且两齿轮均为齿面硬度H BS小于等于35 0的软 齿 面，齿面点蚀为主要的失效形式。应先按齿面接触疲劳强度进行设计计算 ，确定 齿轮的主要参数和尺寸，然后再按弯曲疲劳强度校核齿根的弯曲强度。3 .按齿面接触疲劳强度设计：因两齿轮均为钢制齿轮，可应用式（1 1 .2 3 ）求出d1值。确定有关参数与系数：1）小齿轮上的转矩_P25.075T2 9550 2 9550 11.0 10 N mmn2480.772）载荷系数K查表 1 1. 10 取 K=1 . 23）齿数Z1和齿宽系数d小齿轮的齿数乙二2 2 ,则大齿轮的齿数z2 = i23 z

15、=52.8,取 53.因单级直齿圆柱齿轮为对称布置，而齿轮表面又为软齿面，由表11. 19选取d4)许用接触应力 H由图11.25查得小齿轮接触疲劳极限Hlim1560MPa ,由表查图大齿轮接触疲劳极限11.9 查得 Sh1 。H lim 2530MPa。N1 60njLh 60 480.77N2 2.8 108 i1 8 365 86.7 10811.28 得 ZN11,ZN2 1.06h1ZN1H lim1Sh1 560MPa 560MPa 1H 2Zn2 H lim2Sh1.06 530MPa 562MPad176.433KT1 u 1du76.41.2 1.0 104 3.4262.

16、3mm1 2.4 5602d 62.3mm4222.83mm又表1 1.3取标准模数4.主要尺寸计算d1 m乙3 22 66 mmd2 m Z23 53 159mmbdd11 66 mm 66mm取 d 66mmbi b2 5mm 71mmm3a 乙 Z2（22225.按齿根弯曲疲劳强度校核53)112.5mm由式（1 1.2 5 ）得出,F ,则校核合格。确定有关系数与参数：1)外齿轮的齿形系数Yf2)3)由图查表1 1 .1应力修正系数Ys查表1 1 .许用弯曲应力 F11.26查得Flim1YF12.75,YF2 2.283 得 Ys1210Mpa1.58,YS2 1.75，Flim21

17、90MPa。由表11. 9查得SF 1.3由图11. 27查得Yn1YN 21由式(1 1 . 16) 故可得F1F2Yn1 Flim1SFYN 2 F lim 2SF* YfiYsibm z1YF 2YS2YfiYsi1 210 MMPa1.31 1901Vm MPa1.32 1.2 1.0162MPa146MPa66 32 2294.9齿根弯曲强度校核合格6.验算齿轮的圆周速度dm662.75 1.58 79.80MPa2.28 1.75 73.28MPa f22.75 1.582v 60 10060 100480.771.66m/s 5m/s由表11. 2 1可知，选8级精度是合适的。七

18、、轴及联轴器的初步计算高速轴的设计计算1 .选择轴的材料，确定许用应力高速轴与低速轴均用 45号钢，进行调质处理。由表 16. 1查得强度极限b 637MPa，再由表16.3查得许用弯曲应力1b 60MPad(叫118)：露2 .按钮转强度估算轴径16.33“ 18.01mm3 .设计轴的结构(1)确定轴上零件的位置和固定方式，确定装配简图取齿轮距箱体内壁距离12.5mm,轴承端面距箱体内壁的距离为 5mm由于 高速轴上的小齿轮的尺寸较小，通常设计成齿轮轴(2)确定各轴段直径由于轴的最右端要安装半联轴器，需有一键槽，则增加后得直径d= 2 0mm为 满足半联轴器的轴向定位要求，I - R段的左

19、端需制出一轴肩，故取R -田段直径为2 4 mm,选取单列圆锥滚子轴承型号为 30 205,其内径为25 mm,故田一IV段和叩-Vffl 段的直径为2 5mm两端轴承均选用轴肩定位，因此IV - V段和VI -叩段直径为32mm (3)确定各轴段长度高速级齿轮齿宽轮毂宽度为 49mm因为齿轮距箱体内壁距离12.5mm且轴承 端面距箱体内壁距离为5mm, VI-叩段宽度为17.5mm两端采用型号为30205的单 列圆锥滚子轴承，轴承田一IV段和VH -Vffl段宽度为15mm故一V段宽度为100 .5mm 两轴承支点之间的距离为188mm(4)按弯矩合成强度校核轴径1)画出轴的受力图根据齿轮传

20、递的功率和转速，算出齿轮1、2的模数m =2,因而d1 44mm,d2 138mm;齿轮 3、4 的模数 m=2.5,所以 d3 66mm,d4 159mm，Ft22T12 3.397 104di>*441544.09NFr1Ft3Fr2Ft4Ft1 tan1544.09 tan 20 N =562.00 N_ _ 52T22 1.0071 105d3663052NFr3Fr4Ft3tan3052tan20 N 1110.84N2） 作水平面的弯矩图支点反力F HB1544.09 50.125 N415.56NF HA186.25(1544.09 395.26) N 1148.83N截面

21、处的弯矩为M“1148.83 52.5N mm 60313.57N mmH3）作垂直面的弯矩图 支点反力FVBFr1 l1l562 52.5 N186.26(562 143.86) N158.41N418.14N截面处的弯矩为MV 418.14 52.5N mm 21952.35N mm4)作合成弯矩图M MH2 MV2I - I截面：M ,：MH 2 MV2.60313.572 21952.3N mm 64184.4N mm5）作扭矩图Ti 33970N mm6 ）求当量弯矩因减速器单向运转，故可认为转矩为脉动循环变化，修正系数 为0. 6I-I截面：Me M 2 （ T）2 ,60313.

22、57 20.6 33970 2N mm 63664.37 N mm7）确定危险截面及校核强度因为I-I处所受的弯矩最大，所以只需对I I截面进行校核，因为I - I截面做成了 齿轮轴。故MPa=7.47MPa1b 60MPaM e 63664.37 e=3W 0.1 443故轴有足够的强度中间轴的设计计算2 .选择轴的材料，确定许用应力高速轴与低速轴均用45号钢，进行调质处理。由表16. 1查得强度极限b 637MPa ,再由表1 6 . 3查得许用弯曲应力化 60MPa2 .按钮转强度估算轴径d5.07(107118)480.7723.468 25.88mm3 .设计轴的结构(1)确定轴上零

23、件的位置和固定方式，确定装配简图取齿轮距箱体内壁距离15mm两齿轮端面之间的距离15mm轴承端面距箱体 内壁的距离为5mm齿轮从轴的左右两端装入，齿轮一端用轴肩定位，另一端用套筒定 位；齿轮的周向固定采用平键连接。轴承一端用套筒定位 ，另一端用端盖固定。(2)确定各轴段直径两端轴径最小，为d1 25mm;考虑到齿轮的安装，取安装齿轮端得轴径为32mm齿轮一侧用轴肩定位，取中间轴段的直径为40mm(3)确定各轴段长度高速级齿轮齿宽轮毂宽度为44mn,为保证齿轮固定可靠，取该轴段长度为42 mm同理取低速级轴段长度为6 5 mu ;由于取两齿轮端面之间距离1 5 mm因而中 间轴段的长度为15mm

24、又因为齿轮距多!体内壁距离1 5mm且轴承端面距箱体内壁距 离为5 mm假定两端采用型号为302 0 5的单列圆锥滚子轴承，轴承宽度为15 mm , 因而中间轴段长度为37mm右端轴段长度为3 8mm两轴承支点之间的距离为18 8mm(4)按弯矩合成强度校核轴径1)画出轴的受力图根据齿轮传递的功率和转速，算出齿轮1、 2的模数m =2,因而d1 44mm,d2 138mm;齿轮 3、4 的模数 m=2 . 5,所以 d3 66mm,d4 159mmioFt1Ft22T 2 3.397 1041N 1540.09 Nd144Fr1Fr2Ft1 tan1540.09 tan 20 N=560.8N

25、Ft3Ft42T22d31.0071 105N 3051.8 N66Fr3Fr4Ft3 tan3051.8 tan 20 N 1110.7 N2)作水平面的弯矩图 支点反力Ft? L Ft. (L L) 1540.09 52.5 3051 125FHB121t3 (1 2)N 2481,77Nl186.25Fha Ft2 Ft3 Fhb (1540.09 3051 2627.31)N 1963.78N截面处的弯矩为M“2481.77 52.5N mm 130292.92N mmHn - ii截面处的弯矩为MH 2627.31 63N mm 165520.53N mm3)作垂直面的弯矩图Fr3。

26、13Fr21l支点反力1881221.85 125 515.17 52.5 N 668.54 NFva Fr2 Fvb Fr3 (515.17 668.54 1221.85) N 38.14N截面处的弯矩为Mv 38.14 52.5N mm 2002.35N mmn ii截面处的弯矩为Mv 668.54 63N mm 42118.02N mm4)作合成弯矩图M,；M1H2 MV2I - I截面：M Mh 2 MV2.112618.282 ( 2002.35)2 N mm 112636.08N mmn - n截面：M MH 2 MV 2*165520.532 ( 42118.02)2N mm 1

27、70795.12N mm5)作扭矩图T2 100710N mm6)求当量弯矩因减速器单向运转，故可认为转矩为脉动循环变化，修正系数为0 .6I -I截面：MeI Mj ( T)2.112636.0820.6 100710 2N mm 127820.92 N mmn - n截面：MeIIVm 2ii左 + T 2 = Ji70795.122+ 0.6 100710 2N mm 181169.19N mm7）确定危险截面及校核强度因为I-I和H - II处的轴径相同。且H- II处所受的Me更大，因为只需对H -II截面进行校核eIIMPa=55.29MPaMa _181169.19 _ 1811

28、69.19WT0.1d2- 0.1 323因为1b 60MPa, e 1b,故轴有足够的强度e低速轴的设计计算3.选择轴的材料，确定许用应力高速轴与低速轴均用4 5号钢，进行调质处理。由表 16.1查得强度极限b 637MPa ,再由表1 6. 3查得许用弯曲应力1b 60MPa2 .按钮转强度估算轴径C%4.8(107 “118)200.330.85 34.02mm3 .设计轴的结构(1)确定轴上零件的位置和固定方式，确定装配简图取齿轮距箱体内壁距离17.5mm,轴承端面距箱体内壁的距离为 5mmi低速轴 左端用轴肩定位，右端用套筒定位。(2)确定各轴段直径由于轴的最左端要安装半联轴器，需有

29、一键槽，则增加后得直径d=35mm, 为满足半联轴器的轴向定位要求，I -R段的左端需制出一轴肩，故取R -田段直径为 38mn,选取单列圆锥滚子轴承型号为 30208,其内径为4 0mm,故mIV段和叩 Vffl段的直径为4 0 mm左端轴承选用轴肩定位，因此IV -V段直径为4 4 mm右端轴承 选用套筒定位。齿轮左端用轴肩定位，轴肩直径为 50mm右端用套筒定位。(3)确定各轴段长度低速级齿轮齿宽轮毂宽度为 66mm,因为齿轮距箱体内壁距离17. 5mm且轴 承端面距箱体内壁距离为5 mmyi 叩段宽度为6 0mm两端采用型号为30205的单歹 圆锥滚子轴承，轴承田一IV段宽度为1 9.

30、7 5 mmyn-Vffl段宽度为40.5mm,IV-V段宽度 为72.5mm,轴肩宽度为1 5mm两轴承支点之间的距离为1 92. 75mn。(4 )按弯矩合成强度校核轴径1)画出轴的受力图一 一42 3.4 10 N44Fr1根据齿轮传递的功率和转速，算出齿轮1、2的模数m=2,因而 d1 44mm, d2 138mm;齿轮 3、4 的模数 m=2.5,所以 d3 66mm,d4 159mmio1415.42 NFr2 Ft1 tan 1415.42 tan20 N=515.17N_ _ 5Ft32T2 2 1.0071 10 , Ft4 N 3357 Nd366Fr3Fr4 Ft3tan

31、3357 tan20 N 1221.85N2)作水平面的弯矩图fhb支点反力2218.4 N1138.6 NFt4 li 3357 127.375 Nl192.75FhaFt4Fhb(3357 2218.4)N截面处的弯矩为M 1138.6 127.375N mm 145029.18N mmH3 )作垂直面的弯矩图支点反力FvbF4 l11221.85 127.375 N 807.44Nl192.75FvaFvb Fr4 (807.44 1221.85) N 414.41N截面处的弯矩为Mv 414.41 127.375N mm 52785.47 N mm4 ) 作合成弯矩图MMHLMV2I

32、- I截面：M：Mh 2 MV2745029.182 52785.472N mm 154336.2N mm5）作扭矩图T3 229760N mm6）求当量弯矩因减速器单向运转，故可认为转矩为脉动循环变化，修正系数为0.6I -I截面：Me 、,M2 （ T）2N mm 154336.220.6 229760 2N mm 206939.46N mm7）确定危险截面及校核强度因为I -I处所受的弯矩最大，所以只需对I- I截面进行校核。故化 60MPaM e 206939.46 206939.46_ 30.1d3e= e=3=3 MPa=22.71MPaW0.1d30.1 453故轴有足够的强度计

33、 算及 说 明结果八、验算滚动轴承的寿命由设计指导书P29 131附表10.1进行轴承型号的选择输入轴:选取轴承类型6007。输出轴:选取轴承类型6009低速轴轴承正装受力如图00F f X优FrAF；h FAv.2239.642 816.82 2293.4NFrBFbH-FbV- % 1056.542378.322- 1135.1N 计算当量动载荷P因为此轴承只承受径向载荷，根据教材P280公式16-5可得：P Fr轴承寿命计算根据教材P279表16-8可查得：温度系数ft 1;根据教材P279表1 6 -9可查得:载荷系数fP1.2 ;根据设计指导书P129131附表10.1可查得:基本额

34、定动载荷Cr 21.0kN ; rZJ rI根据教材P278可查得:寿命系数3根据教材P279公式1 6- 3得LhLh106 ftCr60n fDP p31453.6h1061 21.0 10360 200.25 1.2 2293.4每天工作8小时，每年按2 5 0天计算，轴承寿命为：31453.6/(250 8) 16年 因此轴承寿命足够。计 算 及说明九、键联接的强度校核1 .许用挤压应力键、轴和轮毂的材料都是4 5钢，由教材P58表10 10查得连接件的许用挤压应力 P 100120MPa ,取其平均值P 110MPa。2 .校核联接大齿轮和输出轴出的键联接大齿轮和输出轴田的键采用普通

35、 A型平键。尺寸为b h L 14 9 48键的工作长度为l L b 48 14 34mm。键的高度h 9。4Tdhl34 229.76 1050 9 3460.07MPa故满足挤压强度要求。3 .校核联接输出轴in与联轴器的键联接输出轴田与联轴器的键采用普通 A型平键。尺寸为b h L 10 8 70键的工作长度为l L b 70 10mm 60mm。键的高度h 8mm o4Tdhl_354.7MPa4 229.76 1035 8 60故满足挤压强度要求。4 .校核联接联轴器与输入轴I的键联接联轴器与输入轴I的键采用普通A型平键。尺寸为 b h L 8 7 70键的工作长度为l L b 70

36、 8 62mm。键的高度h 7mm4TP dhl4 33.97 103 10.44MPa30 7 62故满足挤压强度要求十、减速器润滑方式、润滑油牌号、密封类型的选择和装油量计算1 .轴承润滑方式和润滑油牌号的选择输出轴上轴承:dm n3 44 200.32mm r/min 8.814 103mm r/min输入轴上轴承：di n2 35 1500mm r / min 5.25 104mm r / min因为d n (1.52) 105mm r/min ,所以滚动轴承均采用润滑脂润滑。脂润滑因润滑脂不易流失，故便于密封和维护，且一次充填润滑脂可运转较长时间。 选用通用 钙基润滑脂(G B491

37、87),牌号为L XA A MIHM 0其耐水性能。适用于工作温 度低于55：C 60：C的机械设备的轴承润滑，特别是有水或潮湿处。润滑脂的装填量 不宜过多，一般不超过轴承内部空间容积的1 / 32/3。2 .齿轮润滑方式、润滑油牌号的选择和装油量的计算当v 12m/s时闭式齿轮传动的润滑法多采用油池润滑。大齿轮浸入油池一定深 度，齿轮运转时就把润滑油带到啮合区，同时也甩到箱壁上，借以散热。齿轮浸入 油池中的深度一般为一个齿高，但不应小于10 mm为避免搅油损失过大，大齿轮的 浸油深度不应该超过其分度圆半径的1/3 o为避免搅油时将油池底部的脏油带起，造成齿面磨损，大齿轮齿顶到油池底面的距离应

38、大于305 0mm现取为50mm o为保证润滑及散热的需要，减速器内应有足够的油量。二级减速器每传递1kW 勺功率，计算及 说明 结果需油量为 Qo (0.7 1.4)L 0 装油量 Q (5.445 0.7 5.445 1.4)L (3.81 7.62)L3 .密封类型的选择(1)轴外伸处的密封设计为防止润滑剂外漏及外界的灰尘、水分和其他杂质渗入，造成轴承磨损或腐蚀应设置密封装置。深沟球轴承为脂润滑，选用毡圈油封，材料为半粗羊毛毡。(2)剖分面的密封设计为保证密封，箱体剖分面处的连接凸缘应有足够的宽度，连接螺栓的间距也不应 过大，以保证足够的压紧力；在剖分面间涂水玻璃，以防止漏油，保证了密封

39、。十一、减速器箱体设计减速器箱体起着支承和固定轴系部件、保证传动零件啮合精度和良好润滑以及轴组件的可靠密封等重要作用，其质量约占减速器总质量的30% 50%。因此，应具有足够的强度和刚度。为提高箱体强度，采用铸造的方法制造。为便于轴系部件的安装和拆卸，箱体采用剖分式结构 ，由箱座和箱盖组成，剖分面 取轴的中心线所在平面，箱座和箱盖采用普通螺栓连接，圆锥销定位。1 .减速器箱体的结构设计首先保证箱体具有足够的刚度，使箱体有足够的壁厚，箱座和箱盖的壁厚取1 10mm o其次，为保证减速器箱体的支承刚度，箱体轴承座处要有足够的厚度 ， 并设置加强肋，且选用外肋结构。为提高轴承座孔处的联接刚度 ，座孔

40、两侧的 连接螺栓应尽量靠近(以避免与箱体上固定轴承盖的螺纹孔干涉为原则)。为 提高联接刚度，在轴承座旁联接螺栓处做出凸台，要有一定高度 ，以留出足够 的扳手空间。由于减速器上各轴承盖的外径不等，各凸台高度设计一致。另外，为保证箱座与箱盖的联接刚度，箱座与箱盖联接凸缘应有较大的厚度 b b1 15mm。为保证箱体密封，除箱体剖分面联接凸缘要有足够的宽度外，合理布置 箱体凸缘联接螺栓，采用对称均匀布置，并不与吊耳、吊钩和定位销等发生干 涉。2 .油面位置及箱座高度的确定对于圆柱齿轮，通常取浸油深度为一个齿高 ，对于多级传动中的低速级 大齿轮，其浸油深度不得超过其分度圆半径的1/3 o为避免传动零件传动时将 沉积在油池底部的污物搅起，造成齿面磨损，应使大齿轮齿顶圆距油齿底面 的的距离大于3 050mm取50 mm3 .箱体结构的工艺性箱体结构工艺性的好坏对于提高加工精度和装配质量，提高生产率以及 便于检修维护等有很大影响。主要考虑铸造工艺和机械加工工艺两方面。(1)、由于采用铸造箱体，所以要注意铸造的工艺要求，力求壁厚均匀、 过渡平缓、外形简单、不要出现局部金属积聚 ；考虑液态金属的流动性，箱 体壁厚不应过薄，砂形铸造圆角半径取R 5mm;为便于造型时取模，铸件表 面沿拔模方向设计成1:101:20的拔模斜度，应尽量减少沿拔模方向的凸起 结构，以利于拔模。箱体上应尽量避免