消防连廊模板支撑施工方案 (2)

1、 聊城市龙豪建筑安装工程有限公司 消防连廊模板支撑方案消防连廊模板支撑施工方案工 程 名 称： 施 工 单 位： 聊城市龙豪建筑安装工程有限公司 编 制 人： 审 核 人： 日 期： 一、工程概况：本工程为裕昌·九州国际居住小区9#、14#、15#住宅楼,该工程位于该工程位于山东省聊城市淮河路以南,长江路以北，黄山路以东，中华路以西。 14#、15#楼地下两层为储藏室，地上十八层为住宅工程。在十三层有一道消防连廊，长9.4m、宽1.6m，板厚100mm，在十一层顶预埋工字钢梁。9#楼地下两层为储藏室，地上二十六层为住宅工程，自十二层起到二十四层每层有一道消防连廊。该消防连廊是平板式的

2、，长12.6m、宽1.6m，板厚100mm。在十一层顶预埋工字钢梁。本工程基础为后注浆泥浆护壁钻孔灌注桩+承台+防水板基础 ，主体为钢筋砼剪力墙结构。地下负一层层高3.1 m , 地下负二层层高2.9m，住宅标准层层高2.9m。开竣工日期：2014年12月5日2016年7月30日二、编制依据JGJ130-2011建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范GB50009-2012建筑结构荷载规范JGJ46-2005施工现场临时用电安全技术规范JGJ59-2011建筑施工安全检查标准本工程施工组织设计现行有效的有关建筑施工质量安全文件施工现场总平面布置图本公司有关安全管理、文明施工的文件三、施工计划1、

3、工程实施中集中技术力量、配足施工机具、劳动力、周转材料，科学合理安排施工，充分调动施工人员的劳动积极因素，并采取相应经济激励措施，确保按期完成整个工程。2、计划采用扣件式钢管模板支撑系统，钢管模板支撑系统结构简单，受力稳定可靠，不易丢失零散件，并配备较完善的系列构件，能够提高工程进度。3、公司租赁站有足够的周转架设材料，钢管及配件优先使用到本工程，满足工程施工需要。4、主要材料供应、使用计划序号材料名称单位进场时间1钢管根根据用量分批进场2扣件个根据用量分批进场3垫板块根据用量分批进场4铁垫板块根据用量分批进场5工字钢根根据用量分批进场6安全密目网片根据用量分批进场7安全网片根据用量分批进场8

4、塔吊台现场已安装验收9油漆公斤根据用量分批进场10线绳斤根据用量分批进场11安全帽顶根据人员数量12安全带条根据使用人员数量13 钢丝绳条根据用量进场四、施工工艺技术一、消防连廊模板支撑方案设计1、由于本工程消防连廊设计为外部悬挑钢筋混凝土结构，连廊模板模板支撑架底部无支撑点，因此在连廊模板模板支撑架底部架设工字钢梁，以作为连廊模板模板支撑架支撑点之用。2、连廊模板模板支撑架底部支撑工字钢梁设置在连廊层高的下一楼层位置，钢梁上架设F48*2.75mm钢管模板支撑架，以作为连廊模板的支撑。3、工字钢梁拟采用18#工字钢，长4.5m，里端2.6m锚固在已浇筑好的楼板上，外端1.9m作为模板支撑架的

5、支撑点；工字钢梁外端设置斜撑，斜撑采用F48*2.75钢管，在工字钢梁上焊斜钢筋棍，将钢管插入钢筋棍并与钢梁焊接。支撑的另一端顶在下一楼层剪力墙或地面上。4、工字钢梁水平间距不大于1.0m，里端设置三道，锚环（HPB235级F16钢筋）5、在工字钢钢梁上满铺3.5厚架板，作为模板支撑架立杆的支撑点。6、连廊模板支撑模板支撑架的立杆横距（垂直连廊方向）1.0m，纵距（沿连廊方向）1.0m；模板支撑架底部（距工字钢0.2m处）设置纵、横向扫地杆，模板支撑架中部（距工字钢1.6m处）设置纵、横向连杆，模板支撑架立杆与剪力墙模板拉结牢固。7、连廊模板支撑架外侧两端各设置一道剪刀撑。8、连廊外侧施工脚手

6、架横距0.85m，纵距1.5m，步距1.5m；脚手板采用木板封闭，脚手架高出施工层不少于1.2m。五、施工安全保证措施模板、支架拆除时严禁随地抛掷，必须经受料平台吊至地面。模板应堆放整齐，堆放高度不得超过1.5m，堆放时必须有防倾倒措施。支模前必须搭好排架和脚手架（见前章节图示及相关安全操作规程等）支模施工时，6级以上大风要停止施工。浇筑混凝土前必须检查支撑是否可靠、扣件是否松动。浇筑混凝土时必须由模板支设班组设专人看模，随时检查支撑是否变形、松动，并组织及时恢复。经常检查支设模板吊钩、斜支撑及平台连接处螺栓是否松动，发现问题及时组织处理。钢管、模板严禁大量集中堆放在支架上，防止支架因集中受荷

7、失稳。消防连廊为悬挑结构，结构混凝土强度必须达到设计及规范的要求，方可拆除模板及支撑。拆模时操作人员必须挂好、系好安全带。模板拆除后要及时送至搂面或地面，严禁留有未拆除的悬空模板。拆除模板、支架时，区域范围内要设置警戒线，并有专人监护。“临边”“四口”要按要求设置安全防护设施，施工未完不得随意拆除。在拆墙模前不准将脚手架拆除，用塔吊拆时与起重工配合；拆除顶板模板前划定安全区域和安全通道，将非安全通道用钢管、安全网封闭，挂"禁止通行"安全标志，操作人员不得在此区域，必须在铺好跳板的操作架上操作。木工机械必须严格使用倒顺开关和专用开关箱，一次线不得超过3m，外壳接保护零线，且绝

8、缘良好。电锯和电刨必须接用漏电保护器，锯片不得有裂纹（使用前检查，使用中随时检查）；且电锯必须具备皮带防护罩、锯片防护罩、分料器和护手装置。使用木工多用机械时严禁电锯和电刨同时使用；使用木工机械严禁戴手套；长度小于50cm 或厚度大于锯片半径的木料严禁使用电锯；两人操作时相互配合，不得硬拉硬拽；机械停用时断电加锁。用塔吊吊运模板时，必须由起重工指挥，严格遵守相关安全操作规程。模板安装就位前需有缆绳牵拉，防止模板旋转不善撞伤人；垂直吊运必须采取两个以上的吊点，且必须使用卡环吊运。不允许一次吊运二块模板。六、劳动力组织消防连廊劳动力组织，模板支撑的架子工，计划需6人，模板工计划需6人，塔

9、吊司机2人，砼工4人，焊工1人，施工员1人，安全员1人。电工1人，机修工1人。后勤：包括食堂、医务、清洁等考虑10人。劳动力计划表消防连廊模板支撑劳动力计划表工种施 工 阶 段悬挑梁安置铺架板、垫板搭设模板支撑、支模板浇筑混凝土人数组数人数组数人数组数人数组数砼工41架子工61252木工6161电工11111111电焊工11111111塔吊司机21212121机修工11111111七、计算书1.模板构造及支撑参数(1) 构造参数楼层高度(m)3结构表面要求隐藏楼板厚度(mm)100立杆步距(m)1.5立杆纵向间距(m)1立杆横向间距(m)0.6脚手架从距地面34.7m处开始搭设搭设高度(m)2

10、.7顶步栏杆高(m)0.9内立杆距墙(m)0.3立杆步距(m)1.6总步数1小横杆伸出内立杆长度(m)0.1扫地杆距地(m)0.2采用小横杆在上布置，搭接在大横杆上的小横杆根数为1根钢管类型48 × 2.75连墙件布置方式二步三跨连墙件连接方式扣件连接连墙件扣件连接方式单扣件扣件抗滑承载力折减系数1脚手架沿墙纵向长度(m)11(2) 支撑参数板底支撑钢管(mm)48×2.75钢管钢材品种钢材Q235钢(16-40)钢管弹性模量(N/mm2)206000钢管屈服强度(N/mm2)235钢管抗拉/抗压/抗弯强度设计值(N/mm2)205钢管抗剪强度设计值(N/mm2)120钢管

11、端面承压强度设计值(N/mm2)3252. 荷载参数 （1）施工活荷载新浇筑砼自重标准值(kN/m3)24钢筋自重标准值(kN/m3)1.1板底模板自重标准值(kN/m2)0.25(2)风荷载参数工程地理位置山东济南市基本风压(kN/m2)0.3地面粗糙度类别C类(有密集建筑群市区)(3) 静荷载参数(1)脚手板参数选用木脚手板，按规范要求铺脚手板脚手板自重(kN/m2)0.35铺设层数1(3)挡脚板参数选用木脚手板(220×48×3000)，铺脚手板层设挡脚板挡脚板自重(kN/m2)0.08铺设层数1(4)围护材料2300目/100cm2，A0=1.3mm2密目安全网全封

12、闭密目网规格2300目/100cm2，A0=1.3mm2密目网自重(kN/m2)0.01密目网自重(kN/m2)0.01上半步高度(m)0.8(5).支撑参数支撑系统搭设形式斜撑式主梁截面特征工字钢工字钢型号18号工字钢型钢悬挑主梁平铺在楼面上，锚点采用螺栓方式，螺栓直径16mm楼板混凝土强度等级C30支杆型号48×2.75mm钢管支杆支点与主梁垂直距离(m)2.93.荷载计算及组合永久荷载标准值Gk= 0.25×1.000 + 24×1.000×0.1 + 1.1×1.000×0.1=2.760 kN/m；施工人员及设备荷载标准值Q

13、1k=2.5×1.000=2.500 kN/m；计算模板面板时用集中活荷载进行验算P=2.5 kN；(1) 计算挠度采用标准组合： q=2.760kN/m；(2) 计算弯矩采用基本组合：A 永久荷载和均布活荷载组合 由可变荷载效应控制的组合： q1=0.9×1.2×2.760 =2.981kN/m； q2=0.9×1.4×2.500 =3.150kN/m； 由永久荷载效应控制的组合： q1=0.9×1.35×2.760=3.353kN/m； q2=0.9×1.4×0.7×2.500=2.205k

14、N/m；B 永久荷载和集中活荷载组合 由可变荷载效应控制的组合： q1=0.9×1.2×2.760 =2.981kN/m； P1=0.9×1.4×2.5 =3.150kN； 由永久荷载效应控制的组合： q2=0.9×1.35×2.760 =3.353kN/m； P2=0.9×1.4×0.7×2.5 =2.205kN；4、立杆的稳定性计算(一) 立杆的轴向力设计值N (1) 上部结构传递到立杆的轴向力设计值N1 永久荷载标准值Gk= 0.25×1×0.6 + 24×1×

15、;0.6 ×0.1 + 1.1×1×0.6×0.1 + 1/0.3×1×0.048 + 0.6×0.0614=1.853 kN； 施工人员及设备荷载标准值Q1k=1×1×0.6=0.600 kN/m； 上部结构传递到立杆的轴向力设计值N1=max（Na，Nb）=2.780kN； 由可变荷载效应控制的组合： Na=0.9×(1.2×1.853+1.4×0.600) =2.757kN； 由永久荷载效应控制的组合： Nb=0.9×(1.35×1.853+1.4&

16、#215;0.7×0.600) =2.780kN； (2) 脚手架钢管的自重：N2=1.2×0.145×(3-0.1)=0.504 kN； (3) 立杆的轴向力设计值N 计算顶部立杆时：N=N1=2.780kN ； 计算底部立杆时：N=N1+N2=2.780+0.504=3.284kN；(二) 验算立杆长细比，确定稳定系数 依据JGJ130-2011规范第5.4.6条： 顶部立杆段：= k1（h+2a）/i 非顶部立杆段：= k2 h/i 其中: - 立杆长细比； k - 立杆计算长度附加系数，验算长细比时，取k=1； i - 立杆的截面回转半径，i=1.600&

17、#215;10-2 m； (1) 顶部立杆段计算 验算长细比时取k=1计算： =1×2.035×(1+2×109×10-3)/(1.600×10-2)=154.914； 计算稳定系数时，查JGJ130-2011规范表5.4.6，k=1.155 =1.155×154.914=178.926，查JGJ130-2011规范A.0.6表得到= 0.223； (2) 底部立杆段计算 验算长细比时取k=1计算： =1×1.755×1.5/(1.600×10-2)=164.531； 计算稳定系数时，查JGJ130-20

18、11规范表5.4.6，k=1.155 =1.155×164.531=190.034，查JGJ130-2011规范A.0.6表得到= 0.199； (3) 验算立杆长细比钢管立杆长细比= 164.531 小于钢管立杆允许长细比210.000，满足要求！(三) 风荷载设计值产生的立杆段弯矩Mw 计算风荷载标准值Wk=zs0 其中 z - 风荷载高度变化系数，按照荷载规范的规定采用： 脚手架顶部z=0.650，脚手架底部z=0.650； s - 风荷载体型系数：s=1.3=1.3×0.115=0.149；为挡风系数。 0 - 基本风压(kN/m2)，按照荷载规范规定采用：0=0.

19、3 kN/m2； 经计算得到，风荷载标准值为: 脚手架顶部Wk=0.650×0.149×0.3=0.029 kN/m2； 脚手架底部Wk=0.650×0.149×0.3=0.029 kN/m2； 计算立杆段由风荷载设计值产生的弯矩： Mw=0.9×1.4WkLh2/10 脚手架顶部Mw=0.9×1.4×0.029×1×1.52/10=0.008 kNm； 脚手架底部Mw=0.9×1.4×0.029×1×1.52/10=0.008 kNm；5.立杆的稳定性计算立杆的稳

20、定性计算公式 = N/(A) + Mw/W f其中: - 钢管立杆应力计算值（N/mm2）； A - 立杆净截面面积： A = 3.91×102 mm2； Mw - 风荷载设计值产生的弯矩； W - 立杆截面模量：W = 4.18×103 mm3； f - 钢管立杆抗压强度设计值：f =205 N/mm2；顶部立杆应力计算值： 1=2.780×103/(0.223×3.91×102)+0.008×106/(4.18×103)=33.839 N/mm2；底部立杆应力计算值： =3.284×103/(0.199

21、5;3.91×102)+0.008×106/(4.18×103)=44.192 N/mm2；钢管立杆稳定性计算 = 44.192N/mm2 小于 钢管立杆抗压强度的设计值 f = 205 N/mm2，满足要求！6、连墙件的稳定性计算风荷载产生的连墙件轴向力设计值(kN)，按照下式计算：Nlw = 1.4×Wk×Aw = 4.443 kN；每个连墙件的覆盖面积内脚手架外侧的迎风面积 Aw = 9.600 m2；连墙件的轴向力设计值 Nl = Nlw + N0= 7.443 kN；连墙件承载力设计值按下式计算： Nf = ·A·

22、f其中 - 轴心受压立杆的稳定系数；由长细比 l/i = 700/16的结果查表得到 =0.873；A = 3.91 cm2；f=205 N/mm2；连墙件轴向承载力设计值为 Nf = 0.873×3.91×102×205×10-3 = 69.955 kN；Nl=7.443kN < Nf=69.955kN，连墙件的设计计算满足要求！连墙件采用单扣件与墙体连接。由以上计算得到 Nl=7.443kN 单扣件的抗滑力8.000kN，满足要求！7、悬挑梁受力计算悬挑脚手架的水平钢梁按照带悬臂的连续梁计算。悬臂部分受脚手架荷载N和水平钢梁自重荷载的共同作用。

23、 本方案中，脚手架排距为600mm，内排脚手架距离墙体300mm，第一道支撑与墙的距离为1900mm。悬挑梁的截面惯性矩I = 1660 cm4，截面抵抗矩W = 185 cm3，截面积A = 30.6 cm2，线密度G = 24.1 kg/m。外立杆轴向力设计值N1= 10.816 kN；内立杆轴向力设计值N2= 13.936 kN；悬挑梁自重荷载 q=1.2×24.1×9.8×10-3=0.289kN/m 悬挑脚手架示意图 悬挑脚手架计算简图 悬挑脚手架支撑梁剪力图(kN) 悬挑脚手架支撑梁弯矩图(kN·m)各支座对悬挑梁的支座反力由左至右分别为：R

24、1=19.696kN；R2=6.733kN；R3=-0.390kN。最大弯矩 Mmax= 5.257 kN·m；最大应力 =M/1.05W+N/A= 5.257×106 /( 1.05 ×185000 )+ 7.485×103 / 3060 = 29.511 N/mm2；悬挑梁的最大应力计算值=29.511 N/mm2 小于抗压强度设计值205N/mm2，满足要求!8、悬挑梁稳定性计算悬挑梁采用18号工字钢,计算公式如下： = M/bWx f其中b - 均匀弯曲的受弯构件整体稳定系数，查表钢结构设计规范(GB50017-2003)附录B得到：b=2.00

25、由于b大于0.6，依钢结构设计规范(GB50017-2003) 附表B，按照下面公式调整： 得到 b'=0.929。经过计算得到最大应力 = 5.257×106 /( 0.929×185000 )= 30.590 N/mm2；悬挑梁的稳定性计算 =30.590N/mm2 小于f=215N/mm2，满足要求!9、支杆的受力计算按支杆承受全部荷载，通过计算得到钢绳或支杆的支点从左至右支座反力分别为：R1=9.364kN。水平悬挑梁的轴力RAH和支杆的轴力RDi按照下面计算 RAH = RDicosi其中RDicosi为支杆的顶力对水平杆产生的轴拉力。各支点的支撑力 RC

26、i=RDisini按照以上公式计算得到由左至右各支杆力分别为：RD1=11.022kN。10、支杆的强度计算斜压支杆的轴力RD取最大值进行计算，为RD=11.022kN 下面压杆以 48×2.75mm钢管计算，斜压杆的容许压力按照下式计算： = N/A f其中 N - 受压斜杆的轴心压力设计值，N = 11.022kN； l - 受最大压力斜杆计算长度，l = 3.413m； i - 计算受压斜杆的截面回转半径，i =1.600cm； - 轴心受压斜杆的稳定系数,由长细比l/i查表得到 = 0.160； A - 受压斜杆净截面面积，A =3.910cm2； - 受压斜杆受压应力计算值，经计算得到结果是176.537 N/mm2； f - 受压斜杆抗压强度设计值，f = 215N/mm2；受压斜杆的稳定性计算=176.537N/mm2 < f=215N/mm2，满足要求！11.斜撑支杆的焊缝计算斜撑支杆采用焊接方