住宅楼布料机支撑脚下模板加固处理方案

1、.目录一、编制依据2二、工程概况32.1 工程建立概况32.2 建筑设计概况3三、加固处理措施43.1 处理措施43.2 支撑体系5四、施工考前须知7一：布料机支撑脚模板计算书8一、编制依据序号名 称编 号1"建筑构造荷载规X"GB50009-20212"混凝土构造设计规X"GB50010-20213"混凝土构造工程施工质量验收规X"GB50204-2021 4"建筑工程施工质量验收统一标准"GB50300-20215"钢管脚手架扣件"GB15831-20066"碳素构造钢"

2、GB/T700-20067"高层建筑混凝土构造技术规程"JGJ3-20218"建筑机械使用平安技术规程"JGJ33-20219"建筑施工平安检查标准"JGJ59-202110"建筑施工高处作业平安技术规X"JGJ80-202111"建筑施工扣件式钢管脚手架平安技术规程"JGJ130-202112"建筑施工碗扣式钢管脚手架平安技术规X"JGJ166-202113"建筑施工模板平安技术规X"JGJ162-202114"建筑施工手册"第五版1

3、5"建筑施工计算手册"第三版江正荣16"工程建立标准强制性条文"2021版17"建立工程平安生产管理条例"国务院第393号令18"危险性较大的分局部项工程平安管理方法"建质202187号二、工程概况2.1 工程建立概况工程建立概况一览表序号项 目内 容1工程名称2工程地址3建立单位4设计单位5监理单位6质量监视7施工总承包单位9见证试验室10合同工期560天2.2 建筑设计概况建筑设计概况一览表序号项 目内 容1建筑功能住宅楼3建筑面积(m2)总建筑面积32192.27m²地下建筑面积2982.30m&#

4、178;地上建筑面积29209.97m²4建筑层数地下三层；地上二十八层5建筑层高地下局部层高负三层负二层负一层3.2 m3.3 m3.4 m地上局部层高标准层2.7m6建筑高度±0.00绝对标高30.4m室内外高差0.3m筏板底标高-10.785m建筑总高80.690m8建筑防火地上局部耐火等级为一级，地下室及地下车库耐火等级为一级9抗震等级二级10建筑类别住宅楼三、加固处理措施由于楼层较高，5层以上采用地泵浇筑混凝土。为方便操作，拟在施工楼面安装简易混凝土布料机，采用人力驱动布料。布料机安置的结实与否将直接对其他工序施工造成严重影响，所以布料机的支设非常重要。为确保布料

5、的稳定和其他工序施工的平安、正常进展，必须对布料机的支撑部位进展加固处理。本工程采用的简易混凝土布料机，重约2700kg，由四个脚支撑固定，平均每个支撑脚承重680kg。3.1 处理措施1施工时，布料机支撑脚必须放置于支模立杆正上方，且不能直接搁置于模板或者钢筋上，每个支撑脚下需加铺600mm×600mm×100mm木垫块，增加与模板的接触面，分散布料机对模板压力，确保机座底部构造钢筋不受损坏。布料机支撑脚木垫块布置平面图如下：2每个支撑脚下模板支撑需在原有模板支撑体系的根底上增加四根钢管立杆，分别在支撑脚所在立杆的前、后、左、右二分之一原立杆间距处增设，使支撑脚下支撑立杆

6、纵横向间距缩小为原设计的一半，立杆端部加设可调U型顶撑，立杆底部必须加设50mm厚木质垫块，所增设钢管立杆必须与原模板支撑体系有效连接为一个整体。3布料机放置的整个区域，模板小横杆间距调整至200mm以内。4布料机放置区域的周围四面架设竖向剪刀撑，形成加强型模板支撑架构。5其他设置同原模板支撑体系。布料机支撑脚楼面模板支撑立面图如下：3.2 支撑体系加固处理完成后，本工程使用布料机楼层的模板支撑体系为：用48.3×3.5碗扣式钢管搭设室内满堂脚手架，钢管立杆上端加设可调节U型顶撑。立杆纵横向间距为1200mm×1200mm，在布料机的每个支撑脚下所在区域立杆纵横向间距降为原

7、来的一半为600mm×600mm，步距1200mm，在距离楼地面250mm处设第一道水平杆，并根据层高加设2道水平杆。钢管立杆底部必须加设50mm×100mm方木做垫块。钢管顶端超出顶层横杆中心线150mm，顶撑可调手柄至板底托梁间距须不大于150mm。板底纵横向均加设水平支模杆。水平支撑大横杆采用48. 3×3.6钢管，小横杆采用100×100mm木方，间距300mm，放置布料机的整个区域，支模小横杆间距降为200mm。板模板采用12mm厚木胶合板，支模时应按设计或规X要求将模板面起拱。为增加满堂支撑脚手架的整体稳定性，支模时纵横向设置剪刀撑，剪刀撑与

8、地面的角度为45°60°。尤其需要注意的是：在布料机放置的区域，由布料机四个支撑脚所围合的矩形区域四面周围必须架设竖向剪刀撑，形成连续闭合剪刀撑形式。如下列图所示：四、施工考前须知1布料机支撑脚不得碰撞或直接搁置于模板或者钢筋上，且底部必须有支撑立杆。2布料机支撑脚所在区域支撑立杆底部必须加设100mm×100mm方木垫块。3每一层混凝土施工时，布料机支撑脚放置位置须与前一层施工时一样。4每次混凝土施工前必须检查支撑立杆的加固是否稳固。5每次混凝土施工前责任工长必须对作业人员进展平安、技术交底。一：布料机支撑脚模板计算书一、计算依据1、"建筑施工模板平安

9、技术规X"JGJ162-20212、"建筑施工碗扣式钢管脚手架平安技术规X"JGJ166-20213、"混凝土构造设计规X"GB50010-20214、"建筑构造荷载规X"GB50009-20215、"钢构造设计规X"GB50017-20036、"建筑施工临时支撑构造技术规X"JGJ300-20217、"施工手册"第五版二、计算参数根本参数计算依据"建筑施工模板平安技术规X"JGJ162-2021模板支架高度(m)2.58立杆纵向间距1a(m)0

10、.9立杆横向间距lb(m)0.9水平拉杆步距h(m)1.2立杆布置在混凝土板域中的位置中心对称立杆距混凝土板短边的最近距离(m)0.2主梁布置方向平行于楼板长边构造外表要求外表外露次梁间距a1(m)0.3次梁悬挑端计算长度(m)0主梁悬挑端计算长度(m)0楼板边长L(m)4楼板宽B(m)4楼板厚度h(m)0.12材料参数面板类型覆面木胶合板面板规格12mm(克隆、山樟平行方向)面板E(N/mm2)11500面板fm(N/mm2)31次梁类型矩形木楞次梁规格100×100主梁类型圆钢管主梁规格48.3×3.5主梁合并根数2钢管类型48.3×3.5荷载参数可调托撑承载

11、力容许值(kN)30地基承载力特征值fak(kPa)/立杆垫板面积A(m2)0.2是否采用布料机进展浇筑是架体搭设省份、城市(省)(市)是否考虑风荷载是模板及其支架自重标准值G1k(kN/m2)0.3新浇筑混凝土自重标准值G2k(kN/m3)24钢筋自重标准值G3k(kN/m3)1.1计算模板及次梁时均布活荷载Q1k(kN/m2)2.5计算模板及次梁时集中活荷载Q2k(kN)6.6计算主梁时均布活荷载Q3k(kN/m2)18.5计算立杆及其他支撑构件时均布活荷载Q4k(kN/m2)1根本风压值Wo(kN/m2)0.3风压高度变化系数uz1风荷载体型系数us0.131设计简图如下：图1模板设计平

12、面图图2模板设计剖面图1图3模板设计剖面图2三、面板验算根据"建筑施工模板平安技术规X"5.2.1，按简支跨进展计算，取b=1m宽板带为计算单元。Wm=bh2/6=1000×122/6=24000mm3I=bh3/12=1000×123/12=144000mm41、强度验算A.当可变荷载Q1k为均布荷载时：由可变荷载控制的组合：q1=0.9×1.2G1k+(G2k+G3k)hb+1.4Q1kb=0.9×(1.2×(0.3+(24+1.1)×0.12)×1+1.4×2.5×1)=6.72

13、7kN/m由永久荷载控制的组合：q2=0.9×1.35G1k+(G2k+G3k)hb+1.4×0.7Q1kb=0.9×(1.35×(0.3+(24+1.1)×0.12)×1+1.4×0.7×2.5×1)=6.229kN/m取最不利组合得：q=maxq1,q2=max(6.727,6.229)=6.727kN/m图4面板计算简图1B.当可变荷载Q1k为集中荷载时：由可变荷载控制的组合：q3=0.9×1.2G1k+(G2k+G3k)hb=0.9×(1.2×(0.3+(24+1.1

14、)×0.12)×1)=3.577kN/mp1=0.9×1.4Q2k=0.9×1.4×6.6=8.316kN图5面板计算简图2图6面板弯矩图Mmax=0.461kN·m；=Mmax/Wm=106×0.461/24000=19.197N/mm2f=31N/mm2满足要求2、挠度验算q=(G1k+(G3k+G2k)×h)×a1=(0.3+(1.1+24)×0.12)×0.3=0.994kN/m图7面板挠度图图8面板挠度图=0.033mm=1.2mm满足要求四、次梁验算宜按四等跨连续梁计算，又

15、因次梁两端悬挑，故按有悬挑的四等跨连续梁计算模型进展最不利组合。1、强度验算q1=0.9max1.2(G1k+(G3k+G2k)×h)+1.4Q1k，1.35(G1k+(G3k+G2k)×h)+1.4×0.7Q1k×a1=0.9×max(1.2×(0.3+(1.1+24)×0.12)+1.4×2.5,1.35×(0.3+(1.1+24)×0.12)+1.4×0.7×2.5)×0.3=2.018kN/m图9次梁计算简图q2=0.9×1.2×G1k&

16、#215;a1=0.9×1.2×0.3×0.3=0.097kN/mp=0.9×1.4×Q2k=0.9×1.4×6.6=8.316kN图10次梁计算简图图11次梁弯矩图Mmax=1.316kN·m=Mmax/Wx=1.316×106/(166.667×103)=7.894N/mm2f=15N/mm2满足要求2、抗剪验算图12次梁剪力图Qmax=8.316kNmax=QmaxS/(Ib)=8.316×103×125×103/(833.333×104×

17、10×10)=1.247N/mm2=2N/mm2满足要求3、挠度验算q=(G1k+(G3k+G2k)×h)×a1=(0.3+(1.1+24)×0.12)×0.3=0.994kN/m图13次梁挠度图图14次梁挠度图跨中max=0.054mm=3.6mm满足要求五、主梁验算在施工过程中使用的木方一般为4m长，型钢的主梁也不超过4m，简化为四跨连续梁计算，即能满足施工平安需要，也符合工程实际的情况。另外还需考虑主梁的两端悬挑情况。主梁的方向设定为立杆的横距方向。将荷载统计后，通过次梁以集中力的方式传递至主梁。A.由可变荷载控制的组合：q1=0.9&#

18、215;1.2G1k+(G2k+G3k)ha1+1.4Q3ka1=0.9×(1.2×(0.3+(1.1+24)×0.12)×0.3+1.4×18.5×0.3)=8.066kN/mB.由永久荷载控制的组合：q2=0.9×1.35G1k+(G2k+G3k)ha1+1.4×0.7Q3ka1=0.9×(1.35×(0.3+(1.1+24)×0.12)×0.3+1.4×0.7×18.5×0.3)=6.102kN/m取最不利组合得：q=maxq1,q2=ma

19、x(8.066,6.102)=8.066kN此时次梁的荷载简图如下图15次梁承载能力极限状态受力简图用于正常使用极限状态的荷载为：qk=G1k+(G2k+G3k)ha1=(0.3+(1.1+24)×0.12)×0.3=0.994kN/m此时次梁的荷载简图如下图16次梁正常使用极限状态受力简图根据力学求解计算可得：Rmax=7.985kNRkmax=0.984kN还需考虑主梁自重，那么自重标准值为gk=75.3/1000=0.075kN/m自重设计值为：g=0.9×1.2gk=0.9×1.2×75.3/1000=0.081kN/m那么主梁承载能力

20、极限状态的受力简图如下：图17主梁正常使用极限状态受力简图那么主梁正常使用极限状态的受力简图如下：图18主梁正常使用极限状态受力简图1、抗弯验算图19主梁弯矩图(kN·m)Mmax=1.924kN·m=Mmax/Wm=1.924×106/(10.16×103)=189.352N/mm2f=205N/mm2满足要求2、抗剪验算图20主梁剪力图(kN)Vmax=Qmax=10.164kNmax=VmaxS/(Ib)=10.164×1000×6.946×103/(24.38×104×1.4×10)=2

21、0.684N/mm2=120N/mm2满足要求3、挠度验算图21主梁变形图(mm)max=0.28mm=3.6mm满足要求4、支座反力Vmax=3.288kN六、立杆承载力验算根据规X"建筑施工碗扣式钢管脚手架平安技术规X"JGJ166-2021中5.6.2条条文说明规定：“一般情况下，当架体高度小于或等于10m时可不考虑架体的自重，但当架体高度大于10m时架体自重产生的轴向力不可忽略，应叠加计算。为了统一计算，按考虑架体自重进展计算。这样做符合实际工况，且对于小于10m高度的架体偏于平安。架体自重由立杆、水平杆、水平剪刀撑、竖向剪刀撑及可调托座自重组成。A.立杆自重：由于

22、选择的立杆型号为LG-120，立杆长度为LL=120/100=1.2m故立杆根数可简化计算为T1=H/LL=2.58/1.2=2.15查规X表3.2.5得单根立杆重量为mLG=7.05×9.8/1000=0.069kN那么立杆总重：GLG= T1×mLG=2.15×0.069=0.149 kNB.水平杆自重：立杆承当一个横杆和一个纵杆的重量，由于立杆纵横向间距为0.9m、0.9m，故水平杆规格分别为HG-90、HG-90查规X表3.2.5得水平杆重量分别为mHa=3.63×9.8/1000=0.036kNmHb=3.63×9.8/1000=0.

23、036Kn架体水平杆的步数为：T2=H/h+1=2.58/1.2+1=3.15那么水平杆总重：GHG= T2×(mHa+ mHb)=3.15×(0.036+0.036)=0.224 kNC.竖向剪刀撑自重：竖向剪刀撑按规X构造要求间距不大于4.5m，我们只计算有竖向剪刀撑的立杆。剪刀撑跨度可按4跨做符合构造措施，故可按4跨计算。剪刀撑钢管按48.3×3.6的钢管取自重，每米取0.0397kN/m。竖向剪刀撑自重：GVX=(4la)2+(4h)20.5+(4lb)2+(4h)20.5×0.0397=(4×0.9)2+(4×1.2)2)0

24、.5+(4×0.9)2+(4×1.2)2)0.5)×0.0397=0.476kND.水平剪刀撑：按规X规定水平剪刀撑间距不大于4.8m，故剪刀撑道数可按下式计算：T3=H/4.8+1=2.58/4.8+1=1.538水平剪刀撑的假定形式可按竖向剪刀撑的方式进展。水平剪刀撑自重：GHX= T3×2×(4la)2+(4lb)20.5×0.0397=1.538×2×(4×0.9)2+(4×0.9)2)0.5×0.0397=0.622kNE. 可调托撑：根据规X表3.2.5规定，选用KTC-6

25、0型号的可调托撑可调托撑自重为：GTC=0.0831kN架体的底座或垫板自重予以忽略。根据以上统计，架体自重作用于单根立杆的荷载为：GZ=GLG+GHG+GVX+GHX+GTC=0.149+0.224+0.476+0.622+0.0831=1.554 kN1、不考虑风荷载N=0.9×1.2×GZ+G1k+(G2k+G3k)×h×la×lb+1.4Q4k×la×lb=0.9×1.2×(1.554+0.3+(1.1+24)×0.12)×0.9×0.9+0.9×1.4&#

26、215;1×0.9×0.9=5.277kN允许长细比的验算: l=(h+2a)/i=(1.2+2×0.25)×1000/(1.58×10)=107.595£l=150满足要求根据l值查规XJGJ130-2021附录A.0.6得到j=0.537N/(A)=5.277×1000/(0.537×506)=19.421N/mm2f=205N/mm2满足要求2、考虑风荷载风荷载体型系数：k=sz0=1×0.131×0.3=0.039kN/m2s=1.4k(h2+lb2)0.5/lb/10=1.4×0.039×(1.22+0.92)0.