课程设计双闭环不可逆直流vm调速系统的设计与仿真

1、课程设计双闭环不可逆直流vm调速系统的设计与仿真密5X,夕ANYANGINSTITUTEOFTECHNOLOGY?运动限制系统?大作业双闭环不可逆直流V-M调速系统的设计与仿真院部：电子信息与电气工程学院专业班级：自动化学生姓名：学生学号：指导教师：教师职称：2021年1月6日1绪论41性质和目的41.2课程实际的主要任务4L3根本要求42.调速的方案选62.1电动机供电方案的选择2.2系统的结构选择2.3确定直流调速系统的总体结构框图63.主电路的计算113.1整流变压器计算123.2晶闸管元件的选择3.3晶闸管保护环节的计算133.4平波电抗器计算4.调速系统限制单元确实定与整定164.1

2、检测环节164.2系统的给定电源给定积分器174.3触发电路的选择与校验.185.双闭环直流调速系统的动态设计205.1 电流调节器的设计215.2 转速调节器的设计226系统的调试257 .结论268 .参考文献27双闭环不可逆直流V-M调速系统的设计与仿真摘要：电力拖动自动限制系统是把电能转换成机械能的装置,它被广泛地应用于一般生产机械需要动力的场合,也被广泛应用于精密机械等需要高性能电气传动的设备中,用以限制位置、速度、加速度、压力、张力和转矩等.直流电动机具有良好的起、制动性能,宜于在大范围内平滑调速,在许多需要调速或快速正反向的电力拖动领域中得到应用.晶闸管问世后,生产出成套的晶闸管

3、整流装置,组成晶闸管电动机调速系统简称系统,和旋转变流机组及离子拖动变流装置相比,晶闸管整流装置不仅在经济性和可靠性上都有很大提升,而且在技术性能上也显示出较大的优越性.而转速、电流双闭环限制直流调速系统是性能很好、应用最广的直流调速系统.关键词：系统双闭环调速晶闸管直流调速系统一、绪论1.1、 性质和目的：?运动限制系统?课程是自动化专业的主要专业与特色课程之一,在学完本课程之后,通过课程设计使学生稳固本课程所学的限制系统根本原理,培养学生综合运用所学知识和技能去分析和解决工程技术问题的水平,建立正确的设计思想,掌握工程设计的一般程序和方法.提升学生的综合计算及撰写科研报告的初步练习水平；理

4、论联系实际和分析、解决问题的水平.1.2、 课程设计的主要任务1.2.1系统各环节选型1、主回路方案确定.2、限制回路选择：给定器、调节放大器、触发器、稳压电源、电流截止环节,调节器锁零电路、电流、电压检测环节、同步变压器接线方式须对以上环节画出线路图,说明其原理.1. 2.2主要电气设备的计算和选择1、整流变压器计算：变压器原副方电压、电流、容量以及联接组别选择.2、晶闸管整流元件：电压定额、电流定额计算及定额选择.3、系统各主要保护环节的设计：快速熔断器计算选择、阻容保护计算选择计算.4、平波电抗器选择计算.1.2、 3系统参数计算1、电流调节器ACR中参数的计算.2、转速调节器ASR中参

5、数的计算.3、动态性能指标计算.1. 2.4画出双闭环调速系统电气原理图.使用A1或A2图纸,并画出动态框图和波德图在设计说明书中.1.3、 根本要求1使学生进一步熟悉和掌握单、双闭环直流调速系统工作原理,了解工程设计的根本方法和步骤.2、熟练掌握主电路结构选择方法,主电路元器件的选型计算方法.3、熟练掌握过电压、过电流保护方式的配置及其整定计算.4、掌握触发电路的选型、设计方法.5、掌握同步电压相位的选择方法.6、掌握速度调节器、电流调节器的典型设计方法.7、掌握电气系统线路图绘制方法.8、掌握撰写课程设计报告的方法.二、直流拖动限制系统总体设计2. 1电动机供电方案的选择采用晶闸管三相全控

6、桥变流器供电方案(1)给定电机及系统参数PN=4SKWtUN=230V,IN=209A,A=2,1450/加,Ra=0.3Q主回路总电阻R=0.6.系统飞轮惯量GO?=58.02N/系统最大给定电压=10VACR.ASR调节器限幅值调到为±8V(2)性能指标要求：稳态指标：系统无静差动态指标：(t(<5%；空载起动到额定转速时10%.2. 2系统的结构选择直流电动机具有良好的起、制动性能,宜于在大范围内平滑调速,而直流调速系统又分为开环调速、单闭环调速和双闭环调速等调速方式.其中开环调速的静差率不高,且只能实现一定范围内的无极调速；而在单闭环调速系统中只有电流截止负反响环节时专

7、门用来限制电流的,它不能很理想的限制电流的动态波形,但双闭环限制可解决以上的所有问了题,故本系统采用双闭环调速系统.2. 3确定直流调速系统的总体结构框图(1)双闭环直流调速系统的组成为了实现转速和电流两种负反响分别起作用,可在系统中设置两个调节器,分别调节转速和电流.二者之间实行串级联接,如图2-1所示.把转速调节器的输出当作电流调节器的输入,再用电流调节器的输出去限制电力电子变换器UPE.从闭环结构上看,电流环在里面,称作内环；转速环在外边,称作外环.这就形成了转速、电流双闭环调速系统.图2-1转速、电流双闭环直流调速系统ASR转速调节器ACR电流调节器TG测速发电机TA电流互感器UPE电

8、力电子变换器为了获得良好的静、动态性能,转速和电流两个调节器一般都采用pi调节器,这样构成的双闭环直流调速系统的电路原理图如图2-2所示.图22双闭环直流调速系统电路原理图图中标出了两个调节器输入输出电压的实际极性,它们是根据电力电子变换器的限制电压Uc为正电压的情况标出的,并考虑到运算放大器的倒相作用.图中还表示了两个调节器的输出都是带限幅作用的,转速调节器ASR的输出限幅电压决定了电流给定电压的最大值,电流调节器ACR的输出限幅电压Ucm限制了电力电子变换器的最大输出电压Udm.2稳态结构图和静特性为了分析双闭环调速系统的静特性,必须先绘出它的稳态结构图,如图23所示.它可以很方便地根据原

9、理图画出来,只要注意用带限幅的输出特性表示PI调节器就可以了.分析静特性的关键是掌握这样的PI调节器的稳态特征,一般存在两种状况：饱和输出达到限幅值,不饱和输出未到达限幅值.当调节器饱和时,输出为恒值,输入量的变化不再影响输出,除非有反向的输入信号使调节器退出饱和；换句话说,饱和的调节器暂时隔断了输入和输出间的联系,相当于使该调节环开环.当调节器不饱和时,PI的作用使输入偏差电压AU在稳态时总为零.图23双闭环直流调速系统的稳态结构框图转速反响系数?电流反响系数实际上,在正常运行时,电流调节器是不会到达饱和状态的.因此,对于静特性来说,只有转速调节器饱和和不饱和两种情况.L转速调节器不饱和这时

10、,两个调节器都不饱和,稳态时,它们的输入偏差电压都是零,因此U：=Uid由第一个关系式可得U；"丁=°从而得到图15所示静特性的CA段.与此同时,由于ASR不饱和,U；<U；,从上述第二个关系式可知Id</血o这就是说,CA段特性从理想空载状态的Id=O一直延续到Id=Idm,而Idm一般都是大于额定电流心的.这就是静特性的运行段,它是一条水平的特性.2.转速调节器饱和这时,ASR输出到达限幅值转速外环呈开环状态,转速的变化对系统不再产生影响.双闭环系统变成一个电流无静差的单电流闭环调节系统.稳态时£=/pdm其中,最大电流1dm是由设计者选定的,取决

11、于电动机的容许过载水平和拖动系统允许的最大加速度.其所描述的静特性对应于图24中的AB段,它是一条垂直的特性.这样的下垂特性只适合于那么ASR将退出饱和状态.nO图2-4双闭环直流调速系统的静特性双闭环调速系统的静特性在负载电流小于/dm时表现为转速无静差,这时,转速负反响起主要调节作用.当负载电流到达/dm后,转速调节器饱和,电流调节器起主要调节作用,系统表现为电流无静差,得到过电流的自动保护.这就是采用了两个PI调节器分别形成内、外两个闭环的效果.这样的静特性显然比带电流截止负反响的单闭环系统的静特性好.(3)各变量的稳态工作点和稳态参数计算由图24可以看出,双闭环调速系统在稳态工作中,当

12、两个调节器都不饱和时,各变量之间有以下关系U：=U=的=的()u；=5=pid-pidLu_5./,+/人/小'K.KsKs上述关系说明,在稳态工作点上,转速11是由给定电压U：决定的；ASR的输出量U；是由负载电流/决定的；而限制电压Uc的大小那么同时取决于n和Id,或者说,同时取决于U：和/乙.这些关系反映了PI调节器不同于P调节器的特点.比例环节的输出量总是正比于其输入量,而PI调节器那么不然,其输出量的稳态值与输入无关,而是由它后面环节的需要决定的.后面需要PI调节器提供多么大的输出值,它就能提供多少,直到饱和为止所以,*转速反响系数为2=%=线-0.048“n209电流反响系

13、数为万=右=、0.019A/Ar2x209三、主电路的计算在直流调速系统中,我们采用的是晶闸管电动机调速系统简称V-M系统的原理图如图21所示.它通过调节处分装置GT的限制电压U,来移动触发脉冲的相位,即可改变平均整流电压力,从而实现平滑调速.与旋转变流机组及离子拖动变流装置相比,晶闸管整流装置不仅在经济性和可靠性上都很大提升,而且在技术性能上也显现出较大的优越性.对于要求在一定范围内无级平滑调速的系统来说,自动限制的直流调速系统往往以调压调速为主,根据晶闸管的特性,可以通过调节控制角a大小来调节电压.当整流负载容量较大或直流电压脉动较小时应采用三相整流电路,其交流侧由三相电源供电.三相整流电

14、路中又分三相半波和全控桥整流电路,由于三相半波整流电路在其变压器的二次侧含有直流分量,故本设计采用了三相全控桥整流电路来供电,该电路是目前应用最广泛的整流电路,输出电压波动小,适合直流电动机的负载,并且该电路组成的调速装置调节范围广,能实现电动机连续、平滑地转速调节、电动机不可逆运行等技术要求.图32主电路原理图三相全限制整流电路由晶闸管VT1、VT3、VT5接成共阴极组,晶闸管VT4、VT6、VT2接成共阳极组,在电路限制下,只有接在电路共阴极组中电位为最高又同时输入触发脉冲的晶闸管,以及接在电路共阳极组中电位最低而同时输入触发脉冲的晶闸管,同时导通时,才构成完整的整流电路.为了使元件免受在

15、突发情况下超过其所承受的电压电流的侵害,在三相交流电路的交、直流侧及三相桥式整流电路中晶闸管中电路保护有电压、电流保护.一般保护有快速熔断器,压敏电阻,阻容式.1 .1整流变压器计算在一般情况下,晶闸管装置所要求的交流供电电压与电网电压往往不一致；此外,为了尽量减小电网与晶闸管装置间的相互干扰,要求它们相互隔离,故通常均要配用整流变压器.变压器额定参数计算主要是根据给定的电网相电压有效值、已确定的整流电路形式、负载条件、直流输出电压和功率来计算变压器二次侧相电压、相电流和一次测电流,以及变压器二次侧容量和一次侧容量.1)变压器二次侧相电压U2、相电流12和一次侧电流nU=+必/2 Acosam

16、in-CUK%/OOImdJIN)式中：4,为负载的额定电压,取230V为整流元件的正向导通压降,取IVn为电流回路所经过的整流元件的个数,桥式电路取2A为理想情况下.=°°时力./4,取2.34方为实际电压与理想空载电压比,取092%-为最小移相角,取10°C为线路接线方式系数,取0.5为变压器阻抗电压比,取0.05/a",为二次侧允许出现的最大电流与额定电流之比,取1.2所以将数据代入HOV230+2x12.34x0.92x(0.98-0.5x0.05x1.2+100)输出电压平均值力=234U2cosa=252.252V,取250V/,=0.816

17、x209=170.544A,取170A忽略变压器励磁电流,可计算变压器一次侧相电流为=/,乏=170x110380=49.21A2)变压器二次侧容量邑和一次侧容量号忽略变压器励磁功率,那么三相桥式相控整流电路整流变压器二次侧容量和一次侧容量相等S.=S2=3U2I2=3xll0xl70=56.1/G<43 .2晶闸管元件的选择选择晶闸管元件主要根据是晶闸管整流装置的工作条件,计算管子电压、电流值,正确确定晶闸管型号规格,以得到满意的技术经济效果.力的电压,对于三相桥式全控整流电路,可知晶闸管最大承受正反向电压峰值血/2,考虑一定的平安裕量,那么有UTN=(23)救z=(23)x#x110

18、=538.89808.33V,取650V按平波电抗器电感量足够大、电流连续且平直考虑,那么流过晶闸管的电流有效值IT=(1.5-2)xL57x6一(1.52)x2091.57x5/3=115.29153.714,取130A根据上述计算,查阅相关手册,可选择型号为KK506的晶闸管.3.3晶闸管保护环节的计算晶闸管原件有很多优点,但与其它电气设备相比,由于元件的击穿电压较接近运行电压,热时间常数小,因此过电压,过电流水平差,短时间的过电流,过电压都可能造成元件损坏.为使晶闸管装置能正常工作而不损坏,只靠合理选择元件还不行,还要十分重视保护环节,因此在晶闸管装置中,必须采取适当的保护举措.1)交流

19、侧过电压保护主电路交流侧过电压保护选择阻容保护和压敏电阻保护,并且均采用Y接法.阻容保护电容值可由下式计算C=17320此=17320x=4.55/FU2L110x73式中：u“为变压器二次侧线电压：/.为变压器空载电流百分数,一般取2%10%.取C=4.5/电容C耐压值>1.5=1.5x724/：=1.5x>/2xll0=233.35V,5c=300V,故可以选择4.5/F/300V金属化纸介电容器.电阻值可由下式计算=.7倦=°7x*=3.88C,取R=4Q电阻功耗&=(1/4/o%/R=(1+4xO.O5x17Ox4=18.O6W,取匕=18W,因此R可选择

20、4C/18W线绕电阻.压敏电阻标称电压拽g=止叵巫=nx拒xGxU.=380.3"0.80.90.850.85式中,£为电网电压波动系数,5侬取380V压敏电阻通流容量的选择原那么是压敏电阻允许通过的最大电流应大于泄放浪涌电压时流过压敏电阻的实际浪涌峰值电流.通流容量I、.>(2050)72=(2050)xl70A=(3.4-8.5)KA,取5KAo根据上述计算选择用MY31-380/5型压敏电阻.2晶闸管两端过电压保护晶闸管两端过电压保护采取阻容保护,电阻、电容值可根据晶闸管额定电流来直接选择经验数据,见下表晶闸管额定电流1000500200100502010电容p

21、F210.50.250.20.150.1电阻«251020408()100由上表知,C=0.5/F,R=10Q电容耐压值=1.5x76x110=404.17V,取为400VJrrlN电阻功率及=/Cu/xoF=5OxO.5x(而x11O)2x1OY=L815W取为2WO电容可选用0.1尸3过电流保护过电流保护采用品闸管串联快速熔断器方案.快速熔断器的额定电流通常要大于流过晶闸管的电流有效值的1.3倍,由于流过晶闸管的有效电流值.=130A,应选熔体电流为75A的快速熔断器.查阅手册,选用RS3型.4直流侧过电压保护直流侧由于是电感性负载,故在某种情况下,会发生浪涌过电压.如电压过高的

22、话,有可能会造成晶闸管硬开通而损坏.为预防它,故在直流负载两端并接压敏电阻来保护.选择根据标准电压和通流容量通过查表可得出：=1.3-VTU=1.3x41x250=460V通流容量选择0.5KAo故查表得压敏电阻型号规格为MY31-460/0.5o3. 4平波电抗器计算1维持电流连续的临界电感值4>0,693x1CT?_£a_=0.693x10-3-=0.0073/7,取Lt=7.3mHmin0.05x2092电动机电感量按下式计算式中,U心九、八分别为直流电动机电压、电流和转速的额定值,P为电动机磁极对数；为计算系数,一般无补偿电动机取812快速无补偿电动机取68,有补偿电动

23、机取56.本例取K.=10,得Ld=K取L/)=L9mH%=10x-=0.0019H2pnNIN2x2x1450x2093整流变压器每相漏电感金按下式计算L式中,勺与电路形式有关,单相桥式相控整流电路取3.18,三相桥式相控整流电路取3.9,计算可得4=叱'5=3.9X"""=0.001,取=1m§、100/,100x209b4平波电抗器实际电感量Ld=Ld-Ld-=73-1.9-2xl=3.4mH,取4=30,流过电抗器的电流为209A.四、调速系统限制单元确实定和调整4.1 检测环节直流调速系统当限制方案和主电路图的连接形式、元件选择确定以后

24、,就应进行系统控制单元的选择和调整,它是保证系统正常运行的重要环节.下面简要介绍系统限制单元设计中的主要内容和需注意的问题.4.1.1 检测环节根据反响限制原理为了构成闭环直流调速系统,提升系统运行指标,必须对系统限制对象的多种参量进行检测,其中最根本的是转速、电流、电压等反响信号.精确、快速地检测这些信号是调速系统可靠工作的根本保证.系统对检测环节总的要求是：1检测环节本身精度高,误差小,以保证系统的限制精度.2检测单元和反响通道惯性小,反响快.3检测环节本身工作要可靠.4检测环节的输入、输出特性呈线性关系.一转速检测及其测速发电机常用的转速检测装置是各种测速发电机和脉冲测速装置.由于直流测

25、速发电机无需另设整流装置,且无剩余电压,故在直流调速系统中转速反响信号广泛采用直流测速发电机,将转速转换成电压.直流测速发电机有他励式、永磁式两类.型号有ZCF,ZYS永磁,ZYSH永磁,YD高灵敏度几种.他励式测速发电机体积小,用稳流源供应励磁时,速度特性比拟稳定.永磁式测速发电机不需要专门的稳流励磁电源,性能稳定,但体积稍大,价格较贵,使用时环境温度不宜高,不能有强烈振动,否那么将使永久磁铁的磁性减弱,以至消失,这一点须引起注意.实际运用时,测速发电机的负载电流不得过大,其外接电阻不得小于规定的最小负载电阻.如ZCFUO型测速发电机,一般取负载电阻R=3kH左右.为减小输出纹波电压影响,应

26、选用换向片数较多的直流测速发电机.如选用高灵敏度的测速发电机,它的线性精度可达至!J0.01%0.05%.选用测速发电机时还须注意使测速发电机转速与电动机转速相匹配.由于测速发电机和电动机联接的安装质量对转反响的影响很大,故尤应给予特殊注意.常用的安装方式,测速发电机与电动机刚性联接或采用特殊联接的方法,在轴向硬联接,横向可以自由活动以克服偏心所造成的影响.总之,问题的关键是要保证两个电机轴联接时的同心度,当测速发电机转速与电动机转速不一致的场合要设置变速机,如用变速齿轮或履带式塑料皮带相联.4.2 系统的给定电源、给定积分器给定电源GS在闭环调速系统中,转速总是紧紧地跟随给定量而变化.给定电

27、源的质量在保证系统正常工作中是十分重要的,因此高精度的调速系统必须要有更高精度的给定稳压电源作保证.所以,设计系统限制方案、拟定限制电路时,必须十分注意对稳压电源的设计与选择.由三端集成稳压器件所组成的稳压电源,线路简单、性能稳定、工作可靠、调整方便,已逐渐取代分立元件,在生产实际中应用越来越广泛.系统中应尽量采用这种集成稳压源,以保证系统的可靠工作.为预防大幅度电网电压波动给稳压电源工作带来的困难,目前已普遍采用恒压变压器作为稳压电源的电源变压器.这些在设计时都需引起注意.4. 2.1给定积分器在直流调速系统中,突加转速给定信号时,电动机在最大允许电流下实现恒流起动,转速以最大加速度上升,满

28、足最短时间限制.但一般直流电动机不允许过大的电流上升率；有些生产设备本身不能承受过大的机械冲击,或生产工艺过程要求系统起、制动平稳,超调量小.所以这时系统不能采用阶跃给定方法,而采用给定积分器作为给定装置,利用其输出得到不同斜率的斜坡速度给定信号,满足系统的要求.典型的给定积分器线路在限制系统中是一个通用的限制单元插件,图4-13是一种给定积分器的典型线路.图4-1给定积分器的典型线路为预防给定积分器输出电压出现超调,可在反响回路引入Rl、C1组成的微分负反响4.3 触发电路的选择与校验晶闸管触发电路的作用是产生符合要求的门极触发脉冲,保证晶闸管在必要的时刻由阻断转为导通.晶闸管触发电路往往包

29、括触发时刻进行限制相位限制电路、触发脉冲的放大和输出环节.触发脉冲的放大和输出环节中,晶闸管触发电路应满足以下要求：(1)触发脉冲的宽度应保证晶闸管可靠导通,三相全控桥式电路应采用宽于60.或采用相隔60.的双窄脉冲.(2)触发脉冲应有足够的幅度,对户外严寒场合,脉冲电流的幅度应增大为器件最大触发电流35倍,脉冲前沿的陡度也需增加,一般需达12AA1S.(3)所提供的触发脉冲应不超过晶闸管门极的电压、电流和功率定额,且在门极的伏安特性的可靠触发区域之内.(4)应有良好的抗干扰性能、温度稳定性及与主电路的电气隔离.理想的触发脉冲电流波形如图4-2o图42理想的晶闸管触发脉冲电流波形本设计课题是三

30、相全三相全控桥整流电路中有六个晶闸管,触发顺序依次为：VTlVT2VT3VT4VT5VT6,晶闸管必须严格按编号轮流导通,6个触发脉冲相位依次相差60.,可以选用3个KJ004集成块和一个KJ041集成块,即可形成六路双脉冲,再由六个晶体管进行脉冲放大,就可以构成三相全控桥整流电路的集成触发电路如图43.*2345678KJ8-e54371O“111>1234-D678KJOC465d-321AU,<,92345678KJ0C465-321011-14119图4.3三相全控桥整流电路的集成触发电路五、双闭环直流调速系统的动态设计系统的动态结构图图51双闭环直流调速系统的动态结构图系

31、统的动态结构图如图4“所示,图中：叱必转速调节器的传递函数；Wge(s)电流调节器的传递函数；Ks晶闸管整流与触发装置的静态放大倍数;Toi电流反响滤波时间常数=0.002s；Tm转速反响滤波时间常数=0.02s;Ts晶闸管整流电路的失控时间,对于三相桥式电路r,=0.0017s；/电动机电枢回路的电磁时间常数;Tm机电时间常数；R主回路总电阻;Ce电动机电势系数;电动机转矩系数;a转速反响系数;P电流反响系数;KI电流开环增益其中：转速反响系数为.=以比=袅0.48小209电流反响系数月=°"=0.019A1n2x209-/v/?n_230-209x0,3Qii51450

32、3030Cm=c.=x0.115=1.098V/r/min乃'7t4=2=0005$'R0.6tGD2RGD2R58.02x0.6X=30,°'735375375CJ375x0.1152xTC冗K="=任=31.25取K,=31'U.85.1、电流调节器的设计1整流装置的滞后时间常数.对于三相桥式电路,平均失控时间为7；=0.017s.2电流环小时间常数之和4=7；+7；j=O.OO17+O.OO2=O.OO37s3选择调节器结构根据设计要求,选用PI调节器叼aS=包"U4计算ACR参数电流调节器超前时间常数：r,=7；=0.005

33、5,要求q<5%时,应取K/工,=0.5,因此电流环开环增益£=g=上-=135.1417；0.0037所以ACR的比例系数：6=锣="6=0.688KF31x0.0195校验近似条件电流环截止频率：%=0=135.14s".晶闸管整流装置传递函数的近似条件：1/31；=1/3x0.0017=196.1,满足近似条件.忽略反电动势变化对电流环动态影响的条件：满足近似条件.3-；!=3-；!=49.47<IVTmTtV0.735x0.005电流环小时间常数近似处理条件:满足条件.所以叼S=0668(0005+1)0.005s6计算调节器电阻和电容其电路实

34、现如以下图.取4=40KC,各电阻和电容值计算如下:&=K内)=0.668x40x1()3.=26.72长.可取27长.T.0.005一反27x103=0.185立取0.2/47C.=4x0.00240000=2x10"/=2尸,取2厂玛G5.2、转速调节器的设计1电流环等效时间常数工.已取勺心=0.5,那么!=27；=2x0.0037=0.00745K,&:0.02745K("+l)2转速环小时间常数.按小时间常数近似处理,那么=2+Q=0.0074+0.02=3选择ASR结构设计要求无静差,选用PI调节器,其传递函数为：卬谀=4计算ASR参数按跟随和抗扰

35、性能较好原那么,取h=5,那么ASR超前时间常数为r=liK=5x0.0274=0.137s那么转速环开环增益:11+=159.8广22x25x0.027420.115_力一八凡_230-209x0.314503=一gd2rGD2R375cg375*7t58.02x0.6八rt-x0.735375x0.1152xTC因此ASR的比例系数沏嘤箸=黑需"绘"25校验近似条件由式K=oicoc得转速环截止频率为:w=159.8xO.137?2L89sT.CII11/rv“电流环传递函数简化条件:=63.7吃,满足简化条件.,瓦=1135.1437"-3V0.0037转速环小时间常数近似处理条件:1135.14?0.0227.33>叱,满足近似条件.所以ASR传递函数为W刖=122*+10.13/56计算ASR电阻和电容值转速调节器电气原理图如下图.运算放大器取凡=40K.,各电阻和电容值计算如下:%=Kn&=l.22x40KQ=48.8,取49K.C='=°T,=2.8x10-6F=2.8/FRn49xl0347；_4x0.02不一40x103=2x10"尸=2尸7校验转速超调量2=1.5,/?=0.6Q=209A,nv=1450r