模板支撑施工方案

1、西安市汽车展销中心1# 2#商业楼模板支撑专项方案编制：审核：审批：深圳建业集团汽车展销中心项目部2015年8月5日模板支撑专项方案本工程为汽车展销中心工程为两层框架、条形基础。主要现浇构件为框架柱 700X700、600X600、600X700、500X500,现浇板厚 120 150。主体施工时，现场拟采用梁、板模、柱整体支护，模板为15mm多层板，80X60方木、48X 3.5冈管、扣件及柱杆支承体系。一、主体模板工艺流程：柱、梁板模支护一浇筑混凝土 一拆模二、模板支撑方法：采用满堂脚手架，下铺垫250X250X50方木垫块，立杆间距w 1000, 横杆间距15001800,首层设180

2、高扫地杆。由于本工程工期紧， 故从基础垫层顶到一层顶板板底采用一次性搭设满堂脚手架，架子整体高度7.83m,架子在搭设时，立杆、横杆接头应相互错开，错开位置 应A3m,每7m见方搭设连续剪力撑。1、基础采用组合木模，钢管、扣件支撑体系，按设计截面、标高支护。2、框架柱模板柱模板采用15mm厚多层镜面板拼装，竖方向用60X80间距150-250方木加固，横楞用 48X3.5mm距400-600mm钢管采用 12 mm对拉螺杆布置加固，最下排钢管距地300 mm,并用双螺母进行加固处理。如下图所示。u h- I h b/2一嗯柱模板加冏方案框架柱的模板应在钢筋绑扎完毕，并验收合格，且预埋件、预埋

3、墙体拉结钢筋等经检查无误后，方可安装模板。框架柱、梁模板均采 用光面多层木工板，脚手钢管做支撑。柱模板安装时，最好四角加双 面胶带，并逐一检查其轴线位置和垂直度，无误后方可浇筑硅。3、板顶板模板均采用15mm厚竹胶板作面层，模板支撑采用 中48钢管 搭设的承重满堂钢管脚手架及方木楞进行搭设，梁下钢管支撑为双排 立柱，纵向间距为900mm，板的支撑立杆间距1000-1200mm。横杆步距 离为1.5m,下设扫地杆。板支撑上端铺方木格栅，方木为 60X80,方 木必须标准，间距为1525cm,方格栅标高及平整度调整好后即可安 装平板模板，平板模板接缝处应贴 5cm以上胶带，梁底板木龙骨间距 为10

4、- 15cm,。为保证的硅整体成型效果，将整个顶板的多层板按同 一顺序，同一方向对缝平铺，必须保证接缝处下方有龙骨，如下图所 示；龌飞/ zj梁柱节头用定型规格小钢模板或木板。以保证接槎不流浆或出现不密 实现象。模板及其支架在安装过程中，必须设置足够的临时固定设施， 以防倾覆。支架的支承部分应有足够的支承面积。对现浇梁、板的支 架，在地面上的部分必须铺设垫板。整体式钢筋硅梁板，当跨度等于 或大于4m时，安装模板应起拱，起拱高度为全跨长度的1/10003/1000。框架结构模板的拆除，现浇结构的模板及其支架拆除时的硅强度， 应符合下列要求：侧模，在硅强度能保证其表面及棱角不因拆除模板 而受损坏后

5、，方可拆除。承重底模，应在硅强度达到有关规定后方可 拆除。板，跨度小于或等于2m时，硅应达到设计强度的50%以上；跨 度大于2m,小于8m时，硅应达到设计强度的75%以上。悬臂构件，跨度小于或等于2m 时，砼应达到设计强度的75%；跨度大于2m 时，砼应达到设计强度的100%。在拆除模板过程中，如发现砼有影响结构安全问题时，应暂停拆模，经过处理后方可继续拆除。4、梁采用满堂脚手架支撑，由于本工程梁截面差异较大，250X850截面 以下梁其底模均采用沿纵向两侧边布置两根方木（方木与底模钉牢）侧模60刈0方木具立档间距500。立杆间距900,沿高度中间，纵横向 每180设水平杆。其底模采用沿纵向布

6、置三根60刈0方木，侧模立档 间距W 300,立杆间距800,现以KL1为例进行复核计算。三、模板复核计算查有关手册、规范、主要符号、数据如下：1、松木Fm：抗变强度设计值13N/mm2fc：顺纹抗压及承压强度设计值10 N/mm2ft:顺纹抗拉强度设计值8 N/mm2fv:顺纹抗剪强度设计值1.4 N/mm2E:弹性模量9000 N/mm22、钢管规格： 48X3.538.4N/mA:截面积 4.89cm2;I:惯性矩 12.19 cm4W:截面模量 5.08 cm3;i:回转半径 1.58 cm3、扣件：直角扣件13.2 N/个；旋转扣件：14.6 N/个对接扣件18.4 N/个4、钢材：

7、Q235 钢抗拉、抗压和抗弯强度设计值f=205 N/mm2E:弱性模量 2.06 X05 N/mm25、结构使用时表面外露着，模板的变形值不得超过其跨度的400/L,结构使用时有天棚隐蔽着，模板的变形值不得超过其跨度的250/L。支架的压缩变形值或弹性挠度为相应结构计算跨度的 100/L。6、 钢筋砼自重25KN/m3， 其中砼自重24KN/m3， 木材自重5KN/m3。(一)荷载组合底模板自重：5 (0.4 )0.015+0.06 0.08) =0.102 KN/m钢筋硅自重：25>0.4 X.1 = 11KN/m振捣硅荷载：2 >0.4=0.8KN/m按规范要求，永久荷载X1

8、.2;施工荷载X1.4。q=1.2(0.102+11)+1.4 0.8=14.44 KN/m2、验算底模抗弯承载力：此模板设计为多层板与3根60X80方木整体钉牢，故模板宽度内厚度为( 3X60X80/400) +15=51mm 厚。底模丁面楞木(钢管)间距为0.80m,底模计算简图如图示为多跨受均布荷载的连续梁。因模板长度有限，可用四等跨连续梁计算，查静力计算表得出最大变矩为：Mmax=-0.107 汉 儿2=-0.017 14.44 0.82=-0.99KN/m矩形梁截面模量 W=Kbh2/6=1 M00>512/6=173400mm3按下列公式验算： W Mmax<Kfm 其

9、中K取1.3Fmax=Mmax W=1.12X106T73400=6.46< 1.3 ¥3=16.9 KN/mm23、抗剪强度验算：查四连跨均布荷载最大剪力系数为0.607。Qmax=0.607qL=0.607 X4.44 0.8=7.01KNr max=3xQmax/2bh=3X7.01 X03/400 51=0.515N/mm2。即矩形梁截面最大剪应力为：0.515N/mm2<Kfv=1.3 1.4=1.82 N/mm2 故满足要求。4、挠度计算验算挠度时，采用荷载标准值，且不考虑振捣砼的荷载：q1=0.102+11=11.102 KN/m。查手册：简支梁均布荷载：y

10、max=5qL4心84EJz四等跨均布荷载梁ymax=0.97>qL4/100 Ejz式中：ymax最大挠度；E:弹性模量，松木9000N/ mm2;JZ：惯性矩，矩形截面bh3/12。按四连跨复核。Ymax=0.967M1.102 8004/100 9000 >(400 513/12)=1.105。按设计规范此支撑模板为结构使用时表面外露故其允许挠度值为：LM00=80CH400=2mm> 1.105mm。满足要求。(二)侧模计算：1、侧压力计算：梁的侧模强度计算要参考振捣砼时产生的荷载及新浇砼对模板侧面的压力，并乘以分项系数1.2。本工程采用内部振捣，按设计新浇筑砼作用于

11、模板的最大侧压力分别为：F1、F2、并以较小值作为计算标准。F1=0.22.r.t0. B 1. B12VF2=24H式中F:新浇筑硅对模板最大侧压力；r：硅的重力密度24KN/m3; V:硅浇筑速度m/h,取2。(3上外加剂影响修正系数，普通硅取1,本工程掺具有缓凝作用的泵送剂取1.2。B 2硅坍落度影响修正系数，小于 3cm时取0.85, 5-9cm时取1;11 15cm 时取 1.15,取：8 2=1.15b：新浇硅初凝时间(h)可按实侧定，取t0=200+(T+15),其中T 为硅温度取 25C,则 to=200+ (25+15) =5 (h)H:硅侧压力计算位置至新浇筑硅顶面的总高度

12、(m)取1.45m;F1=0.22 次4X5M.2 X.15 *414=51.52 KN/m2F2=24M.1=26.4KN/m2取 F2=26.4KN/m2振捣砼时产生侧压力4KN/m2总侧压力q1=1.2( 26.4+4) =36.48KN/m2侧模立档间距0.4m,所以侧模为跨度0.4m的多跨等跨连续板，化 为线荷载为 q=0.4 >0.9 超6.48=13.13KN/m。2、验算抗弯强度：按四跨连续梁查表得：Mmax=-0.015沟L2=-0.105 招.13 0.42KN.m=MmaxW=0.107X13.13 0.42X106/(1100 512花)=5.45N/mm2Kfm

13、=1.3 13=16.9 N/mm2>5.45 N/mm2 满足要求。3、验算抗剪强度：四等跨连梁系数为0.607Qmax=0.607 qL=0.607 13.13 0.4=3.19 KNMax=3Qmax/2bh=3X3.19 103/2 ¥100X5=0.29 N/mm2Kfm= 1.3 便4=1.82 N/mm2> 0.29 N/mm2 满足要求。4、验算挠度：验算挠度时采用荷载标准值，且不考虑振捣砼的荷载q1=0.4 宠6.4=10.56KN/mymax=0.967 )qxL4/100 E>Jz=0.069< L/400=400 400=1mm 满足要

14、 求。(三)顶撑计算沿纵向每间隔800设水平顶撑一道(48X3.5冈管及扣件)1、强度验算荷载组合：底模及钢筋硅自重 0.102+11 = 11.102 KN/m «.8=8.88 KN侧模自重：方木 60X80按400宽均厚60X80M00=12mm,竹胶 板厚度15mm,侧模总厚 12+15=27mm,则侧模自重(1.1 + 1.33) >0.02 5=0.24 KN/m >0.8=0.19 KN钢管重量：立杆 4X (1.45+1.25) =10.8m,侧模后背水平杆 2X4>0.8=6.4m,钢管重量 17.2m>38.4N/m=0.66KN.扣件自重

15、：4个X13.2N/个+4个X14.6N/个=0.11KN振捣硅荷载：2 X0.4困.8=0.36KNN=1.2(8.8+0.22+0.66+0.11)+1.4 0.36=12.21KNN/A=12210F.89 X02=24.97 N/mm2< f=205N/mm 2满足要求。2、稳定性计算在标高-1.19.8m高度中间设1800纵横向一道水平支撑L0=( 1.1+9.8) /7=1.56m=1560mm入=0/i式中：卜 长细比防； L0：计算长度i:截面回转半径，取1.58cm (钢管)入=1560-53=98.8查 JGJ130-2001 p51 附录 C,当(四)立杆垫木承载力

16、验算：1、荷载组合：水平顶撑以上永久荷载：8.88+0.19+0.66+0.11=9.84KN水平顶撑以下垫木以上钢管重量 4 (5.2+2 >0.9+2 X.5) =39.2m39.2m >38.4N/m=1.505KN扣件重量：16个X13.2N/个=0.21KNN=1.2 (11.21 + 1.505+0.21) +1.4 0.56=16.29KNN1 = 16.29M=4.07KN,贝U q=N1/A=4070/250 次50=0.065N/mm2故：满足要求四、现浇板稳定性验算：1、荷载组合：底模自重：5X0.015 困.92=0.0608KN底模方木自重：方木间距300

17、按900宽均厚3>60X80/900=16mmio自重 5X0.016 溜2=0.065KN钢筋硅自得：25>0.12 >92=2.43 KN钢管自重：2X66.5+2 >5X0.9+5)0.9=26.5 38.4N/m=1.02KN扣件重量：10个X13.5N/个=0.13KN浇筑硅施工荷载：2X0.9)0.9=1.62KNN=1.2(0.0608+0.065+2.43+1.02+0.13)+1.4 1.62=6.69KN2、L0= (4.92+1.6) M=1.63m=1630mm入=L0/i =163015.8=103.2查表 入=103寸，=0.566;入=10

18、4寸,=0.558,用插入法求得 入T03.2时，=0.5644贝U N/A=6690/0.5644 )489=24.24N/mm2< f=205N/mm 2故安全可靠五、模板安装质量的控制模板安装质量的控制1、竖向模板及其支架部分应有足够的支撑面积，其支撑面积必须具备足够的强度，满足全部荷载的承载，模板安装支承面必须符合以下要求：( 1)安装在基土上时，基地必须坚实，支撑面应加设垫板，周围且应有排水设施。( 2)对湿陷性黄土，必须有防水措施。2、安装模板及其支架过程中，必须设置足够的临时固定设施，以免倾覆，防止模板及其支架在风荷作用下倾覆，应从模板构造上采取有效的防倾覆措施，以保持模板的稳定性。六、安装拆除模板工程安全技术交底：1、进入施工现场人员必须戴好安全帽，高低作业人员必须佩带安全带，并应系牢高挂低用。2、经医生检查认为不适宜高处作业人员，不得进入高空作业。3、工作前应先检查使用的工具是否牢固，板手等工具必须