地下室顶板加固计算即车辆轮胎压力换算

1、XX（ XX）地下室顶板加固施工方案编制人：校对人：审核人：审批人：目录第 1 章 工程概况 .第 2 章 等效荷载换算 .车辆运载及堆载情况 . .等效均布荷载计算 . .第 3 章 支撑体系验算 .第 4 章 支撑体系平面布置图 .错误 !未定义书签。错误 !未定义书签。错误 !未定义书签。错误 !未定义书签。错误 !未定义书签。错误 !未定义书签。第1章 工程概况第 2章 等效荷载换算车辆运载及堆载情况因场内施工期间运输车辆较重的主要为钢筋运输车和砼运输车，因此本方案以这两种车型进行验算。场内行车时必须严格将车辆荷载控制在方案计算范围内。即钢筋运载不得大于60 吨、砼运输不大于12m3。

2、钢筋运输车按平板半挂车计算，汽车自重20 吨（轮胎 12 个，前 4 后 8，轮胎规格为12R（真空），钢筋载重按60 吨，合计 80 吨。混凝土罐车及泵车按装 12 立方米车考虑， 混凝土罐车自重约25 吨，12 立方米混凝土按24 吨计，合计 49 吨。等效均布荷载计算本方案荷载计算依据建筑结构荷载规范(GB 50009-2012) 、建筑施工临时支撑结构技术规范(JGJ300-2013) 等规范编制。本工程回顶方案计算方法参照模板支架计算，地下室顶板为双向板，最大尺寸为 2600× 3200，地下室顶板上通过最大荷载为钢筋运输车（钢筋车80T），当两个轮胎的中点落在板的跨中时，

3、弯矩最大。最不利荷载计算轮胎中轴点落在板跨中时，弯矩最大，本案例计算板跨为4 米。根据建筑结构荷载规范附录C，等效均布活荷载按下式计算：2Q=8Mmax/bL1、b 值的计算如下：轮胎 12R，即每个轮胎宽度为304mm，扁平比按最低70%计算，则每个轮胎的触地面积为 * 。通常情况下，荷载作用宽度大于长度，则选用公式如下：b=2/3b cy +（依据荷载规范）bcy =bty +2* 垫层厚度 +板厚bty 为荷载作用面平行于板跨的宽度，取bty =2*300=600mm；则 bcy =+2*0+=b=2/3*+*4=两个局部荷载相邻时有效分部宽度进行折减（轮距）：b'be2 2 =

4、2+2=2、荷载的计算如下：则钢筋运输车后轮（单个组合）传递的荷载为：9/31*80/2 （双排） =2=3、最大弯矩计算如下：Mmax=*4（板跨） /2= 、等效荷载为：22Q=8Mmax/bL=8*4 )=34KN/m25、乘可变荷载组合系数，动力系数：Q=*34=m2当车道或顶板设计荷载超过49KN/m2时，下部可不进行加固。第 3章 支撑体系验算计算依据：1、建筑施工模板安全技术规范 JGJ162-20082、建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范JGJ 130 20113、混凝土结构设计规范 GB 50010-20104、建筑结构荷载规范GB 50009-20125 、钢结构设计规范

5、 GB 50017-2003一、工程属性新浇混凝土楼板名称B2，标高新浇混凝土楼板板厚 (mm)200模板支架高度 H(m)4模板支架纵向长度 L(m)3模板支架横向长度 B(m)3二、荷载设计面板面板及小梁模板及其支架自重标准值G1k (kN/m2)楼板模板模板及其支架荷载标准值G2k (kN/m 3)50钢筋自重标准值G3k (kN/m3 )当计算面板和小梁时的均布活荷载(kN/m2)当计算面板和小梁时的集中荷载(kN)施工人员及设备荷载标准值 Q1k当计算主梁时的均布活荷载(kN/m 2)当计算支架立柱及其他支承结构构件时1的均布活荷载 (kN/m2 )模板支拆环境不考虑风荷载三、模板体

6、系设计主梁布置方向平 行 立 柱 纵 立柱纵向间距 l a(mm)800向方向立柱横向间距l b(mm)800水平拉杆步距h(mm)1500小梁间距 l(mm)200小梁最大悬挑长度l 1 (mm)200主梁最大悬挑长度l 2(mm)200结构表面的要求结 构 表 面 隐蔽荷载系数参数表：正 常 使 用 极 承载能力极限状态抗倾覆限状态可变荷载的组合值系数 c1-可变荷载的分项系 Q1-永久荷载的分项系数 G1-结构重要性系数0：1设计简图如下：模板设计平面图模板设计剖面图 ( 模板支架纵向 )模板设计剖面图 ( 模板支架横向 )四、面板验算面板类型覆 面 木 胶 合 面板厚度 t(mm)15

7、板面板抗弯强度设计值15面板抗剪强度设计值f(N/mm 2) (N/mm2 )2面板弹性模量E(N/mm)10000面板计算方式三 等 跨 连 续梁楼板面板应搁置在梁侧模板上，本例以三等跨连续梁，取1m单位宽度计算。2×15×15/633×15×15×15/12W bh /6=1000 37500mm， I bh /12=10004281250mm承载能力极限状态q1 0× ×(G1k +(G 2k+G3k ) ×h)+ × c×Q1k ×b=1× ×+(50+&#

8、215;+×× ×1=mq1静=× (G+(G2k+G )h)b = 1 × ×+(50+× ×1=m0G1k3kq1活=×( × ×Q ) ×b=1×××× 1=m0Qc1kq21××G1k×b1××× 1=mp 1×××Q1k 1×××正常使用极限状态q ( G(G1k +(G 2k+G3k ) ×h)

9、×b =(1 ×+(50+×) ×1 m计算简图如下：1 、强度验算M1 静 L2 +活 L2×× +××·mM2 max+， + max×× +××，×× +×× ·mMmax maxM1， M2 max， ·m622 Mmax/W× 10 /37500 mmf 15N/mm满足要求！2 、挠度验算 max(100EI)= ×× 200 4/(100 ×10000&

10、#215;281250)= L/250 200/250 满足要求！五、小梁验算小梁类型方钢管小梁截面类型 (mm)60×40×小梁抗弯强度设计值205小梁抗剪强度设计值125f(N/mm 2) (N/mm2 )小梁截面抵抗矩3小梁弹性模量2W(cm)E(N/mm)206000小梁截面惯性矩I(cm 4 )小梁计算方式二 等 跨 连 续梁q1× ×(G1k+(G+G ) ×h)+ × ×Q ×b=1× ×+(50+×+×× × m02k3kc1k因此， q1

11、 静 0 ×× (G1k +(G 2k +G3k) ×h) ×b=1×× +(50+××mq1 活 0 ×× c×Q1k ×b=1××××mq21××G1k×b=1××× mp 1×××Q1k 1×××计算简图如下：1 、强度验算M1 静 L2 +活 L2×× +××·

12、mM2 max+， + max×× +××，×× +×× ·mM2/2 ， q L2=max ×2，× 2+× ·m3 maxq L/2+pL11121Mmax maxM1， M2，M3 max， ·m=Mmax/W=×10622/7360=mmf=205N/mm满足要求！2 、抗剪验算V1静 L+活 L×× +××V2 +×× +×V3 maxqL ， q L +p max&

13、#215;，× + 1121Vmax maxV1， V2 ，V3 max， =V /(8I)bh22×6022×220700×5)z0-(b- )h = ×1000×40-(40- 5)×55 /(8maxmax22 mm=125N/mm满足要求！3 、挠度验算q( G(G1k +(G 2k+G3k ) ×h) ×b=(1×+(50+×) × m挠度 , 跨中 max(100EI)= ×× 800 4 /(100 ×206000×

14、15; 10 4 ) L/250 800/250 ；悬臂端 max ql 14/(8EI)= ×200 4/(8 ×206000×× 10 4 ) 2×l1/250 2×200/250 满足要求！六、主梁验算主梁类型钢管主梁截面类型 (mm)48×3主梁计算截面类型(mm)48×3主 梁 抗 弯 强 度 设 计 值 205f(N/mm 2)主梁抗剪强度设计值125主梁截面抵抗矩3W(cm) (N/mm 2)主梁弹性模量2主梁截面惯性矩4E(N/mm)206000I(cm )主梁计算方式三 等 跨 连 续 可调托座内

15、主梁根数1梁1 、小梁最大支座反力计算q1× ×(G1k+(G+G ) ×h)+ × ×Q ×b=1× ×+(50+×+×× × m02k3kc1kq1静×× (G1k+(G+G ) ×h) ×b1×× +(50+×× m02k3kq1 活 0×× c×Q1k ×b1×××× mq2( G(G1k +(G 2k +G3

16、k ) ×h) ×b=(1×+(50+×) ×m承载能力极限状态按二等跨连续梁，Rmax××按悬臂梁， R1×RmaxRmax，R1 ;正常使用极限状态按二等跨连续梁，R' max××按悬臂梁， R' 1 q2l 1 =×R' maxR' max， R' 1 ;计算简图如下：主梁计算简图一2 、抗弯验算主梁弯矩图一 (kN·m)622=Mmax/W=×10 /4490=mmf=205N/mm满足要求！3 、抗剪验算主梁剪力图一

17、 (kN)22max=2Vmax/A=2×× 1000/424mm =125N/mm满足要求！4 、挠度验算主梁变形图一 (mm)跨中 max= =800/250=悬挑段 max =2 ×200/250=满足要求！5 、支座反力计算承载能力极限状态图一支座反力依次为R1=， R2 =， R3=， R4=七、可调托座验算荷载传递至立柱方式可调托座可调托座承载力容许值 30N(kN)按上节计算可知，可调托座受力N N 30kN满足要求！八、立柱验算剪刀撑设置加强型立柱顶部步距hd(mm)1500立柱伸出顶层水平杆中心200顶部立柱计算长度系数线至支撑点的长度a(mm)

18、1非顶部立柱计算长度系数钢管截面类型 (mm)48×32钢管计算截面类型(mm)48×3钢材等级Q235立柱截面面积2424立柱截面回转半径 i(mm)A(mm)立柱截面抵抗矩3抗压强度设计值205W(cm)f(N/mm 2)支架自重标准值q(kN/m)1 、长细比验算顶部立柱段： l 01 =k 1(h d+2a)=1×× (1500+2×200)=2633mm非顶部立柱段： l 0=k 2h =1 ×× 1500=2632mm =maxl 01 ，l 0/i= =210满足要求！2 、立柱稳定性验算根据建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范 q1 有所不同：JGJ130-2011 ，荷载设计值小梁验算q11× ×+(50+×+×× 1 × = m同上四六步计算过程，可得：R1， R， R， R234顶部立柱段：l01=k 1(h d +2a)=×× (1500+2×200)= 1 =l 01 /i=查表得，不考虑风荷载 :N1 =MaxR1 ，R2， R3， R4=Max ， =22f N 1/( A)12820/