车库模板施工方案

1、 郑州航空港经济综合实验区航南新城 地库模板施工方案目 录一、工程概况2二、编制依据2三、模板支设要求 2四、模板配置材料选择 2五、模板施工 3六、模板的安装质量标准 6七、模板的控制标准7八、模板的拆除7九、梁模板扣件钢管支撑架计算书7十、梁底支撑钢管计算 10十一、立模注意事项 17十二、防止模板移位的技术措施 17十三、模板工程安全规程 17十四、地下车库后浇带做法 19地下车库模板工程施工方案一、工程概况：本工程位于郑州航空港经济综合实验区新港大道以西，新港七路以南总建筑面积为118902m2（含地下车库），共10栋主楼及附属地下车库。主楼均地下1层，地上11层。设计室内外高差0.3

2、米，车库顶板设置有景观覆土，覆土厚度不大于1.40米。地下车库采用天然地基独立基础+抗水筏板形式。地下车库层高为3.85米，板厚大部分为250厚，局部为300。本工程设计等级为乙级，使用年限为50年。上部结构的安全等级为二级。本工程地下车库结构形式采用防水外墙+框架结构，抗震等级为三级、抗震构造措施等级为三级。本项目为特大型汽车库，耐火等级一级，地下室变配电间、消防控制室防水等级为一级，其余为二级。二、编制依据：1、混凝土结构工程施工质量验收规范（GB50204-2002）2011版；2、建筑结构荷载规范（GB50009-2012）；3、建筑施工计算手册；4、建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规

3、范JGJ1302011；5、建筑施工安全检查标准（JGJ59-2011）；6、建筑施工高处作业安全技术规范JGJ80-91；7、施工现场临时用电安全技术规范JGJ46-2005；8、建筑机械使用安全技术规程JGJ33-2012。三、模板支设要求：模板及支撑系统应连结成整体，竖向结构模板应加设斜撑和剪刀撑，水平结构模板应加强支撑系统的整体连接，对木支撑纵横方向应加强钉拉杆，采用钢管支撑时，应把钢管扣成整体排架。模板及其支撑系统必须有足够强度刚度和稳定性，其支撑系统必须满足承受上部包括施工荷载在内的全部荷载，模板工程所用材料必须认真检查选用，模板应具有制作、安装、拆除方便，牢固耐用、运输整修容易等

4、特点。四、模板配置材料选择：本工程梁、板、墙、梯、柱全部采用15mm厚的高强胶合板；模板的支设方法采用“预组拼”方法，全部采用块料木模施工。确定柱、梁专用模板编号定位使用。可以加快施工速度，提高模板的安装质量。在支设模板前，要进行以下三项准备工作。1、进行中心线和边线及控制线的放线：首先用经纬仪引测建筑物的边轴线，并以该轴线为起始线，引出每条控制线。2、模板放线：模板放线时，应清理好现场，然后根据施工图用墨线由专职放线人员弹出模板外边线（即混凝土面）和控制线以便于模板的安装和校正。3、做好标高测量工作：用水准仪将建筑物水平标高根据模板实际的要求，直接引测到模板安装位置，在无法直接引测到的地方，

5、必须间接地过渡引测点，作为上层结构构件模板的基准点，用来测量和复核其标高位置。五、模板施工：模板采用直径为12 的对拉螺栓连接，地下室内外墙采用间距500x500；呈梅花形，阴阳角部位采取木制定型模板。1、模板加固体系见下图：2、对拉螺栓大样图如下图：3、扶壁柱、端柱模板支设大样图见下图：4、框架柱模板施工在浇筑好的砼水平面上弹出轴线及柱的四周控制线。用电渣压力焊接长柱筋，绑扎并办理好预检手续。按柱断面尺寸及高度配制柱模，不符合模数的部分放到节点部位处理，当高度在4m和4m以上时，一般应四面支撑。 柱模根部要用水泥砂浆堵严，防止跑浆。当柱模板截面大于600小于900mm时，中间加一道对拉螺栓。

6、按图示加固好柱模并校验垂直及截面尺寸并办理好预检手续。5、梁模板施工梁支撑采用扣件式钢管脚手架，跨度为800mm，宽度为1000-1200mm，步距为1500mm。梁跨度大于5m时，梁按1起拱，但起拱高度不大于20mm。同时板随梁一起起拱。6、平台模板支设：顶板支撑采用满堂钢管脚手架，地下一层立杆间距为800×800mm支撑，步距为1500mm。水平钢管间距为1500x1500,模板的龙骨用75×35mm的木方，间距按150mm直接支设在水平钢管上。模板用15mm厚木质胶合板，模板接缝处粘贴双面胶带。并且5m一道斜支模前根据楼面标高，测出顶板的标高控制线，并依此线弹出各跨度

7、楼板底面标高控制线，做为支设模板的依据。满堂架必须按要求设置剪刀撑，距地面200mm高加设扫地杆。平台模板拼缝尽可能留置在板的中部，首先应进行模板的拼装放样，选定最优化的拼装方案；然后从一边开始，先进行大板拼接，最后裁掉的小板进行小面积拼接。要求放样的精度在1mm以内。7、楼梯间模板支设：楼梯间支模复杂，是模板不易加固、难以保证混凝土质量的部位，可制作封闭式模板确保支模质量，支模顺序为：定型边模板放样成型搭设楼梯下脚手架铺设底模板拉通线支设踏步立面模板模板加固钉连接板楼梯模板验收。具体支模方法如下：楼梯模板施工前根据实际层高放样，弹出楼梯板底模高度和踏步平面、立面位置以及梯梁休息平台的位置尺寸

8、控制线。支设楼梯的斜板模板，确保楼梯模板的刚度和稳定性。搭设竖向脚手管和水平边系杆。搭支底模的纵向钢管、钢管顶标高为楼梯底标高减去模板及木楞斜向高度。放置木楞，其上同铺楼梯底模。待绑扎好楼梯钢筋后安装楼梯外帮侧板，钉好固定踏步侧板的挡木。在侧板上用套板画出踏步位置线。安装踏步立模，模板高度为楼梯踏步高度减支模板厚度，模板顶即为踏步平面，将踏步立模和两边的侧板固定钉牢，并用木条两边加固。安装踏步水平模板，模板宽度为踏步加上两倍的模板厚度，使模板底板与踏步水平线一致，并分别与侧板模，踏步立模固定钉牢。并按楼梯混凝土施工缝处设置特殊标记。在靠近楼梯侧板模两旁，每个踏步模上固定三角木，三角木成一条直线

9、，三角木的两角边长分别为踏步高度和宽度，并将木楞 35mm×75mm固定在三角木上。六、模板的安装质量标准1、组装的模板必须符合施工设计要求。模板安装完毕后，合格验收后方能进行下一道工序。2、各种连接件、支承件、加固配件必须安装牢固，无松动现象。模板拼缝要严密。模板在使用前必须把板面、板边沾的杂物清除干净，对因拆除而损坏边、角的模板要进行平整修复，保证接缝严密，版面平整。3、模板面应涂刷脱模剂，未刷脱模剂的模板不准用在本工程上，以保证混凝土表面的外观质量，事先必须准备好刷脱模剂的所有工具。4、柱、墙模板安装应在楼层放线、验线之后进行。放线时要弹出中心线、边线、支模控制线等。5、柱模板

10、上部的固定：柱子模板安装时上端位置的控制是保证柱子垂直度、柱中线位移误差在允许范围内的关键环节。本工程采用钢管斜撑的方法。凡是中心柱，每边设两根斜撑，每柱共8根斜撑。凡是边柱，当一侧不能布置斜撑时，应在内侧加水平拉杆二道。所有拉杆和斜撑应与满堂架连成整体。6、模板拼缝要求严密，并且要用海绵胶带粘贴，防止出现板漏浆等质量通病。7、柱子支模前，先将底部弹出通线，将柱子位置找方找中。8、柱子支模前，必须先校正钢筋位置，柱子模板上口要安放钢筋定位套，以保证柱主筋位置和混凝土保护层。9、成排柱模支撑时，应立两端柱模，复核无误后，顶部拉通长线，再立中间各柱模，柱距大于4.2m时，柱间用剪刀撑及水平撑搭牢，

11、否则各柱子单独拉四面斜撑，保证柱子位置准确。10、上层楼板模板的支撑立柱应对下层支撑的立柱，并铺设垫板。七、模板的控制标准：模板安装的允许偏差：序号项 目允许偏差1轴线位置22底模上表面标高2、-53每层垂直度54截面尺寸柱、墙、梁3、-45相临两板表面高低差1.56表面平整度（2m长度内）4八、模板的拆除：1、模板的拆除，除了侧模应以能保证混凝土构件不变形，棱角完整方可拆除外，底模应按混凝土结构工程施工及验收规范（GB502042002）中的有关规定执行，2、一般情况下，柱子模板应在混凝土浇筑后三天拆模，这样可以防止混凝土表面过早失水，导致混凝土表面出现干缩裂缝。3、模板拆除检验方法：检验同

12、条件养护试块强度试验报告。4、顶板后浇带底模拆除应在后浇带二次浇筑后拆除。若临时拆除，应及时增加顶撑。5、模板拆除的顺序和方法，应按照配板的设计和规定进行，遵循先支后拆，先非承重部位后承重部位，以及自上而下的原则。拆模时，严禁用大锤和撬棍硬砸硬撬。6、拆模时，操作人员应站在安全处，以免发生安全事故，待模板全部拆除后，方准将模板、配件、支架等运出堆放。7、拆下的模板、配件等，严禁抛扔，要有人接应传递，指定地点堆放，并做到及时清理、维修和涂刷好隔离剂，以备待用。九、梁模板扣件钢管支撑架计算书高支撑架的计算参照建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范（JGJ130-2001）和参照施工技术2002.3.

13、扣件式钢管模板高支撑架设计和使用安全。9.1、模板面板计算面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。模板面板按照多跨连续梁计算。作用荷载包括梁与模板自重荷载，施工活荷载等。1.荷载的计算：工程参数1.模板与支架搭设参数地下室模板支架搭设高度H：3.85m；立杆间距为l：0.8m；水平杆最大步距h：1500，现以地下室计算，均布线荷载设计值为：q1=0.9×1.2×(24000×0.14+1100×0.14+350)+1.4×4000×1=9213N/mq1=0.9×1.35×(24000×0.14+110

14、0×0.14+350)+1.4×0.7×4000×1= 82面板采用：清水木模板 厚度：15mm；支撑面板的次楞梁采用：方木支撑；间距：0.2m；主楞梁采用：单钢管48×3.0；钢管均按48×3.0计算。2.荷载参数永久荷载标准值：楼板厚度：250mm；新浇筑砼自重（G2k）：24kN/m3；钢筋自重（G3k）：1.1kN/m3 ；模板与小楞自重（G1k）：0.35kN/m2 ；每米立杆承受架体自重: 0.158kN/m可变荷载标准值：施工人员及设备荷载（Q1k），当计算面板和直接支承面板的次楞梁时，均布荷载取：4kN/m2，再用集中

15、荷载2.5kN进行验算，比较两者所得的弯矩取其大值。当计算直接支承次楞梁的主楞梁时，均布荷载标准值取1.5kN/m2 ，当计算支架立柱时，均布荷载标准值取1kN/m2 。振捣砼时荷载标准值（Q2k）：2kN/m2。模板面板计算面板采用清水木模板，厚度为15mm，按简支跨计算,验算跨中最不利抗弯强度和挠度。取单位宽度1m的面板作为计算单元。面板的截面抵抗矩W= 100×1.5×1.5/6=37.500cm3；截面惯性矩I= 100×1.5×1.5×1.5/12=28.125cm4；（一）强度验算1、计算时两端按简支板考虑，其计算跨度取支承面板的次

16、楞间距，L=0.2m。2、荷载计算取均布荷载或集中荷载两种作用效应考虑，计算结果取其大值。23N/m根据以上两者比较应取q1= 9213N/m作为设计依据。集中荷载设计值：模板自重线荷载设计值q2=0.9×1×1.2×350=378 N/m跨中集中荷载设计值P=0.9×1.4×2500= 3150N3、强度验算施工荷载为均布线荷载：M1=q1l2=9213×0.22=46.07N·m88施工荷载为集中荷载：M2=q2l2+Pl=378×0.22+3150×0.2=159.39N·m8484取Mm

17、ax=159.39N·m验算强度。面板抗弯强度设计值f=12.5N/mm2；=Mmax=159.39×103=4.25N/mm2 < f=12.5N/mm2W37.500×103面板强度满足要求!（二）挠度验算验算挠度时不考虑可变荷载值，仅考虑永久荷载标准值，故其作用效应的线荷载计算如下：q = 1×（24000×0.141100×0.14350）=3864N/m=3.864N/mm；面板最大容许挠度值: 200.0/250=0.8mm；面板弹性模量: E = 4500N/mm2；=5ql4=5×3.864×

18、200.04=0.064mm < 0.8mm384EI384×4500×28.125×104满足要求!9.2、梁底支撑木方的计算梁模板支撑架立面简图梁模板施工由于本工程最大梁截面为0.4×0.9m，计算时以最不利荷载进行考虑，取0.4×0.9m的框梁作为计算构件，计算结果如下。1.模板支架参数地下室梁截面宽度:0.4m；梁截面高度:0.9m；模板支架地下室高度H:3.85m；楼板厚度:0.25m；立杆梁跨度方向间距la:1m；梁两侧立柱间距lb:0.8m,梁下增加1根立柱；水平杆最大步距: 1.m；梁底面板下次楞采用：方木支撑；钢管按48

19、×3.5计算；面板采用：15mm厚清水木模板。2.梁侧模板参数圆钢管48×3.0 mm；方木宽度:35mm 高度:75mm；方木间距：200mm；穿梁螺栓水平间距：300mm；穿梁螺栓竖向间距：400mm；穿梁螺栓直径：12mm。3.荷载参数永久荷载标准值：模板与小楞自重（G1k）：0.35kN/m2；每米立杆承受结构自重: 0.12kN/m；新浇筑砼自重（G2k）：24kN/m3；钢筋自重（G3k）：1.5kN/m3 ； 可变荷载标准值：施工人员及设备荷载（Q1k）:1kN/m2；振捣砼对水平面模板荷载（Q2k）：2kN/m2；振捣砼对垂直面模板荷载（Q2k）：4kN/m

20、2；倾倒砼对梁侧模板产生水平荷载（Q3k）：4kN/m2；1.2新浇砼对模板侧压力标准值计算新浇筑的混凝土作用于模板的侧压力标准值，按下列公式计算，并取其中的较小值:F=0.22ct012V=0.22×24×5.7×1.2×1.2×1.22=52.873 kN/m2F=cH=24×0.75=18 kN/m2其中 c- 混凝土的重力密度，取24kN/m3； t0 - 新浇混凝土的初凝时间，按200/(T+15)计算，取初凝时间为5.7小时。T：混凝土的入模温度，经现场测试，为20； V - 混凝土的浇筑速度，取1.5m/h； H - 混

21、凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面总高度，取0.75m； 1- 外加剂影响修正系数，取1.2； 2- 混凝土坍落度影响修正系数，取1.2。根据以上两个公式计算，新浇筑混凝土对模板的侧压力标准值取较小值18kN/m2。1.3梁侧模板面板计算面板为清水木模板，厚度为15mm，按简支跨计算,验算跨中最不利抗弯强度和挠度。取主楞间距0.30m作为计算单元。面板的截面抵抗矩W= 30.00×1.5×1.5/6=11.25cm3；截面惯性矩I= 30.00×1.5×1.5×1.5/12=8.43cm4；（一）强度验算1、计算时两端按简支板考虑，其计算跨度

22、取支承面板的次楞间距，L=0.20m。2、荷载计算新浇筑混凝土对模板的侧压力标准值G4k=18kN/m2，振捣砼对侧模板产生的荷载标准值Q2K=4kN/m2。均布线荷载设计值为：q1=0.9×1.2×18000+1.4×4000×0.30=7344N/mq1=0.9×1.35×18000+1.4×0.7×4000×0.30= 7619.4N/m根据以上两者比较应取q1= 7619.4N/m作为设计依据。3、强度验算施工荷载为均布线荷载：M1=q1l2=7619.4×0.202=38.097N&#

23、183;m88面板抗弯强度设计值f=12.5N/mm2；=Mmax=38.097×103=3.386N/mm2 < f=12.5N/mm2W11.25×103面板强度满足要求!（二）挠度验算验算挠度时不考虑可变荷载值，仅考虑永久荷载标准值，故其作用效应的线荷载计算如下：q = 0.30×18000=5400N/m=5.400N/mm；面板最大容许挠度值: 200.00/250=0.80mm；面板弹性模量: E = 4500N/mm2；=5ql4=5×5.400×200.004=0.370mm < 0.80mm384EI384

24、5;4500×8.43×104满足要求!9.3梁侧模板方木计算，宽度:35mm 高度:75mm 间距：0.2m 截面抵抗矩W和截面惯性矩I分别为:截面抵抗矩W =3.5×7.5×7.5/6=32.81cm3；截面惯性矩I =3.5×7.5×7.5×7.5/12=123.047cm4；（一）强度验算1、方木承受模板传递的荷载，按均布荷载作用下三跨连续梁计算，间距为0.200m2、荷载计算新浇筑混凝土对模板的侧压力标准值G4k=1.8000kN/m2，振捣砼对侧模板产生的荷载标准值Q2K=4kN/m2。均布线荷载设计值为：q1=

25、0.9×1.2×18000+1.4×4000×0.2=4896N/mq2=0.9×1.35×18000+1.4×0.7×4000×0.2= 5079.6N/m根据以上两者比较应取q=5079.6 N/m作为设计依据。3、强度验算计算最大弯矩：Mmax=0.1ql2=0.1×5.0796×0.22=0.0203kN·m最大支座力：1.1ql=1.1×5.0796×0.2=1.117kN方木抗弯强度设计值f17N/mm2。=Mmax=0.0203×1

26、06=0.618N/mm2 < 17N/mm2W32.81×103 满足要求!（二）挠度验算验算挠度时不考虑可变荷载值，仅考虑永久荷载标准值，故其作用效应的线荷载计算如下：q = 18000×0.2=3600N/m=3.6N/mm；次楞最大容许挠度值：l/250 =300/250 =1.2 mm；次楞弹性模量: E = 10000N/mm2；=0.677ql4=0.677×3.6×3004= 0.016mm < 1.2mm100EI100×10000×123.047×104 满足要求!10.4梁底模板面板计算面板

27、采用木清水木模板，厚度为15mm。 取梁底横向水平杆间距1m作为计算单元。面板的截面抵抗矩W= 100×1.5×1.5/6=37.500cm3；截面惯性矩I= 100×1.5×1.5×1.5/12=28.125cm4；（一）强度验算1、梁底方木为2根，面板按连续梁计算，其计算跨度取梁底次楞间距，L=0.15m。2、荷载计算作用于梁底模板的均布线荷载设计值为：q1=0.9×1.2×(24×1.2+1.5×1.2+0.35)+1.4×2×1=35.95kN/mq1=0.9×1.3

28、5×(24×1.2+1.5×1.2+0.35)+1.4×0.7×2×1= 39.37kN/m根据以上两者比较应取q1= 39.37kN/m作为设计依据。计算简图(kN)经过计算得到从左到右各支座力分别为：N1=2.362kN;N2=6.496kN;N3=6.496kN;N4=2.362kN;最大弯矩 Mmax = 0.089kN.m梁底模板抗弯强度设计值f (N/mm2) =12.5 N/mm2；梁底模板的弯曲应力按下式计算：=Mmax=0.089×106=2.373N/mm2 < 12.5N/mm2W37.500&#

29、215;103满足要求!（二）挠度验算验算挠度时不考虑可变荷载值，仅考虑永久荷载标准值，故其作用效应的线荷载计算如下：q = 1×（24×1.21.5×1.20.35）=30.95kN/m；面板弹性模量: E = 4500N/mm2；经计算，最大变形 Vmax = 0.084mm梁底模板的最大容许挠度值: 150/250 =0.6 mm；最大变形 Vmax = 0.084mm < 0.6mm满足要求!1.8梁底模板方木计算本工程梁底模板次楞采用方木，宽度35mm，高度75mm。次楞的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:W=3.5×7.5×7

30、.5/6= 32.81cm3；I=3.5×7.5×7.5×7.5/12= 123.05cm4；（一）强度验算最大弯矩考虑为永久荷载与可变荷载的计算值最不利分配的弯矩和，取受力最大的次楞，按照三跨连续梁进行计算，方木水平横杆的间距，L=1m。方木计算简图 l=0.8m荷载设计值 q = 6.496/0.8= 8.12kN/m；最大弯距 Mmax =0.1ql2= 0.1×8.12×0.82= 0.519kN.m；次楞抗弯强度设计值 f=17N/mm2；=Mmax=0.519×106=15.81N/mm2 < 17N/mm2W32.

31、81×103满足要求!（二）挠度验算方木最大容许挠度值：l/250 =1000/250 =4.0 mm；验算挠度时不考虑可变荷载值，只考虑永久荷载标准值: q =5.107/1= 5.107N/mm；方木弹性模量: E = 10000N/mm2；=0.677ql4=0.677×5.107×10004=2.809mm < 4.0mm100EI100×10000×123.05×104满足要求!十、梁底支撑钢管计算1、梁底横向水平杆计算横向水平杆按照集中荷载作用下的连续梁计算。集中荷载P取梁底面板下次楞传递力。经计算，从左到右各支座力

32、分别为：N1=1.785kN;N2=14.146kN;N3=1.785kN;最大弯矩 Mmax=0.438kN.m；最大变形 Vmax=0.073mm。（一）强度验算支撑钢管的抗弯强度设计值f (N/mm2) = 205N/mm2；支撑钢管的弯曲应力按下式计算：=Mmax=0.438×106=103.059N/mm2 < 205N/mm2W4.25×103满足要求!（二）挠度验算支撑钢管的最大容许挠度值: l/150 =325/150 = 2.2mm或10mm；最大变形 Vmax = 0.073mm < 2.2mm满足要求!2、梁底纵向水平杆计算横向钢管作用在纵

33、向立钢管的集中荷载P=14.146kN。 3、扣件抗滑移计算水平杆传给立杆竖向力设计值R=14.146KN,由于采用顶托，不需要进行扣件抗滑移的计算。当直角扣件的拧紧力矩达40-65N.m时,试验表明:单扣件在12kN的荷载下会滑动,其抗滑承载力可取8.0kN；双扣件在20kN的荷载下会滑动,其抗滑承载力可取12.0kN。3、梁底支撑纵向钢管计算梁底支撑纵向钢管只起构造作用，无需要计算。 单扣件抗滑承载力满足要求。4、立杆的稳定性计算 立杆的稳定性计算公式 其中 N 立杆的轴心压力设计值，它包括： 横杆的最大支座反力 N1=14.146kN (已经包括组合系数1.4) 脚手架钢管的自重 N2

34、= 1.2×0.129×2.7=0.418kN N = 14.146+0.418=14.294kN 轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 l0/i=197 查表得：0.186； i 计算立杆的截面回转半径 (cm)；i = 1.581.58 A 立杆净截面面积 (cm2)； A = 4.894.89 W 立杆净截面抵抗矩(cm3)；W = 5.085.08 钢管立杆抗压强度计算值 (N/mm2)； f 钢管立杆抗压强度设计值，f = 205.00N/mm2； l0 计算长度 (m)； 如果完全参照扣件式规范不考虑高支撑架，由以下公式计算 (1)、l0 = k1uh =1.185

35、×1.75×1.53.111m3111.000mm (2)、l0 =h +2a k1 计算长度附加系数，按照表1取值为1.185； u 计算长度系数，参照扣件式规范表5.3.3；u = 1.75 经计算得:(1)>(2)，本项计算以(1)为准： = 16.87N/mm2。立杆的稳定性计算 < f,满足要求。 模板承重架应尽量利用剪力墙或柱作为连接连墙件，否则存在安全隐患。5、梁模板高支撑架的构造和施工要求工程经验除了要遵守扣件架规范的相关要求外，还要考虑以下内容6、模板支架的构造要求：a.梁板模板高支撑架可以根据设计荷载采用单立杆或双立杆；b.立杆之间必须按步距

36、满设双向水平杆，确保两方向足够的设计刚度；c.梁和楼板荷载相差较大时，可以采用不同的立杆间距，但只宜在一个方向变距、而另一个方向不变。7、立杆步距的设计：a.当架体构造荷载在立杆不同高度轴力变化不大时，可以采用等步距设置；b.当中部有加强层或支架很高，轴力沿高度分布变化较大，可采用下小上大的变步距设置，但变化不要过多；c.高支撑架步距以0.8-1.m为宜，不宜超过1.m。8、整体性构造层的设计：a.当支撑架高度20m或横向高宽比6时，需要设置整体性单或双水平加强层；b.单水平加强层可以每4-6米沿水平结构层设置水平斜杆或斜撑，且须与立杆连接，设置斜杆层数要大于水平框格总数的1/3；c.双水平加

37、强层在支撑架的顶部和中部每隔10-15m设置，四周和中部每10-15m设竖向斜杆，使其具有较大刚度和变形约束的空间结构层；d.在任何情况下，高支撑架的顶部和底部（扫地杆的设置层）必须设水平加强层。9、剪刀撑的设计：a.沿支架四周外立面应满足立面满设剪刀撑；b.中部可根据需要并依构架框格的大小，每隔4-6m设置。10、顶部支撑点的设计：a.最好在立杆顶部设置支托板，其距离支架顶层横杆的高度不宜大于400mm；b.顶部支撑点位于顶层横杆时，应靠近立杆，且不宜大于200mm；c.支撑横杆与立杆的连接扣件应进行抗滑验算，当设计荷载N12kN时，可用双扣件；大于12kN时应用顶托方式。11、支撑架搭设的

38、要求：a.严格按照设计尺寸搭设，立杆和水平杆的接头均应错开在不同的框格层中设置；b.确保立杆的垂直偏差和横杆的水平偏差小于扣件架规范的要求；c.确保每个扣件和钢管的质量是满足要求的，每个扣件的拧紧力矩都要控制在45-60N.m，钢管不能选用已经长期使用发生变形的；d.地基支座的设计要满足承载力的要求。12、施工使用的要求：a.精心设计混凝土浇筑方案，确保模板支架施工过程中均衡受载，最好采用由中部向两边扩展的浇筑方式；b.严格控制实际施工荷载不超过设计荷载，对出现的超过最大荷载要有相应的控制措施，钢筋等材料不能在支架上方堆放；c.浇筑过程中，派人检查支架和支承情况，发现下沉、松动和变形情况及时解

39、决。十一、立模注意事项：a、柱模板安装时，应根据砼浇筑程度和高度，决定其竖向尺寸是否开门子洞。b、柱模板安装时，其截面应按允许负值差控制，夹板尺寸应符合模数便于拼装、墙、柱角部可配置阴阳角模。c、接头处模板，梁柱板交叉处模板，应认真配置，防止产生烂根、移位、胀模等不良现象。施工时严格按设计要求做到各构件轴线位置、结构标高、几何尺寸准确，立模要按详图施工，保证模板的严密性、可靠性，使构件成型尺寸准确。d、砼浇捣完毕后，及时拆除模板，将有利于模板的周转和加快工程进度，但拆模过早会影响砼结构的质量，非承重的侧模，应在砼强度能保证其表面棱角不因拆模而损坏，承重模应当有与结构同样条件养护的试块达到规定强

40、度时方可拆除。十二、防止模板移位的技术措施：a.支模时应边模包底膜，梁模与柱膜连接处，下料尺寸略为缩短，梁模支膜应设压脚板、斜撑、拉线通直后将梁侧钉牢。b.以距地面高度大于3m的梁模板，支柱应拉剪刀撑，绑钢筋、浇筑混凝土应避免碰冲模板，以防模板侧向产生变形或失稳。十三、模板工程安全规程：1、在模板工程施工方案中，必须根据砼的运输方式制定有针对性的安全措施。2、支撑系统 本工程的模板支撑系统具体方案详见作业指导书。模板支撑系统必须有设计计算书。支撑系统在具体搭设时，必须严格按照设计要求进行，不得随便更改设计。3、立柱稳定 模板支撑的立柱一律采用48钢管，立柱钢管材质必须性能良好，不得使用弯曲、锈

41、蚀严重、穿孔的钢管；立柱底部无论是支撑在砼面上还是支撑在土地面上，都必须采用垫板垫牢，严禁采用砖垫高。对支撑在地面上的立柱，必须将地面土夯实，其垫板应采用钢质或5cm厚以上的木质垫板；立柱的横向支撑必须每一道都设置，纵向支撑可每隔三道设置一道；4、施工荷载 模板上不宜堆载过多，在模板支设过程中、钢筋绑扎过程中、砼浇灌中都必须注意这一点；模板上堆物应均匀放置，不宜太集中。5、模板存放 模板存放必须整齐、稳定，堆高不得超过1.5m；大模板存放时，必须有可靠的防倾倒措施。6、支拆模板 支拆模板时，高处作业应系安全带，并有可靠的立足点；模板拆除区域必须设警戒线，并有专人监护，防止非作业人员进入拆模区内； 模板拆除应一次性到位，不得留有未拆除，特别是悬空模板。7、模板验收 模板拆除前必须由工长先检查，再报项目总工程师审批，通过后才能拆模；模板支设完毕必须由工长，质量员进行验收，项目生产副经理定期进行抽查。对验收不合格、存在安全隐患的地方，必须彻底整改；模板验收单上必须清楚地注明具体位置、验收的数量、模板的类型、验收人员、日期等；支拆模板前，必须由工长向班组进行详细的安全技术交底，并做好交底记录。8、施工机具安全规程平刨机 A平刨机安装后必须有验