脚手架施工方案1

1、 脚手架施工方案一、编制依据滨江名都三号地块工程施工图 （上海同济大学设计研究院）建筑施工高处作业安全技术规范 （JGJ80-2011）安全网技术规范 （GB5725-2009）建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范 （JGJ130-2011）钢结构设计规范 （GB50017-2014）建筑结构荷载规范 （GB50009-2012）混凝土结构设计规范 （GB50010-2010）建筑地基基础设计规范 （GB50007-2011）建筑施工安全检查标准 （JGJ59-2011）二、工程概况1、滨江名都三号地块工程是明大置业（太仓）有限公司投资兴建的，工程位于太仓市太仓港区，龙江路西侧、碧云路北侧。地

2、理位置十分优越，交通便利。2、本工程由上海同济大学设计研究院有限公司设计。建筑项目主要为1-7#楼为30F高层，室内外高差450mm8#楼3F，室内外高差为0.300m。本工程抗震设防烈度为7度。3、工程建筑面积为 95982.26 m²，地上总建筑面积为 78814.99 m²，地下建筑面积为12118.41m²。高层住宅层高为1-5#楼2.90m，6#-7#层高3.0m，檐口高度分别为1#-5#楼93.6米、6#楼96.5米、7#楼100.3米、8#楼14.4米。三、施工部署 3.1安全防护领导小组 安全生产、文明施工是企业生存与发展的前提条件，是达到无重大伤

3、亡事故的必然保障，也是项目部创建“文明现场”、“样板工地”的根本要求，为此经理部成立以项目经理为组长的安全防护领导小组，其机构组成、人员编制及责任分工如下：组 长：庞洪辉（项目经理）-总负责副组长：施新安（生产经理）-现场施工总指挥、协调工作 沈云飞（技术经理）-技术总部署、方案编制组 员：俞昌兵（施工负责）-现场负责、技术交底 倪卫周（安全员） -现场施工指导、质量检查3.2设计总体思路本工程高层1-7#楼30层，1#、5#楼，10F以上采用18#工字钢悬挑梁。2#、3#、4#、6#、7#楼8F以上采用工字钢悬挑脚手架，每6F悬挑一次。8#楼为落地式钢管脚手架楼层砼内预埋直径16圆钢套环固定

4、悬挑钢梁，上部钢管搭设步距1.8m，立杆横距0.8m，纵距1.5m，里立杆距结构0.3m，脚手架用于装修工程，因此施工荷载取2000N/m²，两步同时操作。落地式钢管脚手架均采用满铺竹笆片、满挂安全网的全封闭安全防护方法。四、构造要求及技术措施4.1扣件式钢管脚手架的构造要求及技术措施4.1.1地基处理回镇土分层夯实，表面用C20混凝土进行硬化，宽度为脚手架外立杆向外50cm，厚度为10cm。四周外脚手架以硬化的回填土作为基础，所有的基础必须平整。基础、底座下设置槽钢，布设必须平稳，不得悬空。并在四周距脚手架外立杆50cm处设一浅排水沟。4.1.2立杆 全楼脚手架采用双排单立杆，立杆

5、顶端高岀结构檐口上皮1.5m，步距1.8m，立杆横距0.8m，纵距1.5m，内立杆距结构0.3m。 立杆接头采用对接扣件连接，立杆与大横杆采用直角扣件连接。接头交错布置，两个相邻立柱接头避免出现在同跨内，并在高度方向错开的距离不小于50cm；各接头中心距主节点的距离不大于60cm。4.1.3大横杆大横杆置于小横杆之下，在立杆的内侧，用直角扣件与立柱扣紧；其长度大于3跨、不小于6m，同一步大横杆四周要交圈。 大横杆采用对接扣件连接，其接头交错布置，不在同步、同跨内。相邻接头水平距离不小于50cm，各接头距立柱的距离不大于50cm。4.1.4小横杆每一立杆与大立杆相交处(即主节点)，都必须设置一根

6、小横杆，并采用直角扣件扣紧在大横杆上，该轴承线偏离主节点的距离不大于15cm。小横杆间距离应与立柱距相同，且根据作业层脚手板搭设的需要，可在两立杆之间再等间距增设12根小横杆，其最大间距不大于75cm。小横杆伸出外排大横杆边缘距离不小于10cm；伸出里排大横杆距结构外边缘15cm，且长度不大于30cm。上、下层小横杆应在立杆处错开布置，同层的相邻小横杆在立杆处相同布置。4.1.5纵、横地杆纵向扫地杆采用直角扣件固定在距离底座下皮20cm处的立杆上，横向地杆则用直角扣件固定在紧靠扫地杆下方的立标上。北侧裙房顶板存在较大高差，则将高处的纵向扫地杆向低处延长两跨与立柱固定。靠边坡的立柱轴线到边坡的距

7、离不小于50cm，并对此立杆采用双向斜拉加固措施。 4.1.6剪刀撑 本脚手架采用剪刀撑与横向斜撑相结合的方式，随立柱，纵横向水平杆同步搭设，用通长剪刀撑沿架高连续布置。双立杆部位采用双杆通长剪刀撑，单立杆部位则采用单杆通长剪刀撑。 剪刀撑每6步4跨设置一道，斜杆与地面的夹角在45°60°之间。斜杆相交点处于同一条直线上，并沿架连续布置。剪刀撑的一根斜杆扣在立柱上，另一根斜杆扣在小横杆伸出的端头上，两端分别用旋转扣件固定，在其中间增加2至4个扣结点。所有固定点距主节点距离不大于15cm。最下部的斜杆与立杆的连接点距地面的高度控制在30cm内。 剪刀撑的杆件连接采用搭接其搭接

8、长度100cm，并用不少于3个旋转扣件固定，端部扣件盖板的边缘至杆端的距离10cm。 横向斜撑搭设在主楼脚手架部位，在同节内，由底至顶层呈“之”字型，在里、外排立柱之间上下连续布置，斜杆应采用旋转扣件固定与之相交的立柱或横向水平杆的伸出端上。除拐角处设横向斜撑外，中间应每隔6跨设置一道。4.1.7脚手板 脚手板采用竹笆，按其竹筋垂直于纵向水平杆方向铺设，四周用直径1.2mm的镀锌铁丝绕23圈固定。在作业层下部架设一道水平兜网，随作业不超过两层。每层满铺一层脚手板，并设置安全网及防护栏杆。脚手板应平铺、满铺、铺稳，各杆距接缝的距离均不大于15cm。靠墙一侧的脚手板离墙的距离不应大于15cm。拐角

9、处两个方向的脚手板应重叠放置，避免出现探头及空挡现象。4.1.8连墙件连墙件采用刚性连接，垂直间距为3.60m，水平间距4.65m。连墙杆用48×2.75的钢管，它与脚手架，建筑物的连接采用直角扣件。 在结构每一外框柱处设一组双杆箍柱式接杆与框框柱拉结。在顶板上两框架柱间中点处，距结构外皮1.5处预埋25钢筋（加工尺寸与悬挑架预埋件相同），用48×2.75的钢管与脚手架可靠拉结，在脚手架的转角处，于框架柱上双向设置上述箍柱式拉杆。在建筑物的首层设置两道连墙件。 连墙件横竖向顺序排列、均匀布置、与架体和结构立面垂直，并尽量靠近主节点（距主节点的距离不大于30cm）。连墙杆伸出

10、扣件的距离应大于10cm。底部第一根大横杆就开始布置连墙杆，靠近框架柱的小横标可直接作连墙杆用。 4.1.9防护措施 脚手架要挂满全封闭式的密目安全网。密目网采用1.8×6.0m的规格，用网绳绑托在大横杆外立杆里侧。作业层网应高于平台1.2m，并在作业层下步架设一道水平兜网。在架內高度3.6m处设首层平网，往上每隔五步距设隔层平网，施工层应设随层网。 作业层脚手架立杆于0.6m及1.2m处设有两道防护杆栏，底部侧面设18cm高的挡板墙。五.安全防护措施5.1电梯井口防护措施电梯井口设置不低于1.8m高的开启防护门，用12的螺丝钢筋、按水平间距30cm、竖向间距40cm焊制而成，并在防

11、护门上要刷漆、上锁、挂牌。电梯井筒内每隔一层做硬隔离。电梯井内不准做垂直运输通道和垃圾通道。5.2结构临边防护措施在结构四周用“”形状铁片固定二道水平钢管做护栏，使用材料均采用48×3.0钢管。其高度不低于1.2m，详见节点附图。在沿钢管长度方向刷黑黄间隔的油漆、挂醒目标示牌；护身栏杆四周挂密目安全网，白天设警示牌、夜间设红色标志灯；临边四周1m范围内不准堆料、停放机具。5.3楼梯间防护措施楼梯的侧面利用脚手架做安全防护，架子立管从梯井内搭设，侧边沿楼梯坡度方向做一道1.2cm高的护身栏。5.4防雷避电措施采用避雷针与大横杆连通，接地线与整幢建筑物楼城内避雷系统连成一体的措施。、避雷

12、针采用12镀锌钢筋制作，高度不小于1m，设置在脚手架四角立杆上，并将所有最上层的大横杆全部连通，形成避雷网络。接地线采用40×4的镀锌扁钢，将立杆与整建筑物楼层内避雷系统连成一体。接地线的连接应保证接触牢靠，与立杆连接时应用2道螺栓卡箍连接，螺丝加弹簧垫圈以防松动并保证接触面不小于10cm2，并将表面油漆及氧化层清除，露出金属光泽。 接地线与建筑物楼层内避雷系统的设置安脚手架的长度不超过50m设置1个，位置不得选在人们经常走到的地方，以避免跨步电压危害，防止接地线遭机械伤害。两者的连接采用焊接焊接，长度应大于2倍的扁钢宽度.焊完后再用接地电阻测试仪测定电阻，要求冲击电阻不大于10，同

13、时应注意检查与其它金属物或埋地电缆之间的安全距离（一般不小于3m） 以免发生击穿事故。 六. 六脚手架的搭设及拆除施工工艺 6.1落地式钢管脚手架搭设施工工艺 落地脚手架搭设的工艺流程为：场地平整、夯实基础承载实验、材料配备定位设置通常脚手板钢底座纵向扫地杆立杆横向扫地杆小横杆大横杆剪刀撑连墙杆铺脚手板扎防护栏扎安全网。定距定位根据构造要求在建筑物四角用尺量出内、外立杆离墙距离，并做好标记。用钢卷尺拉直，分出立杆位置，点出立杆标记。垫板底座应准确的放在定位线上，垫板必须铺设放平稳，不得悬空双管立柱应采用双管底座，底座下垫枕木，并垂直于墙面设计置。在搭设首层脚手架的过程中，沿四周每框架格内设一道

14、斜支撑，拐角处双向增设，待该部位脚手架与主体结构的连墙件可靠拉结后方可拆除。当脚手架操作层高出连墙杆两三步时，应采取临时稳定措施，直到连墙件搭设完毕以后方可拆除。双排架宜先立里排立杆，后立外排立杆。每排立杆宜先立两头的，再立中间的一根，互相看齐后，立中间部分各立杆。双排架内外排两立杆的连线要与墙面垂直。立杆接长时，宜先立外排，后立内排，其余组件的搭设要求应符合构造要求。6.2悬挑式钢管脚手架的搭设工艺。悬挑脚手架的搭设顺序：为水平挑杆纵向扫地杆立杆横向扫地杆小横杆大横杆剪刀撑连墙杆铺脚手板扎防护栏扎安全网。6.3脚手架的拆除施工工艺折架程序应遵守由上而下，先搭后拆的原则，即先拆拉杆，脚手板，剪

15、刀撑，斜撑，而然后拆小横杆，大横杆，立杆等（一般的拆除顺序为安全网栏杆脚手板剪刀撑小横杆大横杆立杆）。不准分立面拆架或上下两步同时拆架。做到一步一清，一杆一清。拆立杆时，要先抱住立杆再拆开最后两个扣。拆除大横杆、斜撑、剪刀撑时，应先拆中间扣件，然后拖住中间，再解开端头扣。所有的连墙杆等必须随脚手架拆除同步下降，严禁先连墙件整层或数层拆除后再拆脚手架，分段拆除高差不大于2步，如高差大于2步，应增设连墙件加固。拆除后的脚体稳定不被破坏，如附墙杆被拆除前，应加设临时支撑防止变形，拆除各标准时，应防止失稳。当脚手架拆至下部最后一根长钢管的高度时，应先在适当的位置临时抛撑的后拆连墙件。七劳动力及材料、机

16、具配备7.1劳动力配备工种人数任务架子工35负责架子的搭设和拆除测量放线工2负责校正周垂直度控制7.2材料配备搭设脚手架用钢管、扣件、安全网、密目网、竹笆等随施工进度分批进场。7.3机具配备名称数量备注架子扳手80把架子工搭设和拆除架子用力矩扳手2把检查架子扣件拧紧力度是否达到要求八、质量保证体系8.1构配件允许偏差序号项目允许偏差（mm）检查工具1脚手架钢管尺寸外径48mm，壁厚2.75mm-0.5-0.5游标卡尺2钢管两端端面切斜偏差1.70塞尺、拐角尺3钢管内表面锈蚀深度0.05游标卡尺4立杆钢管弯曲3mL4m，4mL6m1220钢板尺5水平杆、斜杆的钢管弯曲30钢板尺8.2脚手架搭配的

17、允许偏差检验方法次项项目技术要求允许偏差（mm）检查发放与工具1地基基础表面坚实平整观察排水不积水垫板不晃动地盘不滑动不沉降-10最后验收垂直度±100用经纬仪2搭设中检查偏差的高度(m)H=2H=10H=20H=30H=40H=50±7±20±40±60±60±80±1003间距步距±20钢板尺纵距±50横距±204纵向水平杆一根杆的两端+20同距内两面纵向水平杆高度±10水平仪或水平5小横杆外伸长度外伸500mm-50钢板尺8.3扣件拧紧抽样数目及质量判定标准项次检查项目

18、安装扣件数量（个）抽检数量（个）允许的不合格数1连接立杆与纵（横）杆水平杆或剪刀撑的扣件；接长立杆、纵向水平杆或剪刀撑的扣件120132005052连接横向水平杆与纵向水平杆的扣件（非主节点处）120132005010九.安全施工技术措施9.1材质及使用的安全措施9.11扣件的紧固程度应在4050N·m，并不大于65N·m，对接口配件的抗压承受力为3KN。扣件上的螺栓保持适当的拧紧程度。对接扣件安装时其开口应向内，以防进雨，直角扣件安装时开口不得向下，以保证安全。9.12各杆件端口伸出扣件盖板边缘的长度不应小于100m。9.13钢管有严重的绣蚀、压扁或裂纹的不使用。禁止使用

19、脆裂、变形、滑丝等现象的扣件9.14外脚手架严禁钢竹、钢木混搭，禁止扣件、绳索、铁丝、竹篾、塑料混用。9.15严禁严禁将外径48mm与51mm的钢管混合使用9.2 脚手架搭设的安全技术措施9.2.1脚手架的基础必须经过硬化处理满足承载要求，做到不积水、不沉陷、顶板基础的混凝土必须达到设计强度的75%以上才能施工。9.2.2搭配过程中划出工作业区，禁止行人近路、统一指挥，上下呼应，动作协调，严禁在无人指挥下作业。当解开与另一人有关的扣件时必须先告诉对方，并得到允许，以防坠落伤人。9.2.3开始搭设立杆时，应每隔6跨设置一根抛撑，直到连墙件安装稳定后，方可根据情况拆除。9.2.4脚手架及时与结构拉

20、结或采用临时支付，以保证搭设过程的安全，未完成脚手架在每日收工前，一定要保证架子的稳定。9.2.5脚手架必须配合施工进度搭设，一次高度不得超过相邻连墙件以上两步。9.2.6在搭设过程中应与安全员、架子班长等进行检查、验收和签证。每两步验收一次，达到施工要求后挂合格牌一块。9.2.7外脚手架的卸荷严格采用11.5的钢丝绳通过梁上对拉螺栓孔与脚手架连接，严禁私自拆改。 9.3脚手架上施工作业的安全措施、 9.3.1结构外脚手架每一步，搭设完毕后，项目经理安全员验收后方可使用。任何班组长和个人，未经同意不得任意拆除脚手架任何部件。9.3.2严禁控制施工荷载，脚手板不得堆集中堆料施荷，施工荷载不的大于

21、3KN/m2，确保较大的安全储备。9.3.3结构施工时不允许多层同时作业，装修施工时同时作业层数不超过两层，临时性用的悬挑架的同时作业层数不超过1层.9.3.4当作业层高其下连墙件3.6m以上、且其上尚无连墙件时，应采用临时撑位措施。9.3.5各作业层之间设置可靠的防护栅栏，防止坠落物伤人。9.3.6定期检查脚手架，发现问题和隐患，在施工作业及时维修加固，已达到坚固稳定，确保施工安全。9.4脚手架拆除的安全技术措施9.4.1拆架前全面检查待拆脚手架，根据检查结果拟定出作业计划，报请批准，进行技术交底后才准工作。9.4.2架体拆除前，必须查看施工现场环境，包括架空线路，外脚手架、地面的设施等各类

22、障碍物、连墙杆及被拆架体各吊点、附件、电器装置情况，凡能提前拆除的尽量拆除掉。9.4.3拆架时应划分作业区，周围设彩旗围栏或竖立警戒标准，地面应设作业指挥，禁止非作业区人员进入。 9.4.4拆除时要统一指挥，上下呼应，动作协调，当解开与另一个人有关的结构时，要先通知地方，以防坠落。9.4.5在拆架时，不得中途换人，如中途换人，应将拆除情况交代清楚方可离开。9.4.6每天拆架下班时，不应该留下隐患部位。9.4.7拆架时严禁碰撞脚手架附件电源线，以防触电事故。9.4.8所有的杆件和扣件在拆除时应分离，不准在杆件上附着扣件或两杆接着送到地面。9.4.9所有的脚手板，应自外里竖立4，以防脚手板和垃圾物

23、从高处坠落伤人。9.4.10拆下的零配件要装入容器内，用吊篮吊下；拆下的钢管要绑牢固，双点起吊，严禁从高空抛掷。十一、安全文明施工要求根据脚手架施工的特殊性，结合职业安全卫生的贯标精神，要求施工时作到如下；10.1进入施工现场的人员戴好安全帽，高空作业系好安全带，穿好防护鞋等，现场严禁吸烟。10.2进入施工现场的人员要爱护场内的设施和标志牌，不得随意拆除和移动标示牌。10.3严禁酗酒人员上架作业，施工操作时要求精力集中，禁止开玩笑和打闹。10.4脚手架搭设人员必须是经考试合格的专业架子工，上岗人员定期体检，体检合格者方可发上上岗证，凡患有高血压、贫血病及其他不适于高空作业者，一律不得上脚手架操

24、作。10.5上架子作业人员上下均走人行电梯，不准攀爬架子。10.6护身栏、脚手板、档脚板。密目安全网等影响作业班组支模时，如需要拆除时，应由架子工楼来完成，任何人不得人员拆改。10.7脚手架验收合格后任何人不得擅自拆改，如需做局部拆改时，须经技术部门同意后有架子工操作。10.8不准利用脚手架吊运重物；作业人员人攀登架子上下作业面；不准推车在架子上跑动；塔吊起吊物体时不能碰撞和拖动脚手架。10.9不得将模板支撑、缆风绳 、泵送混凝土及砂浆的输送管道等固定在脚手架上，严禁任意挂起重设备。10.10在架子上的作业人员不能随意拆都脚手架的所有拉接点和脚手板，以及扣件绑扎扣等所有架子部件。10.11拆除

25、中间而使用电焊气割时，派专职人员做好防火工作，配备料土，防止火星和切割物溅落。10.12脚手架使用时间较长，因此在使用过程中需要进行检查，发现基础下沉，杆件变形严重、防护不全、拉接松动等问题要及时解决。10.13要保证脚手架的整体稳定性，不得与井架，千降机一并拉接，不得截断架体。10.14施工人员严禁临空投掷杆件、物料、扣件及其他物品，材料、工具用滑轮和绳索运输，不得乱扔。10.15使用工具要放在工具袋内，防止掉落伤人；登高要穿防护鞋，袖口拉裤口要扎紧。10.16脚手架堆放场地做到整洁、摆放合理、专人保管、并建立严格领退手续。10.17施工人员做到活玩净脚下清，请确认脚手架施工材料不浪费。10

26、.18运至地面的材料应该按照指定地点随拆随运，分类堆放，当天拆当天清，拆下的扣件和铁丝要集中回收处理。应随时整理、检查、按品种、分规格堆放整齐，妥善保管。10.19六级以上的大风、大雨、大雾、大雨天气停止脚手架作业。在冬季、雨季要经常检查脚手架、斜道板、跳板上有无积雪积水等物。若有应随时清理，并要采取防滑措施。十一、稳定承载计算 落地式扣件钢管脚手架计算 钢管脚手架的计算参照建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范（JGJ130-2011） 计算的脚手架为双排脚手架，搭设高度为16.8米，立杆用单立管。 搭设尺寸为：立杆的纵距1.50米，立杆的横距1.00米，立杆的步距1.80米。 采用的钢管类型

27、为48×2.75，连墙件采用2步3跨，竖向间距3.60米，水平间距4.50米。 施工均布荷载为2.0Kn/m2，同时施工2层，脚手架共铺设4层。一、小横杆的计算： 小横杆按照简支梁进行强度和绕度计算，小横杆在大横杆的上面。 按照小横杆上面的脚手架和活荷载作为均布荷载计算小横杆的最大弯矩和变形。 1.均布荷载值计算小横杆的自重标准值 P1=0.038kN/m 脚手架的荷载标准值 P2=0.150×1.800/3=0.090kN/m活荷载标准值 Q=2.000×1.800/3=1.200kN/m 荷载的计算值 q1.2×0.038+1.2×0.09

28、0+1.4×1.200=1.834kN/m 。 2.抗弯强度计算 最大弯矩考虑为简支梁均布荷载作用下的弯矩 计算公式如下：Mqmax = 000000000000000M=1.834×1.5002/8=0.516kN.m=0.516×106/4491.0=114.860N/mm2 小横杆的计算强度小于205.0N/mm2满足要求！ 3.绕度计算 最大绕度考虑为简支梁均布荷载作用下的绕度 计算公式如下00000000000000荷载标准值q=0.038+0.090+1.200=1.328kN/m 简支梁均布荷载作用下的最大绕度 V=5.0×1.328

29、15;1500.04/(328×2.06×105×107780.0)=3.944mm 小横杆的最大绕度小于1500.0/150与10mm，满足要求！二、大横杆的计算：大横杆按照三跨连续梁进行强度和绕度计算，小横杆在大横杆的上面。用小横杆的支座最大反力差计算值，在最不利荷载布置下计算大横杆的最大弯矩和变形。 1、荷载值计算小横杆的自重计标准值 p1=0.038×1.500=0.058kN脚手板的荷载标准值 p2=0.150×1.500×1.800/3=0.135kN 活荷载标准值 Q=2.000×1.500×1.80

30、0/3=1.800kN 荷载的计算值 p=（1.2×0.058+1.2×0.135+1.4×1.800）/2=1.376kN 大横杆计算简图2.抗弯强度计算最大弯矩考虑为大横杆自重均布荷载与荷载的计算值最不利分配的弯矩和均布荷载最大弯矩计算公式如下： 集中荷载最大弯矩计算公式如下M=0.08×(1.2×0.038)×1.8002+0.267×1.376×1.800=0.673kN.m =0.673×106/4491.0=149.864N/mm2大横杆的计算强度要小于205.0N/mm2满足要求3.绕度计算

31、最大绕度考虑为大横杆自重均布荷载与荷载的计算值最不利分配的绕度和均布荷载最大绕度计算公式如下：集中荷载最大计算公式如下：大横杆自重均布荷载引起的最大绕度V1=0.677×0.038×1800.004/(100×2.060×105×107780.000)=0.12mm集中荷载标准值P=0.058+0.135+1.800=1.993Kn集中荷载标准值最不利分配引起的最大绕度V1=1.883×1992.600×1800.003/(100×2.060×105×107780.000)=9.86mm最大绕度

32、和V=V1+V2=9.979mm大横杆的最大绕度小于1800.0/150与10mm，满足要求！三、扣件抗滑力的计算：纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按下公式计算（规范5.2.5）： R Rc其中 Rc 扣件抗滑承载力设计值，取8.0kN； R 纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值； 1.荷载值计算 横杆的自重标准值 P1=0.038×1.800=0.069Kn 脚手板的荷载标准值 P2=0.150×1.500×1.800/2=0.0203 活荷载标准值 Q=2.000×1.500×1.800/2=2.700Kn 荷载的计算值

33、 R=1.2×0.069+1.2×0.203+1.4×2.700=4.106Kn 单扣件抗滑承载力的设计计算满足要求! 当直角扣件的拧紧力矩达4065N.m时，试验表面:单扣件在12kN的荷载下会滑动，其抗滑承载力可取8.0Kn. 双扣件在20kN的荷载下会滑动，其抗滑承载力可取12.0kN。四、脚手架荷载标准值:作用于脚手架的荷载包括静荷载、活荷载、风荷载。静荷载标准值包括以下内容：(1)每米立杆承受的结构自重标准值(kN/m)；本例为0.1734 NG1=0.173×18.600=3.335kN(2)脚手板的自重标准值(kN/m2)；本例采用竹笆片脚

34、手板，标准值为0.15 NG2=0.150×4×1.800×(1.500+0.250)/2=0.945Kn(3)栏杆与挡脚手板自重标准值(kN/m)；本例采用栏杆、竹笆片脚手板挡板，标准值为0.15 NG3=0.150×1.800×4/2=0.540Kn(4)吊挂的安全设施荷载，包括安全网(kN/m2)；0.005 NG4=0.005×1.800×18.600=0.167kN 经计算得到，静荷载标准值NG=NG1+NG2+NG3+NG4=4.878Kn. 活荷载为施工荷载标准值产生的轴向例总和，内、外立杆按一纵距内施工荷载总

35、和的2/1取值。 经计算得到活荷载标准值 NQ=2.000×2×1.800×1.500/2=5.400Kn风荷载标准值应按照以下公式计算 集中 wo基本风压(kN/m2)，按照建筑结构荷载规范(GB50009-2001)的规定采用：WO = 0.450 Uz风荷载高度变化系数，按照建筑结构荷载规范(GB50009-2001)规定采用：Uz =1.250 Us风荷载体型系数：Us =1.200经计算得到，风荷载标准值 Wk =0.7×0.450×1.250×1.200=0.472kN/m2。考虑风荷载，立杆的轴向压力设计值计算公式 N

36、= 1.2NG+0.85×1.4NQ不考虑风荷载时，立杆的轴向压力设计值计算公式 N = 1.2NG+1.4NQ风荷载设计产生的立杆段弯矩 MW计算公式 WV = 0.85×1.4Wk1ah2/10其中 WK 风荷载基本风压标准值(kN/m2) 1a 立杆的纵距(m) h 立杆的步距(m)五、立杆的稳定性计算：1不考虑风荷载时，立杆的稳定性计算其中N - 立杆的轴心压力设计值，N=13.41kN - 轴心受压的稳定系数，由长细比10/i的结果查表得到0.48； i - 计算立杆的截面回转半径，i=1.60cm； 10 - 计算长度(m)，由公式 10 = kuh确定，u=1

37、.85； k - 计算长度附加系数，取1.155； u - 计算长度系数，由脚手架高度确定，u=1.60 A - 立杆静截面面积，A=4.24cm2； W - 立杆静截面模量(抵抗拒)，W=4.49cm3； - 钢管立杆受压强度计算值(N/mm2)；经计算得到 =65.41 F - 钢管立杆抗压强度计算值，F = 205.00N/mm2；不考虑风荷载时，立杆的稳定性计算 < f,满足要求！2、考虑风荷载，立杆的稳定性计算 其中 N - 立杆的立杆的轴心压力设计值，N=12.28kN； - 轴心受压立杆的稳定系数，由长细比 10/i 的结果表查得到0.48； i - 计算立杆的截面回转半径

38、，i=1.60cm； 10 - 计算长度(m)，由公式 10 = kuh确定，u=1.85； k - 计算长度附加系数，取1.155 u - 计算长度系数，由脚手架高度确定，u=1.60 A - 立杆静截面面积，A=4.24cm2 W - 立杆静截面模量(抵抗拒)，W=4.49cm3； WV - 设计立杆端由风荷载设计值产生的弯矩，WM =0.101Kn.M - 钢管立杆受压强度计算值(N/mm2)；经计算得到 =82.41 F - 钢管立杆抗压强度计算值，F = 205.00N/mm2；考虑风荷载时，立杆的稳定性计算 < f,满足要求！六、最大搭设高度的计算：不考虑风荷载时，采用单立管

39、的敞开式、全封闭和半封闭的脚手架可搭设高度下式计算 其中NG2K - 构配件自重标准值产生的轴向力，MG2K = 1.652Kn； NQ - 活荷载标准值，NQ = 5.400Kn； gk - 每米立杆承受的结构自重标准值，gk = 0.173kN/M经计算得到，不考虑风荷载时，脚手架搭设高度限制H =50.000米。考虑风荷载时，采用单立管的敞开式、全封闭和半封闭的脚手架可搭设的高度按下计算: 其中 NG2K - 构配件自重标准值产生的轴向力，NG2K = 1.652Kn； HG - 活荷载标准值，NQ = 5.400kN Mwk - 设计立杆有风荷载标准值产生的弯矩，,Mwk =0.085

40、.m；经计算得到，考虑风荷载时，按照稳定性计算的搭设高度 Hs = 139.416米。脚手架搭设高度Hs等于或大于26米，按照下施调整且不超过50米： 经计算得到，考虑风荷载时，脚手架搭设高度限值 H= 50.000米。七、连墙件的轴向力计算值按照下式计算： N1 = N1 w + No 其中 N1w - 风荷载产生的连墙件轴向力设计值(kN)，应按照以下式计算: N1w = 1.4× wk × Aw wk - 风荷载基本风压标准值，wk = 0.472kN/2/ Aw - 每一个连墙件的覆盖面积内脚手架外侧的迎风面积，Aw = 2.00×5.40 =10.800

41、m2； No - 连墙件约束脚手架平面外变形所产生的轴线力(kN)；No = 5.000经计算得到N1w = 7.144kN，连墙件轴线力计算值 N1 = 12.144kN 连墙件轴向力设计值 nf = af其中 - 轴心受压立杆的稳定系数，由长细比1/i=25.00/1.60 的结果查表得到=0.96； A = 4.24cm2；f = 205.00N/mm2.经过计算得到Nf = 83.433KnNf>N1，连墙件的设计计算满足要求！连墙件采用扣件墙体连接。经过计算得到 N1 = 12.144Kn 大于扣件的抗滑力8.0kN，不满足要求! 连墙杆扣件连接示意图 八、立杆的地基承载力计算

42、：立杆基础底面的平均压力满足下式要求 P fg其中 p - 立杆基础底面平均压力(kN/m2)，p = N/A；p = 53.65 N - 上部结构传至基础顶面的轴向方向设计值(Kn)；N = 13.41 A - 基础底面面积（m2）；A = 0.25 Fg - 地基承受力设计值(kN/m2)；fg = 170.00地基承受力设计值应该按下式计算 Fg = kc × fgk其中 kc - 脚手架地基承受力调整系数；kc = 1.00Fgk - 地基承受力标准值；fgk = 170.00地基承载力满足要求！ 悬挑式脚手架的稳定承载计算 钢管脚手架的计算参照建筑施工扣件钢管脚手架安全技术

43、规范(JGJ130-2001)计算的脚手架为双排脚手架，搭设高度为16.8米，立杆采用单立管。搭设尺寸为:立杆的纵距1.50米，立杆的横距为1.00米，步距1.8米。采用的钢管类型为48×2.75.连墙件采用2步3跨，竖立间距3.60米,水平间距4.5米。施工均布荷载为3.0kN/m2，同时施工2层，脚手板共铺设9层。悬挑水平钢梁采用18b号槽管U口水平，其中建筑物外悬挑长度1.50米，建筑物内锚固长度2.50米。悬挑水平钢梁采用拉杆与建筑物拉结，最外面支点距离建筑物2.00m。拉杆采用钢丝绳。一、大横杆的计算大横杆按照三跨连续梁进行强度和绕度计算，大横杆在小横杆的上面。按照大横杆上

44、面的脚手架和活荷载作为均布荷载计算大横杆的最大弯矩和变形。1均布荷载计算大横杆的自重标准值 P1=0.038kN/m脚手板的荷载标准值 P2=0.150×1.000/3=0.050kN/m 活荷载标准值 Q=3.000×1.000/3=1.000kN/m 静荷载的计算值 q1=1.2×0.038+1.2×0.050=0.106kN/m 活荷载的计算值 q2=1.4×1.000=1.400 kN/m 大横杆计算荷载组合简图（跨中最大弯矩和跨中最大绕度）大横杆计算荷载组合简图（支座最大弯矩）弯矩考虑为三跨连续梁均布荷载作用下的弯矩跨中最大弯矩计算公

45、式如下：距中最大弯矩为M1(0.08×0.106+0.10×1.400)×1.5002=0.334kN.m支座最大弯矩计算公式如下:支座最大弯矩为M2=-(0.10×0.106+0.117×1.400)×1.5002=-0.392kN.m我们选择支座弯矩和跨中弯矩的最大值进行强度验算: =0.393×106/4491.0=87.379N/mm2大横杆的计算强度小于205.0 N/mm2，满足要求！3.绕度计算最大绕度考虑为三跨连续梁均布荷载作用下的绕度计算公式静荷载标准值 q1=0.038+0.050=0.088kN/m活荷

46、载标准值 q2=1.000 kN/m设跨连续梁均布荷载小于1500.0/150与10mm，满足要求。 二、小横杆的计算小横杆按照简支梁进行强度和绕组的计算，在最不利荷载标准下计算横杆的最大弯矩和变形。1、荷载值计算大横杆的自重标准值 P1=0.038×1.500=0.058kN脚手板的荷载标准值 P2=0.150×1.000×1.500/3=1.500kN 活荷载标准值 Q=3.000×1.000×1.500/3=1.500kN 荷载的计算值 P=1.2×0.058×1.2×0.075+1.4×1.500

47、=2.259Kn2、抗弯强度计算、最大弯矩考虑为小横杆自重均布荷载与荷载的计算值最不利的分配弯矩和均布荷载最大弯矩计算公式如下：计算公式如下计算公式如下M=(1.2×0.038)×1.0002/8+2.2259×1.000/3=0.759Kn.m =0.759×106/4491.0=168.960N/mm2 小横杆的计算强度小于205. 0N/mm2，满足要求3、绕度计算最大绕度考虑为小横杆自重均匀荷载与荷载的计算值最不利分配的绕度和均布荷载最大绕度计算公式如下：集中荷载最大绕度计算公式如下：小横杆自重均布荷载引起的最大绕度V1=5.0×0.0

48、38×1000.004/(384×2.060×105×107780.000)=0.002mm集中荷载标准值最不利分配引起的最大绕度V2=1632.600×1000.00×(3×1000.02-4×1000.02/9)(72×2.06×105×107780.0)=2.610最大绕度和V=V1+V2=2.632mm小横杆的最大绕度小于1000.0/150与10mm，满足要求！三、扣件抗滑的计算纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算（规范5.2.5）: R Rc其中 Rc

49、 - 扣件抗滑承载力设计值，取8.0KN； R - 纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值； 1.荷载值计算横杆的自重标准值 P1=0.038×1.000=0.038Kn脚手板的荷载标准值 P2=0.150×1.000×1.500/2=0.113kN 活荷载标准值 Q=3.000×1.000×1,.500/2=2.250kN 荷载的计算值 R=1.2×0.038+1.2×0.113+1.4×2.250=3.331kN单扣件抗滑承载力的设计计算满足要求！当直角扣件的拧紧力矩达到4065N.时，试验表面:单扣件在1

50、2kN的荷载下滑动，其抗滑承载力可取得8.0kN。双扣件在20kN的荷载不会滑动，其抗滑承载力可取12kN四、脚手架荷载标准值作用于脚手架的荷载静荷载、活荷载和风荷载。静荷载标准值包括以下内容：(1)每米立杆承受的结构自重标准值(kN/m)；本例为0.1070 NG1 = 0.107×16.800=1.797 (2)脚手板的自重标准值(kN/m2)；本例采用竹笆片脚手板，标准值为0.15 NG2 = 0.159×9×1.500×(1.000+0.300)/2=1.316Kn (3)栏杆与挡脚手板自重标准值(kN/m)；本例采用栏杆、竹笆片脚手板挡板，标准

51、值为0.15 NG3 = 0.150×1.500×9/2=1.013Kn(4)吊挂的安全设施荷载，包括安全网(kN/m2)：0.005 NG4 = 0.005×1.500×16.800=0.126kN 经计算得到，静荷载标准值 NG = NG1+NG2+NG3+NG4 =4.252kN. 活荷载为施工标准值产生的轴向力总或，内、外立杆按一纵距施工荷载总和的1/2取值。 经过计算得到，活荷载标准值 NQ = 3.000×2×1.500×1.000/2=4.500kN 风荷载标准值应按照以下公式计算 其中 WO - 基本风压(k

52、N/m2)，按照建筑结构荷载规范(GB50009-2001)附录表D.4的规定采用 WO = 0.0450 Uz - 风荷载高度变化系数，按照建筑结构荷载规范(GB50009-2001)附录表7.2.1的规定采用：Uz = 1.670 Us - 风荷载体型系数：Us = 0.872 经计算得到，风荷载的标准值Wk = 0.7×0.450×1.670×0.872 =0.459kN/m2. 考虑风荷载时，立杆的轴向压力设计值公式 N = 1.2NG + 1.4NQ 经过计算得到，底部立杆的最大轴向压力N=1.2×4.252×1.4×4.5

53、00=10.457kN不考虑风荷载时，立杆的轴向压力设计值公式 N = 1.2NG + 1.4NQ经过计算得到，底部立杆最大的轴向压力 N=1.2×4.252+1.4×4.500=11.402kN 风荷载设计产生的立杆段弯矩MW的计算公式 MW = 0.85×1.4Wk1ah2/10 其中 Wk - 风荷载的标准值(kN/m2)； 1a - 立杆的纵距 h - 步距经过计算得打风荷载产生的弯矩 Mv=0.85×1.4×0.459×1.500×1.800×1.800/10=0.265Kn.m五、立杆的稳定性计算： 1不考虑风荷载时，立杆的稳定性计算 其中N - 立杆的轴心压力设计值，N=13.41kN i - 计算立杆的截面回转半径，i=1.60cm； k - 计算长度附加系数，取1.155