安全爬梯计算书05m

1、桥梁施工人员上下行走用承插型施工安全爬梯计算者：复核者：项目负责人：2012年10月20日一、安全爬梯概述桥梁建设施工用安全爬梯是由承插式脚手架搭设而成，该脚手架是从澳洲引进的系统脚手架，主要构件为立杆、横杆和斜杆，由于横杆插头与立杆接触的范围大，具有非常大的夹紧力和稳定性，脚手架整体在三维空间结构强度高、整体稳定性好、并具有可靠的自锁性能，能有效地提高脚手架的整架稳定强度和安全度，该系统脚手架完全避免了螺栓作业及零散扣件，能方便地组装成多种规格和荷载的棚架组合。并能更好的满足各种施工安全的需要。广泛应用于房建、桥梁、立交桥、隧道、涵洞、烟囱、水塔、大坝及大跨度棚架等多种工程施工中。香蕉式脚手

2、架主要由立杆、横杆、斜杆、横撑、顶杆、底座、可调u托、脚踏板、梯子、踢脚板及其他配套构件组成。各部件安装使用方法如下：1 .可调底座插于立杆底部，用作支承系统的水平，高度垂直调节及扩大承压面，传力给基础，由螺杆及底板焊接而成，可调底座不可调得太高，以免从立杆中脱出造成安全事故。2 .立杆是承受垂直方向载荷的主要构件。在立杆的管件上每隔495的距离焊有一排销扣，用来安装横杆、横撑、或斜杆。插销直接焊接在立杆顶部，确保无丢失。3 .横杆是框架水平承力构件。它通过销库与立杆连接，由于销库带有锲铁，使两者的连接具有极好的力学强度和极高的自锁性能。4 .横撑是框架水平承力及用来安放梯子和脚踏板构件。它通

3、过销库与立杆连接。5 .梯子安放在横撑上，用于施工人员上下的通道。6 .脚踏板是安放在横撑上，用于施工通道，操作平台的桥板。7 .斜杆是用于加强整个框架的构件。它是由特制的斜接头连接在立杆的销扣上。8 .为保证施工人员安全，立杆上每个销库需安装横杆，梯子两边均安放扶手，另外安全爬梯的斜杆也要四面安放，以加强整架的稳定性。9 .安全爬梯每隔1.5米安放一张带踏步Z字形楼梯，每隔3-5米需安置扣墙件，最大搭设高度为100米。二、结构计算及设计依据钢管落地承插式脚手架安全爬梯的计算参照1、建筑施工承插型盘扣式钢管支架安全技术规程JGJ231-20102、建筑地基基础设计规范GB50007-20113

4、、建筑结构荷载规范GB50009-20124、钢结构设计规范GB50017-2003三、安全爬梯使用材料选择及使用要求1、材料要求：(1)立柱采用小48X3.25钢管，钢材强度等级Q235,横杆及剪刀撑采用采用小48X3钢管,钢材强度等级Q235;钢管表面应平直光滑，不应有裂纹、分层、压痕、划道和硬弯，新用的钢管要有出厂合格证，其质量应符合现行国家标准。(2)横杆与立杆连接方式为承插型香蕉扣件；连墙件采用双扣件。(3)脚手板采用钢板网脚手板。2、地基要求：(1) 土类型：碎石土，地基承载力标准值(kPa):>300.00;(2)立杆基础底面面积(m2):0.20;(3)地基承载力调整系数

5、：1.00。3、搭设要求：(1)每杆立杆底部应设置底座和垫板；(2)安全爬梯搭设高度为<100m；(3)搭设尺寸为：横距Lb为1.268m,纵距La为2.438m,(4)接长必须采用对接扣件连接。(5)连墙件、连墙件按每层设置间距为3-5m应布置靠近主节点，偏离主节点的距离不应大于300mm、应从底层第一步纵向水平处开始设置，当该处设置有困难时，应采用其他可靠措施固定；、连墙件不应与外脚手架垂直运输机械相碰。卸料平台采用钢管与梁或预埋在碎楼板的短钢管连接加双扣件。也可采用与柱子用钢管和扣件锁紧。(6)剪刀撑、剪刀撑斜杆与地面的倾角为45°-60°。、剪刀撑斜杆应用旋转

6、扣件固定在与之相交的横向水平杆的伸出端或立杆上，旋转扣件中心线至主节点的距离不宜大于150mm、剪刀撑斜杆的搭接长度应大于1m应等间距设置3个旋转扣件固定，端部扣件盖板边缘至搭接纵向水平杆端的距离不应小于100mm(7)具体结构布置图详见后面附图。四、结构复核验算书(以最高层计算)钢管脚手架的计算参照建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范(JGJ130-2011)。计算的脚手架为双排脚手架，搭设高度为100米，立杆采用单立管。搭设尺寸为：立杆的纵距2.438米，立杆的横距1.268米，采用的钢管类型为048X3.25,连墙件采用竖向间距3.00米，水平间距3.00米。1、小横杆的计算：小横杆按照

7、简支梁进行强度和挠度计算。按照小横杆上面的脚手板和活荷载作为均布荷载计算小横杆的最大弯矩和变形。(1)均布荷载值计算小横杆的自重标准值P1=0.038kN/m脚手板的荷载标准值P2=0.350X2.438/2=0.42665kN/m活荷载标准值Q=1.500X2.438/2=1.829kN/m荷载的计算值q=1.2X0.038+1.2X0.42665+1.4X1.829=3.97kN/m小横杆计算简图(2)抗弯强度计算最大弯矩考虑为简支梁均布荷载作用下的弯矩计算公式如下：M=3.97X1.2682/8=0.798kN.mT=0.798义106/4490.0=177.8N/mm2小横杆的计算强度

8、小于205.0N/mm2,满足要求。(3)挠度计算最大挠度考虑为简支梁均布荷载作用下的挠度计算公式如下：V=对i324Ei荷载标准值q=0.038+0.42665+2.438=2.9kN/m简支梁均布荷载作用下的最大挠度V=5.0X2.9X12684/(384乂2.06X105x107800.0)=4.395mm小横杆的最大挠度小于1268/150与10mm两足要求。(4)支座反力计算Ri=R2=qlb/2=3.97K268/2=2.517kN2、大横杆的计算：大横杆按照简支梁进行强度和挠度计算。按照大横杆上面的脚手板和活荷载作为均布荷载计算小横杆的最大弯矩和变形。(1)荷载值计算大横杆的自重

9、标准值P1=0.038kN/m脚手板的荷载标准值P2=0.350X1.268/4=0.111kN/m活荷载标准值Q=2.000X1.268/4=0.634kN荷载的计算值q=1.2X0.038+1.2X0.111+1.4X0.634=1.07kN/m大横杆计算简图(2)抗弯强度计算最大弯矩考虑为简支梁均布荷载作用下的弯矩计算公式如下:M=1.07X2.4382/8=0.795kN.mb=0.795义106/4490.0=177.1N/mm2大横杆的计算强度小于205.0N/mm2,满足要求。(3)挠度计算最大挠度考虑为简支梁均布荷载作用下的挠度计算公式如下:384£；荷载标准值q=0

10、.038+0.111+0.634=0.783kN/m简支梁均布荷载作用下的最大挠度V=5.0X0.783X24384/(384X2.06X105x107800.0)=4.395mm大横杆的最大挠度小于2438/150与10mm,满足要求。(4)支座反力计算Ri=R2=qlb/2=1.072.438/2=1.304kNo3、盘扣节点连接盘的抗剪承载力验算Fr=r端部+R1=1.304+2.517=3.82kN0Q=40kN满足要求。4、脚手架立杆荷载计算作用于脚手架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载。静荷载标准值包括以下内容:(1)每米立杆承受的结构自重标准值，为0.1856kN/mNG1=0.1

11、856+(1.27X1/2)X0.036/0.50X100.00=23.112kN;(2)脚手板的自重标准值；采用竹笆片脚手板，标准值为0.3kN/m2Ng2=0.3X13X2.438X(1.268+0.2)/2=7.217kN;(3)栏杆与挡脚手板自重标准值；采用竹笆片脚手板挡板，标准值为0.15kN/mNG3=0.15X13X2.438/2=2.377kN;(4)吊挂的安全设施荷载，包括安全网:0.005kN/m2NG4=0.005X2.438X100=1.219kN;经计算得到，静荷载标准值NG=NG1+N32+N33+N34=33.925kN;活荷载为施工荷载标准值产生的轴向力总和，立

12、杆按一纵距内施工荷载总和的1/2取值。经计算得到，活荷载标准值Nq=2X1.268X2.438X2/2=6.183kN;考虑风荷载时，立杆的轴向压力设计值为N=1.2Ng+0.85X1.4Nq=1.2X33.925+0.85X1.4X6.183=48.067kN;不考虑风荷载时，立杆的轴向压力设计值为N'=1.2Ng+1.4Nq=1.2X33.925+1.4X6.183=49.366kN;5、立杆的稳定性计算风荷载标准值按照以下公式计算Wk=0.7区sI02，、I一一，一、一一其中W0基本风压(kN/m),按照建筑结构荷载规范(GB50009-2001)的规定米用：g2=0.4kN/m

13、;区-风荷载高度变化系数，按照建筑结构荷载规范(GB50009-2001)的规定采用：w=0.74;s-风荷载体型系数：取值为0.214;经计算得到，风荷载标准值为：Wk=0.7义0.4义0.74义0.214=0.044kN/m2;风荷载设计值产生的立杆段弯矩Mw为：Mw=0.85义1.4WkLah2/10=0.85X1.4X0.044义2.438义0.52/10=0.003kN-m考虑风荷载时，立杆的稳定性计算公式(T=N/(6A)wMW<f立杆的轴心压力设计值：N=48.067kN;不考虑风荷载时，立杆的稳定性计算公式(T=N/(f立杆的轴心压力设计值：N=N'=49.366

14、kN;计算立杆的截面回转半径：i=1.59cm;计算长度附加系数参照建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范(JGJ130-2001)表5.3.3得：k=1.155;计算长度系数参照建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范(JGJ130-2001)表5.3.3得：仙=1.744;计算长度，由公式l0=kuh确定：Io=1.007m;长细比：Lo/i=63;轴心受压立杆的稳定系数小由长细比lo/i的结果查表得到：小=0.806立杆净截面面积：A=4.57cm2;立杆净截面模量(抵抗矩)：W=4.79cm3;钢管立杆抗压强度设计值：用=205N/mm2;考虑风荷载时2(T=48067.366/(0.806

15、><3237).06/4790=131.168N/mmi;立杆稳定性计算(7=131.168N/mm小于立杆的抗压强度设计值f=205N/mrE满足要求！不考虑风荷载时(T=49365.748/(0.806X457)=134.0222N/mm立杆稳定性计算(7=134.022N/mm小于立杆的抗压强度设计值f=205N/mrri,满足要求！6、最大搭设高度的计算按建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范(JGJ130-2001)5.3.6条考虑风荷载时，采用单立管的敞开式、全封闭和半封闭的脚手架可搭设高度按照下式计算：Hs=dAf(1.2NG2k+0.85X1.4(ok+Mwk小A/W

16、)/1.2G构配件自重标准值产生的轴向力Ng2K(kN)计算公式为：NG2K=NG2+N33+N34=10.813kN;活荷载标准值：Nb=6.183kN;每米立杆承受的结构自重标准值：Gk=0.186kN/m;计算立杆段由风荷载标准值产生的弯矩：Mwk=MW/(1.4X0.85)=0.003/(1.4乂0.85)=0.003kN-m；HS=(0.806X4.57X10-4X205X103-(1.2X10.813+0.85X1.4X(6.183+0.806X4.57X100X0.003/4.79)/(1.2X0.186)=146.632m;按建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范(JGJ130-

17、2001)5.3.6条脚手架搭设高度Hs等于或大于26米，按照下式调整：H=Hs/(1+0.001Hs)H=146.632/(1+0.001乂146.632)=133.3m;经计算得到，脚手架搭设高度限值H=133.3m。7、连墙件的稳定性计算连墙件的轴向力设计值应按照下式计算：N=Nlw+N0连墙件风荷载标准值按脚手架顶部高度计算m=0.92,方0.214,必=0.4,2Wk=0.7w.s0=0.7%920.2140.4=0.055kN/m2;每个连墙件的覆盖面积内脚手架外侧的迎风面积Aw=10.971m2;按建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范(JGJ130-2001)5.4.1条连墙件约

18、束脚手架平面外变形所产生的轴向力(kN),No=5.000kN;风荷载产生的连墙件轴向力设计值(kN),按照下式计算：Nw=1.4XWAAw=0.847kN;连墙件的轴向力设计值Nl=Nlw+N0=5.847kN;连墙件承载力设计值按下式计算：N=6Af其中小-轴心受压立杆的稳定系数；由长细比l/i=250/15.9的结果查表得到小=0.958l为内排架距离墙的长度；A=4.57cm2;f=205N/mm2;连墙件轴向承载力设计值为Nf=0.958X4.57X10-4x205X103=89.75kN;N=5.847<Nf=89.75,连墙件的设计计算满足要求！连墙件采用双扣件与墙体连接。由以上计算得到N