施工升降机卸料平台施工方案(实用资料)

1、施工升降机卸料平台施工方案（可以直接使用，可编辑 优秀版资料，欢迎下载）物料转运平台施工方案一、工程概况1、本工程为铜鼓县汽车服务广场工程。2、建设地点 :本工程场地位于铜鼓县汽车东站东侧 ,交通便利，地理环境优越。3、总建筑面积：占地面积 8406。4 平方米，总建筑面积约 12605。35 平方米。西 苑工程包括 4、 5、 6、7楼和相邻地下车库 .4、 汽车服务广场为四栋多层住宅楼，楼建筑高度为22。7m,建筑面积为21601 tf, 工程总建筑面积约12605 35 tf。本工程由宜春汽运有限公司投资，江南建筑勘察 设计院设计,江西恒信建设监理公司监理。江西丰润建设工程有限公司总承包

2、 .5、结构类型：框架结构6、工程设计使用年限： 50 年。7、屋面防水等级 :二级；。8、 建筑物的耐火等级：二级,地下室耐火等级：一级 .9、建筑物的抗震等级： 5 度。二、编制依据2.1JGJ59-99建筑施工安全检查标准2.2JGJ130-2001建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范2.3JGJ80 91建筑施工高处作业安全技术规范2.4建筑施工脚手架实用手册2。4 工程施工图三、平台搭设安全技术要求3。1 构配件材质平台搭设钢管采用外径48mm壁厚3.5mm的Q35焊接钢管，其化学成分与机械 性能应符合国家标准碳素结构钢中 Q235钢的要求;使用扣件应符合钢管脚手架 扣件的规定；其余

3、构配件材质应符合相关国家标准 .3.2 搭设搭设标准：横平竖直、连接牢固、层层拉牢、支撑挺直、通畅、平坦，安全设施齐全、牢固 .3.3平台架搭设顺序：立杆小横杆大横杆拉结搁栅栏杆剪刀撑f平台底板f平台两侧立板（网）f平台口安全门。3。3。3严格按本方案的要求搭设.3。3。4立杆的接长必须错开。3。3, 5平台架体与主体结构之间必须有连接牢固的拉结点。本方案采用48钢管与主体结构预埋短钢管扣件连接.拉撑点的水平间距不得大于 2.00m,在平 台左右二端及中间分别设置，垂直距离为每个楼层设置（ 3m以内）。禁止设置在门 窗洞及管道上。3.,3.6大横杆间应等距设置搁栅，>40cm平台底板应满

4、铺，不得留有空隙。3。3。7在铺设平台底板前，平台口应用48钢管做二道临时性栏杆（1。 2m 0。6m）,并挂密目式安全网.条件许可应先安装安全门再铺设平台底板和平台 两侧防护立板。3。3.8 脚手架外侧设一道剪刀撑（斜撑），与地面的夹角应控制在4560° 之间，自上而下连续设置。斜撑搭接长度不少于 1m扣2只扣件。3.3.9 平台架体的两侧，外立杆的内侧自第二步起，必须每步设1。8m高的防护栏杆（0.6m、1。20m各设一道）.涂黄黑相间的油漆作为安全标色。栏杆内侧安 装立板（笆）或张挂密目安全网全封闭，网体绑扎必须牢固，严禁裙子式、窗帘式。3。3。10平台架体宜与施工进度同步搭设

5、， 以保证平台架体上部主体结构立 面段施工人员的安全。3.3.11平台支架顶端必须进行圭寸顶，里立杆应低于檐口0.50m,外立杆应高于檐口 1。50m，并用栏杆和密目网封闭。四、安全管理4.1平台搭拆与使用安全管理网络项目部专职安全员：万鹏辉4。2验收：升降机卸料平台架分段搭设完毕，须经项目部技术、施工、安全、 搭设班组等验收合格挂牌后方可使用。4.3 资格：有关人员必须经专门培训考核，并持有特种作业有效安全操作证， 方可进行平台架体的搭设和拆除工作。4。4交底：搭拆平台前必须进行书面安全技术交底。4。5防护用品：架子工必须熟悉脚手架安全操作规范，在搭设中要正确佩带和使用劳动保护用品4。6平台

6、使用安全4。6.1荷载:平台每平方米的荷载不超过200公斤.不准超载，平台底板上垃 圾杂物必须经常清理。4。6.2 保全：平台的杆件、扣件和拉接点、安全门、栏杆、底板等严禁随 意拆除，违者要从严论处。4.6.3 维修：施工现场必须建立专人维修保养制度.责任人：XXX 平台支架验收后的使用期限：梅雨季节为3个月，非梅雨季节为4个月，必 须维修加固.大风暴雨期间要加强检查，发现隐患立即进行加固。4。6。4变更:平台支架变动拆除必须报项目经理审批，并做好安全技术交 底后，方可实施。4.6.5 消防:按规定配备好足够的灭火器。4.6。6照明：每一层平台设置照明灯具。电线穿 PVC管沿立杆敷设。五、平台

7、拆除安全技术要求5。1 拆除现场必须设警戒区，张设醒目的警戒标志 . 指定专人警戒，警戒区 域内严禁人员通行或在平台支架下方继续组织施工。地面监护人员履行职责。5.2 如遇强风、雨雷等特殊气候 , 不应进行平台的拆除。夜间实行拆除作业， 应具备良好的照明设备 .5.3 所有高处作业人员，应严格按高处作业规定执行和遵守安全纪律、拆除 工艺要求。5.4 建筑物内所有窗户必须关闭锁好 , 不允许开启或向外伸挑构件。5。5 拆除人员进入岗位以后，先进行检查 ,加固松动部位 ,清除步层内遗留的 材料、物件及垃圾块。所有清理物应安全输送至地面，严禁高处抛掷。5。6 按搭设的反程序进行拆除。5 。7 不允许

8、分立面拆除或上、下二步同时拆除（踏步式 ） 。认真做到一步一 清，一杆一清 .5。8 所有拉结杆、侧栏杆、安全门、斜撑、平台底板等必须按平台架步层拆 除同步拆除，不准先行拆除 .5.9 所有杆件和扣件 , 在拆除时应分离（可到楼内分离） ，不允许杆件上附着 扣件输送地面或两根同时拆下输送地面。5。10 所有平台底板拆除，应自外向里竖立、搬运，防止自里向外翻起后， 板面垃圾物件直接从高处坠落伤人。5。11 平台支架内必须使用电焊气割工艺时，应严格按照国家特殊工种的要 求和消防规定执行，增派专职人员监护，配备必要的器具。防止火灾事故的发生， 严禁无证动用焊割工具 .5.12 平台架的拆除应明确专人

9、负责指挥 ; 拆除前必须进行全面检查加固。5。13 当日完工后 ,应仔细检查岗位周围情况，如发现留有隐患的部位 , 应及 时进行消除或继续完成一个程序、一个部位后方可撤离岗位。5。 14 输送至地面的所有杆件、扣件等物件应按类堆放整理碧桂园陶园项目工程施工升降机接料平台搭设施工方案编制人审核人批准人编制单位：江苏南通二建集团有限公司碧桂园陶园项目部 日期:2017年8月目录、工程概况 2二、编制依据 2三、施工计划 21、施工进度计划 22、材料与设备计划 3四、接料平台搭设施工工艺技术 31、技术要求 32、搭设要求43、拆除要求44、施工程序 5五、施工安全技术措施 51、高空坠落 62、

10、物体打击 63、架体倒塌 6六、接料平台劳动力计划 6七、接料平台计算书及相关图纸 7【计算书】 7【节点图】 24一、工程概况本工程位于郑州中牟绿博组团，西邻锦荣路、北抵规划富贵四路、东临规戈y牡丹一街、南邻规划永盛北街。总建筑面积56765.38平方米.1#楼地上25层，建筑高度78.6m;6#楼地上26层，建筑高度79.3m。考虑材料的垂直运输，1#、6#楼分别布置1台施工升降机、拟 定施工升降机安装高度分别为80.9m (1#楼)、80.3m(6#楼)；安装高度均为54节标准节高.本方案主要针对施工升降机接料平台搭设编制。施工电梯性能参数表单个梯笼尺寸长 3.0 X 宽 1。5 X 高

11、 2.50m单笼额定载荷2000Kg额定提升速度36m/min电源功率(KVA)2 X 3X 13标准节尺寸0.65 X 0。65 X 1.508 m、编制依据本工程施工组织设计及其他相关设计图纸、变更等建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范(JGJ130-2011 )建筑施工高处作业安全技术规范(JGJ80-2016建筑施工脚手架安全技术统一标准GB51210-2016钢结构设计规范(GB50017- 2003)建筑施工手册第 5版建筑施工脚手架实用手册施工升降机安全规程(GB10055-2007)建筑结构荷载规范(GB50009- 2012)(10)SCD200/200施工升降机使用说明书三

12、、施工计划1、施工进度计划施工进度计划表日历天工序8月9月10月5101520253151015202531510152025316#楼接料平台6#楼平台防护门1#楼接料平台1#楼平台防护门2、材料与设备计划接料平台架、连墙杆、卸荷拉杆及预埋插管均应采用048 x 3.0mm的钢管。并应符合现行国家标准直缝电焊钢管 (GB/T13793)或低压流体输送用焊接钢管 (GB/T3092) 中规定的3号普通钢管，其质量应符合国家标准碳结构钢 (GB/T700 )中Q235-A级钢的 规定。接料平台架采用可锻铸铁制作的扣件，其材质应符合国家标准钢管脚手架扣件(GB15831)的规定。接料平台架木脚手板

13、应符合JGJ130中的材质要求。为确保工程安全，防护门安装170cm高，使待乘人员无法探头，减少意外事故发生；防护门中间20cm金属板材部位安装插销锁，防护门用钢板网封闭，防止施工人员伸手开门 开锁，防护门锁安装在防护门外侧，由电梯内操作人员控制，楼层待乘人员无法打开。注意防护门只允许向结构方向开启为了方便快捷合理地对升降机进行调度，提高运行效率各楼层安装对应楼层呼叫器，即安装在两樘防护门中间隔板上，司机根据楼层呼叫器显示及语音提示知道那一层有呼叫，以便进行应答操作四、接料平台搭设施工工艺技术1、技术要求本工程采用SC2O07 200施工电梯，接料平台方案根据脚手架方案进行搭设和施工 悬挑层次

14、以及脚手架的悬挑及有关节点全部按脚手架方案进行施工。接料平台架基础同脚手架搭设在地下室顶板上接料平台对应的每层楼面处必须设置连墙杆，连墙杆预埋插管埋深不得小于250mm接料平台每层应满铺木脚手板，脚手板应与架体绑扎牢固，且靠近升降机一侧应高于靠近建筑物一侧 2030mm接料平台在架体两侧及正面外侧两立杆之间应按标准设置扶手、靠近栏杆及挡脚板。接料平台外侧与电梯吊笼预留不大于100mm间距，便于层站材料的装卸以及确保电梯吊笼上下安全运行2、搭设要求相邻立杆的对接扣件不得在同一高度内，其在高度方向上错开的距离不得小于500mm,对接扣件开口应朝内。当平台架搭至连墙件的构造点时，应及时作连墙拉结除立

15、杆外，其余杆件应采用整根钢管搭设，严禁对接使用。纵向水平杆设置在立杆内侧，横向水平杆内端头距离墙面为50mm.纵向扫地杆固定在距底座上方200mm的立杆上，横向扫地杆应固定在紧靠纵向地杆下方的立杆上。连墙杆设置于平台架沿建筑物侧立杆竖直距离主节点不大于200 mm处,连墙杆水平设置，或稍向下斜，要求倾斜角度不得大于10度。卸载拉杆应与平台架外侧立杆连接。卸载拉杆上端应与参埋杆连接牢固。卸载拉杆与立杆连接处应靠近主节点，平台架卸载层应加设水平斜杆，形成几何不变形体系之字型横向斜撑的旋转扣件距离主节点不大于100 mm扣件规格必须与钢管外径相符。螺栓拧进扭力矩不应小于402 m且不应大于65N。m

16、.各杆件端头伸出扣件盖边缘的长度为100mm.挡脚板应铺设在立柱内侧。3、拆除要求拆除作业必须按先搭后拆原则由上而下逐层拆除，严禁上下同时作业。连墙杆及卸载拉杆必须随架体逐层拆除，严禁先将连墙杆或卸载拉杆整层或数层拆除后再拆架体。当拆除至下部最后一根立杆高度时，应先在适当位置搭设临时抛撑加固后，再拆除连墙件。拆除时，各构配件应通过人工传递或运输至地面，严禁将构配件抛至地面。4、施工程序I、施工前的准备接料平台搭设及拆除前应编制施工方案，并对搭设人员进行安全技术交底。应对钢管、扣件、脚手板进行验收，严禁使用不合格产品。n、地基与基础按照接料平台架设计的立杆纵向距、横向距进行放线、定位放置垫板共两

17、块,每块为4mX 0.2m x 0.05m.将底座准确地安放在定位线上川、接料平台架的搭设：架体搭设流程：立杆t纵向扫地杆t横向扫地杆t第一步纵向水平杆t第一步横向水平杆t第二步纵向水平杆t第二步横向水平杆t连墙杆（每楼层设置一组）t第三步纵向水平杆t依以上顺序直至施工需要高度.之字型斜撑、扶手、中栏杆及八字撑应随架体的升高同步搭设。需要设卸载拉杆的架体应同步搭设卸载拉杆。脚手板的铺设在接料平台架每层沿纵向铺设脚手板，用镀锌钢丝将脚手板与平台架体绑扎牢固。踢脚板及防护网的铺设在平台架接料层两侧面及防护门间的空档处设置踢脚板和防护网，并与平台架体绑扎牢固。防护门的安装将防护门安装在靠近施工电梯口

18、两侧的立柱上。4、接料平台架的拆除拆除平台架应全面检查架体的扣件连接、连墙件、卸载拉杆等是否符合构造要求.并对施工人员进行安全技术交底。清除架体上的杂物及地面的障碍物。按拆除方案拆除平台架，在拆除作业中应严格遵循拆除要求中的规定五、施工安全技术措施1、高空坠落开工前必须针对各施工部位的实际状况编制具有针对性、可操作性的安全技术措施, 并进行交底。操作面满铺脚手板，不允许出现“探头板”。搭设平台架时，必须配戴安全带接料平台外侧必须按规范搭设防护栏杆拆除脚手架时，严格按照拟定拆除次序拆除，并配戴安全带。2、物体打击进入施工现场必须正确配戴合格的安全帽。通道口搭设防护棚。施工时高空作业人员严禁往下抛

19、扔物品尽量避免交叉作业，有交叉作业时设专人进行监督指挥。3、架体倒塌严格按施工方案进行施工，技术、安全、工程人员定期进行符合性和安全性检查。满足脚手架搭设中扫地杆、连接点、搭接、对接、剪刀撑等构造要求。不能随意加大平台架上的荷载。六、接料平台劳动力计划操作人员必须按国家有关规定经专门的安全技术培训，取得建筑施工特种作业操作资格证书，持证上岗组织保障措施序号姓名性别职务/工种证书备注证书编号有效期1范辉男项目经理苏建安 B (2010)06302122018-09全面负责2祭东辉男项目质安苏建安 C (2013)06304782019-09监督检杳与验收3王顺发男架子工皖 A0220160310

20、11P2018-05登高作业4章连才男架子工苏 A0220100002742018-06登高作业注：建筑施工特种作业操作资格证：以进场实际人员为准七、接料平台计算书及相关图纸【计算书】(1 )、脚手架参数1 #楼落地接料平台架搭设高度 5层、高15。4+1。2 (室外高差)为16。6m 3#楼落地接 料平台架搭设高度4层、高8。75+1.25 (室外高差)为10m；搭设双排单立杆脚手架，本方案 取1 #楼16。6m高脚手架进行验算，如能满足要求，则此方案可行。架体搭设基本参数脚手架搭设方式双排脚手架脚手架钢管类型 48X3脚手架架体高度H(m )16。6水平杆步距h (m)1。8立杆纵(跨)距

21、la ( m)1。5立杆横距lb (m)0。85内立杆距建筑距离(m)0.3横向水平杆悬挑长度(m)0.15纵横向水平杆布置方式纵向水平杆在上横杆上纵杆根数n2连墙件布置方式两步两跨连墙件连接形式扣件连接连墙件截面类型钢管连墙件型号 48X3扣件连接的连接种类双扣件连墙件与结构墙体连接承载力( kN)80连墙件计算长度a (m)0.3脚手架安全等级2级脚手架结构重要性系数丫 01何载参数脚手板类型木脚手板挡脚板的类型木挡脚板脚手板铺设层数每隔(X) 一设每2步设置一层密目安全网自重标准值(kN/mA2)0.01实际脚手板铺设层数3结构脚手架施工层数njg1结构脚手架何载标准值Qkj（kN/mA

22、2）3装修脚手架施工层数nzx1装修脚手架荷载标准值Qkx （kN/mA2 ）2横向斜撑每隔（x）跨设置5脚手架上震动、冲击物体自重 QDK（kN/mA2）0.5计算震动、冲击荷载时的动力 系数K1.35脚手板自重标准值gK1（kN/mA2 ）0.35脚手架搭设地区河南（省）郑州市（市）基本风压值W°（kN/mA2 ）0.3地面粗糙程度C类密集建筑群的中 等城市市区架体顶部风压咼度变化 系数0.679架体底部风压咼度变化系数0。65风荷载体型系数1。271地基参数基础类型混凝土楼板地基承载力特征值 fak （kPa）/垫板底面积A （ m2）0.25地基土类型/1）落地式脚手架立面图

23、(图2)落地式脚手架剖面图_(2) 、纵向水平杆验算由于横向水平杆上的纵向水平杆是均等放置的，故纵向水平杆的距离为S=la/(n+1),纵向水平杆承受的脚手板及施工活荷载的面积。qG=1。2X (g+gKiXlb/ (n+1)=1。2 x( 0.033+0.35 OX 85/(2+1 ) )=0。159kN/mqQ=1。4X(Qk+kQdk)Xb/(n+1)=1.4(X3+1.35X5)XO。85/(2+1 ) )=1.458kN/m根据规范要求纵向水平杆按三跨简支梁进行强度和挠度验算，故计算简图如下：由于纵向水平杆按规范规定按三跨连续梁计算，那么施工活荷载可以自由布置.选择最不利的活荷载布置

24、和静荷载按实际布置的叠加，最符合架体的力学理论基础和施工现场实际抗弯和挠度验算计算简图如下：1、抗弯验算1.1 1，. irTTliiiiinmiJiin1抽丄*1lW1砒(图3)强度计算受力简图(图4)弯矩图M max=0。418kN mo=Y)x M max/W=1 X0.418 氷06/4490=93。19N/mm2<： f: =205N/mm2满足要求2、挠度验算qk=(g+gKi 血/ (n+1)=0.033+0.35 1.5/(2+1)=0.208kN/m(图5)挠度计算受力简图(图6)挠度图vmax=0。 327mm < v# minl b/150,10 =5。 66

25、7mm满足要求3、支座反力计算最符合架体的力学理论基础和施工现场实际，支座反力验算如下：由于支座反力的计算主要是为横向水平杆承受的集中力的统计，故须分为承载能力极限状态和正常使用极限状态进行计算：承载能力极限状态V=2。886kN正常使用极限状态Vk=0。344kN(3) 、横向水平杆验算由上节可知 F=V,Fk=Vk q=1.2g=1.2 0。033=0。 04kN/m qK=g=0.033kN/m由于横向水平杆按规范规定按简支梁计算计算简图如下:2 dFA（图7）强度计算受力简图（图8）弯矩图1、抗弯验算M max=0 821kN mO=Y)X M max/W=1 X0.821 >1

26、06/4490=182885N/mm 2W f: =205N/mm 2满足要求2、挠度验算0 W10 Z1441II1111£F 23（图9）挠度计算受力简图（图10）挠度图vmax= 0。347mm V = min I a/150, 10 =10mm满足要求3、支座反力计算承载能力极限状态：Vmax=5。796kN m(4) 、扣件抗滑承载力验算扣件抗滑承载力验算：R=V max=5。 796kN < Rc=8kN满足要求(5 )、立杆稳定验算脚手板理论铺设层数y=minH/ (x+1) h,y Z =41、 立杆承受的结构自重标准值N G1kNG1K=Hgk+y(l b+a

27、”ng/2+0.0146n/2=16 。6 >0.13+4 x ( 0 。85+0 。15)忽 X)。033/2+0.0146 2X=2.306kN2、 构配件自重标准值 NG2k1Z=min(y,m ) =3Ng2k=Z(L b+a1 ) lagk1 /2+zg k2|a+l aHg k3=3 X ( 0.85+0.15) 1 xo5 X) 。35/2+3 X 。17 X1.5+1.5 1X.6 X o 01=1.802kN3、施工活荷载标准值脚手架上冲击荷、震动荷载，非偶发事件，仅取一层脚手板上作用该荷载即可满足实际情况。Nqk=(njgQkj+nzxQkx+ k Qdk ) (|

28、b+a1) la/2=(1 3+1 >2+1 o 35 X)。 5) >(0.85+0。 15)X1.5/2=4.256kN4、风荷载统计立杆稳定组合风荷载时：取距架体底部的风荷载高度变化系数z=0o 65连墙件验算风荷载产生的连墙件轴向力设计值计算时：取最高处连墙件位置处的风荷载高度变化系数z=0 o 679风荷载标准值：k= Z s 0=0.65 Xo 271 X).3=0 o 248kN/m 2根据建筑施工脚手架安全技术统一标准(GB51210)6.2 o 6条规定，取风荷载组合值系数Y w=0o 6,根据连墙件的步距可确定E1=0o 6,连墙件竖向间距H1=3o 6 oMw

29、k=0 o 05 E 1 klaH12=0.05 Xo 6 X0o 248 X.5 X.62=0.145kN mM wd = Y w y qM wk=0o 6 X o 4 X) o 145=0.121kN m立杆荷载组合：根据建筑施工脚手架安全技术统一标准(GB51210) 6.2 o 5条规定进行计算：Nd=1.2江苏江苏南通二建集团有限公司12(Ngik+Ng2k)+1.4 Nqk=1。2X(2。306+1.802)+1.4 4.256=10。888kN长细比验算：lo=k h=1.155 X.5 X。8=3。119m=lo/i=3.119 1000/15.9=196。132 : =210

30、满足要求根据 值查规范JGJ130-2011附录得到 =0。188则立杆稳定的验算式为：不组合风荷载：YbXNd/ A=1 X (10.888 X000)/ (0.188 424)=136.778N/mm 2 f=205N/mm 2满足要求组合风荷载：Y0XNd/ A+ Y0XMwd/W=1 X(10。292 XI000)/ ( 0。188 X424)+1 0。121 X106/4490=156。 333N/mm 2 f=205N/mm 2满足要求(6 )、允许搭设高度验算不组合风荷载：H : = : Af-(1.2N G2K+1.4 Nqk) /I。2gk=(0。188 >424 &g

31、t;205- (1。2 X1.802 X000+1.4 X。 256 X1000)/ (1。2 X0.13 1000) =52。548m组合风荷载：H : = Af- : 1.2Ng2k+0。 9 1。4 ( NQK+Mwk/W) /1。2gk=(0。 188 X424 X205 ( 1。 2X1.802 1000+0。9XI。4X(4。256 XI000+0。145 XI06/4490) )/ ( 1。2X0.13 1000) =56。 107mH=16.6m < H =52。548m满足要求(7)、连墙件承载力验算计算连墙件的计算长度：a0=a=0.3 X000=300mm, =a0

32、/i=300/15.9=18。 868 =210根据 值查规范JGJ130 2011附录A。O.6得到=0.949风荷载标准值：k= Z s 0=0.679 X.271 区。3=0.259kN风荷载产生的连墙件轴向力设计值：Nwid= y Q kLiHi=1.4 0。259 >10。8=3。915kN连墙件的轴向力设计值：Nid=Nwid+No=3。915+3=6.915kN其中N。由根据建筑施工脚手架安全技术统一标准(GB51210)条规定进行取值将N |、带入下式：强度：=Ni/Ac=6。915 >000/424=16。308N/mm 2 0。85f=0。85>205=1

33、74。25N/mm 2稳定：Ni/ A=6.915>000/(0。949 >424) =17。177N/mm2 0。85f=0.85 x205=174.25N/mm 2扣件抗滑移:Ni=6。915kN w Rc=12kN满足要求悬挑接料平台计数书1#楼层高3.1m; 6#楼层高2。95m本方案取1 #楼6层悬挑接料平台架 3.1 > 6=18.3m进行验算。(1)、脚手架参数架体搭设基本参数脚手架搭设方式双排脚手架脚手架钢管类型 48X3脚手架搭设高度H(m)18.3水平杆步距h / m)1。8立杆纵距(跨距)la(m)1.5立杆横距lb /m)0.85内立杆距建筑距离 a(

34、m)0.3横向水平杆悬挑长度 a1 (m)0。15纵横向水平杆布置方式横向水平杆在上纵杆上横杆根数n2连墙件布置方式两步两跨连墙件连接形式扣件连接连墙件截面类型钢管连墙件型号 48X3扣件连接的连接种类单扣件支撑或拉杆(绳)设置形式钢丝绳与钢丝杆 不参与计算脚手架安全等级2级脚手架结构重要性系数丫 01悬挑钢梁参数悬挑钢梁类型工字钢悬挑钢梁规格16号工字钢钢梁上表面距地面咼度(m)15钢梁悬挑长度(m)1。3钢梁锚固长度(m)2悬挑钢梁与楼板锚固类型螺栓连接钢梁搁置的楼板混凝土强度C30楼板厚度(mm)120钢筋保护层厚度(mm)15配筋钢筋强度等级HRB400钢梁锚固点拉环/螺栓个数2拉环/

35、螺栓直径(mm)20何载参数脚手板类型木脚手板挡脚板类型木挡脚板脚手板铺设的方式每2步设置一层密目式安全网的自重标准值(kN/mA2)0.01实际脚手板铺设层数3结构脚手架施工层数njg1结构脚手架荷载标准值Qkj(kN/mA2)3装修脚手架施工层数nzx1装修脚手架荷载标准值Qkx(kN/mA2)2脚手架上震动、冲击物体自重 Qdk(kN/mA2)0.5脚手板自重标准值 gKi (kN/mA2 )0.35计算震动、冲击荷载时的动力系 数K1。35脚手架搭设地区河南(省)郑州 市(市)地面粗糙程度C类密集建筑群 的中等城市市区基本风压值wo ( kN/mA2 )0。3架体底部风压咼度变化系数0

36、。65架体顶部风压高度变化系数0.92风荷载体型系数1。271脚手架状况全封闭，半封闭背靠建筑状况敞开、框架和开洞墙密目网每100cmA2的目数m2000每目面积A(cmA2 )0。01(图1)立面图(图2)剖面图(2) 、横向水平杆验算由于纵向水平杆上的横向水平杆是均等放置的缘故，横向水平杆的距离为la/(n+1)，横向水平杆承受的脚手板及施工活荷载的面积其中荷载统计时将钢管自重统计入永久荷载，这样计算更为精确，其中钢管自重标准值为 g=0。033。根据分析脚手架的横向水平杆上荷载一定是由可变荷载控制的组合为不利组合，故：江苏江苏南通二建集团有限公司16q=1。 2 (g+gKi xla/(

37、n+1)+1.4(Q k+k Qdk) xla/(n+1 ) =1.2 x( 0.033+0。 35 XI。 5/(2+1)+1。4X(3+1。35 X0o 5) X.5/ (2+1)=2。822kN/m1、抗弯验算（图3）强度计算受力简图(图4)弯矩图M max=0.239kN mO=Y)X M max/W=1 X0.239 X06/4490=53。286N/mm 2<C f: =205N/mm 2满足要求2、挠度验算正常使用极限状态qK=g+gK1 Xla/ ( n+1 ) =0.033+0。35 X.5/ (2+1) =0。208kN/m（图5）挠度计算受力简图（横杆）A1(图6)

38、挠度图vmax=0.059mmV = minlb/150, 10 =5.667mmNumaxCheckl3、支座反力计算由于支座反力的计算主要是为了纵向水平杆的验算，故须分为承载能力极限状态和正 常使用极限状态进行计算：承载能力极限状态V=1 o 66kN正常使用极限状态VK=0.123kN(3) 、纵向水平杆验算由上节可知 F=V,Fk=Vkq=1 o 2 >0.033=0。04kN/mqK=g=Oo 033kN/m由于纵向水平杆按规范规定按三跨连续梁计算，那么施工活荷载可以自由布置。选择最不利的活荷载布置和静荷载按实际布置的叠加，最符合架体的力学理论基础和施工现场实际,抗弯和支座反力

39、验算计算简图如下：挠度验算的计算简图如下：1、抗弯验算Fq=1.4 0.5(Qk+ K Qdk)La/(n+1) lb (1+alb)2=1。4 >0.5 >3+1。35 >0.5) X1.5/ (2+1) >0。85 >1+0。15/0.85)2=1。513kN/mL M1. UO(图7) 强度计算受力简图(纵杆)(图8)弯矩图M max=0.774kN mO= Y X Mmax/W=1 X0.774 >06/4490=172.379N/mm 2W f=205N/mm 2满足要求2、挠度验算（图9）挠度计算受力简图（纵杆）(图10) 挠度图vmax=0.4

40、19mm < V = minl a/150, 10=10mm满足要求3、支座反力计算Vmax=5.893kN(4) 、扣件抗滑承载力验算扣件抗滑承载力验算：R=V max=5.893kN < Rc=8kN满足要求(5) 、立杆稳定验算脚手板每隔脚手板理论铺设层数y=minH/(x+1)h, y Z=41、 立杆承受的结构自重标准值N G1k。033/2+0。35/2+3 X 。NG1K=Hgk+y(l b+a1 ) ng/2+0.0146n/2=18。3 >0.13+4 x( 0.85+0。15)忽 X)0146 >2/2=2.527kN2、构配件自重标准值 N G2K

41、Z=min (y,m)=3Ng2k=Z(L b+a1 )lagk1 /2+zgk2la+l aHg k3=3 X ( 0.85+0。15) X.5 X。17 M.5+1.5 18.3 0。01=1.827kN3、施工活荷载标准值脚手架上冲击荷、震动荷载，非偶发事件，仅取一层脚手板上作用该荷载即可满足实际情况。Nqk= ( njgQkj+nzxQkx+ k Qdk) )(1 b+ai)l a/2= ( 1 >3+1 X2+1 o 35 >0.5) >(0。85+0.15)X1.5/2=4.256kN4、风荷载统计立杆稳定组合风荷载时：取距架体底部的风荷载高度变化系数z=0.65

42、连墙件验算风荷载产生的连墙件轴向力设计值计算时：取最高处连墙件位置处的风荷载高度变化系数z=0.92风荷载标准值：k= z s 0=0.65 X.271 X3=0。248kN/m 2根据建筑施工脚手架安全技术统一标准(GB51210 ) 6o 2o 6条规定，取风荷载组合值系数Y w=0o 6，根据连墙件的步距可确定E1=0.6，连墙件竖向间距 H1=2.4。Mwk=0o 05 E 1 klaH12=0.05 >0。6 X0。248 >1.5 2.42=0。064kN mMwd = Y w y qMwk=0o 6X.4 Xo 064=0.054kN m5、荷载组合立杆荷载组合根据建

43、筑施工脚手架安全技术统一标准(GB51210 )条规定进行计算：Nd=1。2(Ng1k+Ng2k) +1.4 Nqk=1。2 >2.527+1.827)+1.4 4.2X6=11.183kN6、稳定系数的计算|0=k h=1.155 Xo 5X.8=3.119m允许长细比的验算：=l°/i=3.119 1000/15o 9=196.132 : : =210满足要求根据 值查规范JGJ130 2011附录得到=0。1887、立杆稳定的验算不组合风荷载：YqXN/ A=1X (11o 183 XI000) / (0.188424)=140.296N/mmf=205N/mm满足要求组

44、合风荷载：YQXN/ A+ YXMwd/W=1 X(10.587 1000 ) /(0。188 X424 ) +1 X0.O54 106/4490=144。84N/mm 2 f=205N/mm 2满足要求(6) 、连墙件承载力验算计算连墙件的计算长度：ao=a=TiememberLb1mm, =ao/i=3OO/15.9=18。868 =210根据 值查规范JGJ130 2011附录A。O.6得到 =0。952风荷载标准值：k= z s o=0。92 X1。271 >0.3=0。351kN/m2风荷载产生的连墙件轴向力设计值：Nwid=Y q kL1 H1=1。4»。351 X

45、3>2。4=3。536kN连墙件的轴向力设计值：N id=N wid+No=3.536+3=6.536kN其中No由根据建筑施工脚手架安全技术统一标准(GB51210 )条规定进行取值.将N |、 带入下式：强度：=Nl/Ac=6。536 >000/424=15。415N/mm 2 0.85f=0.85 X205=174.25N/mm 2稳定:Nl/ A=6.536 >000/(0。952 >424) =16。192N/mm2 0。85f=0.85 >205=174。25N/mm2 扣件抗滑移：N|=6.536kN < Rc=8kN满足要求(7 )、悬挑钢梁

46、验算1、计算简图悬挑钢梁示意图如下：计算简图如下:II. 1 舶|1I130J_-2()00（图12）承载能力极限状态的受力简图（钢梁）2、荷载统计根据钢梁的计算简图和荷载情况，利用基本力学原理进行最大弯矩、最大剪力计算承载能力极限状态最大弯矩（图13）弯矩图M max=16.424kN m正常使用极限状态最大弯矩:M kmax=12.658kN m承载能力极限状态下的最大剪力（图14） 剪力图Qmax=22.682kN支座反力:R2=9.084kNRi=32.263kN3、抗弯强度、整体稳定验算b = Y)x Mmax/Wn=1 X16.424 KQ3/141=116。48N/mm 2<

47、; f=205N/mm 2因入 y=lc/iy=2 X1000/93。仁21.482< 120/(235/f y)2=120/ (235/360) 2=281。612 故？b=1。07(入 y2/44000)fy/235=1.07 (21。4822/44000) 3K0/235=1.054b = Yk Mmax/?bW=1X 16.424 K000/(1。054 K41) =110。52N/mm2 < f=205N/mm 2满足要求4、抗剪强度验算?ax=Y0K Qmax/ (I: S) tw: =1 >22.682 K000( 139.851 6)=27。031N/mm2&

48、lt; fv=120N/mm2满足要求5、悬挑钢梁的挠度验算由集中荷载产生的挠度和钢梁自重均布线荷载产生的挠度叠加(图15)正常使用极限状态的受力简图(钢梁 )=i_mAyfinnL<(图16) 挠度图vmax=7。148mm < vmm=2l ci/250=2 氷300/250=10.4mm满足要求6、固定钢梁的U形拉环(或螺栓)强度验算将 =50N/mm,=，：为拉环截面面积的 2倍与拉环个数的乘积，代入下式：b =Nm/Ai=9。084 >1000/1256。637=7。229N/mm2< f=42.5N/mm 2满足要求7、钢梁固定点下楼板的负弯矩钢筋计算由于钢

49、梁搁置在的楼板上普遍为双向板或单向板，这样计算过于复杂，所以可以简化为简支板带承受跨中集中荷载，且简支板带的跨度为2Lc。这样简化后能够提供安全储备，且便于计算.M max=1/2R2l c=1/2 >.084 >=9。084kN m根据混凝土结构设计规范，查相关表格得1=1。0,取b=1OOOmm,ho=板厚-15mm ,计算式如下：as=M max/ ( afcbho2)=9.O84 1000000/(1 14.3 >000 >( 120-15) 2) =0。058e=1 (1 2 as) 0.5=1 0.941=0。059Ys=1 02=1 0。059/2=0。9

50、7As=M max/ (Ysfcbho2) =9.084 X1000000/ (0.97 >14。3X1000X(120-15) 2)=0。059mm2 因As=0.059 , c查混凝土结构设计规范(GB50010-2010)附录A得到配筋为三级钢()() &悬挑钢梁前搁置点下混凝土强度的验算因悬挑钢梁搁置在楼板上，悬挑钢梁搁置的前端处承受最大的荷载即集中作用力，而此处的作用面积认为b*b，符合实际情况：Fi=R1=32.263kN根据混凝土结构设计规范中6.6条规定取B c=1。0 , 3 l= V 3 ,A 1n=b2=882/1000=7.744mm 2Fl=32.263kN < 1.35 3 cB ifcAm=1.35 XX1。732 X14.3 X。744=258。938kN满足要求【节点图】15C0 900 1503OOJ00<_)oOJzvPII77VOO% P09 /OULDU；6C-