框架计算简图与梁柱线刚度

1、 一、框架梁柱线刚度初估梁柱截面尺寸：、梁：、柱：混凝土用级按层高确定截面尺寸：底层取， 底层取梁的线刚度值为基准值1，则柱为：，底层柱为：，见下图2：图2. 梁、柱相对线刚度图二、荷载计算 双向板板厚：1、 恒荷载计算：（标准值） 、屋面恒载： 屋10 3.44 KN/ m2 100厚现浇混凝土屋面板 0.1×25=2.5 KN/ m2 10厚水泥砂浆抹灰 0.01×20=0.2 KN/ m2 合计： 6.14 KN/ m2、楼面恒载： 楼10 0.7 KN/ m2 结合层一道 100厚现浇混凝土屋面板 0.1×25=2.5 KN/ m2 10厚水泥砂浆抹灰 0

2、.01×20=0.2 KN/ m2 合计： 3.4 KN/ m2、梁自重：主梁 主梁自重 25×0.3×(0.65-0.1)=4.125 KN/m 10厚水泥砂浆抹灰 0.01×(0.65-0.1+0.3) ×2×20=0.34KN/m合计： 4.465 KN/m 次梁自重 25×0.25×（0.5-0.1 ）2.5 KN/m10厚水泥砂浆抹灰 0.01×（0.5-0.1+0.25）×2×200.26KN/m合计： 2.76KN/m、柱自重： 柱自重 25×0.8×

3、0.816KN/m10厚水泥砂浆抹灰 0.01×0.8×4×200.64KN/m合计： 16.64KN/m、外墙自重：粉煤灰轻渣空心砌块：自重取8.0 KN/ m3标准层 8×0.2×（5.4-0.65）7.6KN/m 水刷石外墙面 5.4×0.52.7KN/m 水泥粉刷墙面 （5.4-0.65）×0.361.71KN/m 合计： 12.01KN/m 底层 8×0.2×（7.1-0.65）10.32KN/m 水刷石外墙面 6.0×0.53.0 KN/m 水泥粉刷墙面 （6.0-0.65）

4、5;0.361.926 KN/m合计： 15.246 KN/m、墙自重：(同外墙) 标准层 8×0.2×（5.4-0.65）7.6 KN/m 水泥粉刷墙面 （5.4-0.65）×2×0.363.42 KN/m合计： 11.02 KN/m底层 8×0.2×（6-0.65）8.56 KN/m水泥粉刷墙面 （6-0.65）×2×0.363.852 KN/m合计： 12.412 KN/m2、 恒载作用下框架受力分析：板传到次梁以及次梁传到主梁的荷载按三角形和梯形进行传递，计算时折算为均布荷载。框架计算单元受力见下图3：、H

5、J、 JK、 KL轴线间受荷相同，取HJ跨计算： 屋面板传荷载：6.14×1.95××214.97KN/m 楼面板传荷载：3.4×1.95××28.29KN/m 次梁传荷：屋面次梁：（6.14×1.95××2+2.76）×3.9×2138.26KN 楼面次梁：（3.4×1.95××2+2.76）×3.9×286.17KN屋面梁： 恒载均布荷载+集中力 均布荷载梁自重+板传荷载4.465+14.9719.44 KN/m楼面梁：恒载均布荷载

6、+集中力 均布荷载梁自重+板传荷载4.465+8.2912.76 KN/m图3. 恒载作用下框架受力图、GH跨： 屋面板传荷载： 梯形部分：6.14×1.95×（1-2×0.412+0.413）×217.54KN/m 三角形部分：2×1.5×6.14×11.51KN/m 次梁传荷：2×3.9×2.76+6.14×1.95×+6.14×1.5×（1-2×0.3852+ 0.3853）134.54 KN 楼面板传荷载： 梯形部分：3.4×1.95&#

7、215;（1-2×0.412+0.413）×29.71KN/m 三角形部分：2×1.5×3.4×6.38KN/m 次梁传荷：2×3.9×2.76+3.4×1.95×+3.4×1.5×（1-2×0.3852+ 0.3853）84.11 KN、G轴柱纵向集中荷载的计算：顶层柱： 天沟自重：25×0.6+(0.2-0.08) ×0.08+(0.6+0.2) ×(0.5+0.36)=2.13 KN/m 顶层柱恒载2.13×7.8+4.465&#

8、215;7.8+2×1.95×6.14××3.9+2.76×4.8+4.8×6.14×1.95×（1-2×0.412 +0.413）×2=207.28KN 标准层柱恒载4.465×7.8+2×1.95×3.9×3.4×+2.76×4.8+2×3.4×1.95×（1-2×0.412 +0.413）×4.8+12.01×7.2213.5KN、H轴柱纵向集中荷载的计算：顶层柱恒载4.

9、465×7.8+2×6.14×1.95××3.9+2×6.14×1.5×（1-2×0.3852 +0.3853）×3.9+2.76×3.9+2××6.14×1.95×3.9+2.76×3+2×1.5××6.14236.79 KN标准层柱恒载4.465×7.8+2×3.4×1.95××3.9×2+2×3.4×1.5×（1

10、-2×0.3852 +0.3853）×3.9+2.76×（3.9+3）+2×1.5××3.4147.96 KN、J、K轴柱纵向集中荷载的计算：顶层柱恒载4.465×7.8+7.8×2××6.14×1.95+7.8×2.76+2×7.8××6.14×1.95289.83 KN标准层恒载4.465×7.8+7.8×2××3.4×1.95×2+7.8×2.76185.64

11、KN、K轴柱纵向集中荷载的计算：顶层柱恒载7.8×4.465+3.9×2.76+2×7.8××6.14×1.95162.33 KN 标准层柱恒载7.8×4.465+3.9×2.76+2×7.8××3.4×1.95110.23 KN3、 恒载作用下的梁端弯矩计算：用叠加法计算梁的固端弯矩，计算结果见下表1 ： 表1.恒载作用下叠加法计算梁固端弯矩计算结果 容V左KNV右KNM左M右顶层GH跨110.65-142.61 -179.51 226.50右边三跨127.51 -127.

12、51 -210.70 210.70 其 它层GH跨 64.44 -85.42 -106.32 136.38右边三跨 75.42 -75.42 -126.05 126.0535 / 35图4.弯矩二次分配法计算恒载作用下梁端弯矩4、 根据梁、柱相对线刚度，算出各节点的弯矩分配系数，用弯矩二次分配法计算框架力（传递系数为1/2），见下图4所示。5、 恒载作用下梁端负弯矩调幅及力计算：竖向荷载作用下考虑梁端塑性变形力重分布，对梁端负弯矩进行调幅，现浇框架调幅系数取0.8。1、 顶层：左边跨：M左=-148.44， M右=239.48调幅值：M左-148.44×0.8-118.75M右239

13、.48×0.8191.58根据平衡条件得调幅后梁端剪力及跨中弯矩分别是： 7.8V左 +191.58=118.75+17.54×4.8×5.4+11.51×3×1.5+134.54×3V左=107.34 KNV右=-145.95 KNM中=107.34×3.9-118.75-17.54×3.9×1.95=166.48第二跨：M左-216.21×0.8-172.97M右209.58×0.8167.66V左128.19 KNV右-126.83 KNM中213.14 第三跨：M左-210.4

14、7×0.8-168.38M右214.41×0.8171.53V左127.11KNV右-127.92 KNM中213.5 右边跨：M左-228.69×0.8-182.95M右173.03×0.8138.42V左133.22KNV右-121.80 KNM中222.772、 三层：左边跨：M左-105.37×0.8-84.30M右141.54×0.8113.23V左64.59KNV右-85.27 KNM中93.76第二跨：M左-127.00×0.8-101.60M右125.57×0.8100.46 V左75.56KNV右

15、-75.27 KNM中130.05 第三跨：M左-126.00×0.8-100.8M右126.8×0.8101.44V左75.33KNV右-75.50KNM中129.96右边跨：M左-132.45×0.8-105.96M右124.38×0.899.50V左76.24KNV右-74.59 KNM中110.353、 二层：左边跨：M左-100.17×0.880.14M右141.24×0.8112.99V左64.09KNV右-85.77 KNM中95.97 第二跨：M左-127.30×0.8-101.84M右126.32×

16、;0.8101.06V左75.52KNV右-75.32 KNM中129.63第三跨：M左-132.50×0.8106.00M右126.80×0.8101.44V左76.00KNV右-74.83 KNM中127.36右边跨：M左-132.45×0.8-105.96M右118.35×0.894.68V左76.86KNV右-73.97 KNM中130.764、 底层：左边跨：M左-95.56×0.8-76.45M右141.79×0.8113.43V左63.57KNV右-87.28 KNM中97.63 第二跨：M左-127.81×0

17、.8-102.25M右126.46×0.8101.17V左75.55KNV右-75.28 KNM中129.37第三跨：M左-133.19×0.8-106.55M右126.98×0.8101.58V左76.05KNV右-74.78 KNM中127.02右边跨：M左-133.14×0.8-106.51M右113.38×0.890.70V左77.44KNV右-73.39 KNM中132.486、 根据以上计算结果作出恒载作用下框架的力图，见下图5、6、7：图5.恒载作用下框架轴力图（ KN ）图6.恒载作用下框架弯矩图（ ）图7.恒载作用下框架剪力图

18、（ KN ）三、活荷载作用下的框架力计算：1、 活荷载作用下框架梁板受荷传力简图见下图8：图8. 活载作用下框架受力及板传荷载示意图 计算时采用分层法，除底层柱外，其他各层柱线刚度乘以0.9的折减系数，相应的传递系数取。4.93，0.918.96，底层14.42查GB50009-2001,不上人屋面活荷载标准值为0.5 KN/ m2，商场活荷载标准值为3.5KN/ m2，活荷载作用下框架固端弯矩计算方法与恒荷载相同，计算过程 从略，计算结果见下表2： 表2. 活载作用下叠加法计算梁固端弯矩计算结果 容V左KNV右KNM左M右顶层GH跨8.44-10.45 -13.38 16.48右边三跨 9.

19、52 -9.52 -15.47 15.47 其 它层GH跨 59.07 -73.14 -93.67 115.28右边三跨 66.63 -66.63 -106.32 106.322、活载作用下梁端负弯矩调幅及力计算：竖向荷载作用下考虑梁端塑性变形力重分布，对梁端负弯矩进行调幅，现浇框架调幅系数取0.8，调幅计算过程仍与恒载作用时相同，此处略。考虑活荷载的最不利布置，各计算结果如下：1、 顶层计算单元(h=5.4m)：因顶层活何在较小，不考虑活荷载的最不利组合，将活荷载满跨布置，计算结果如下图9(梁端弯矩已调幅,图中单位：)：图9. 活载作用下顶层计算结果（编号）、2、3层计算单元 (h=5.4m

20、)：考虑活荷载的最不利组合，将活荷载分跨布置，计算结果见下图（梁端弯矩已调幅，图中单位同上）： 左边跨布置活荷载时：计算结果如图10： 第二跨布置活荷载时：计算结果如图11： 第三跨布置活荷载时：计算结果如图12：右边跨布置活荷载时：计算结果如图13：、底层计算单元（h=7.1m，同2、3层活荷载，分跨进行计算）： 底层左边跨布置活荷载时：计算结果如图14： 底层第二跨布置活荷载时：计算结果如图15： 底层第三跨布置活荷载时：计算结果如图16： 底层右边跨布置活荷载时：计算结果如图17。图10. 活载作用下2、3层左边跨布置活载的计算结果（编号）图11. 活载作用下2、3层第二跨布置活载的计算

21、结果（编号）图12. 活载作用下2、3层第三跨布置活载的计算结果（编号）图13. 活载作用下2、3层右边跨布置活载的计算结果（编号）图14. 活载作用下底层左边跨布置活载的计算结果（编号）图15. 活载作用下底层第二跨布置活载的计算结果（编号）图15. 活载作用下底层第三跨布置活载的计算结果（编号）图16. 活载作用下底层右边跨布置活载的计算结果（编号）四、风荷载作用下的框架力计算： 用D值法列表计算： 1、风荷载标准值：基本风压：0.3，风振系数：因房屋总高小于30m ,故1.0，风载体型系数：0.8-（-0.5）1.3，风压高度变化系数：按C类地区，查GB5009-2001表7.2.1，值

22、见下表3：表3 . 风压高度变化系数值的计算（插法）离地面高度（m）Z6.4511.85 17.25 22.65 0.740.740.7850.8824 据，则1.01.30.740.30.291.01.30.740.30.291.01.30.7850.30.311.01.30.88240.30.34 转化为集中风载(受荷面与计算单元相同)，则有：/27.80.345.4/27.167.8(0.31+0.34)/25.4=13.69=7.8(0.29+0.31)/25.4=12.64=7.8(0.29+0.29)/26.45=14.59 风载标准值图见下图17： 2、风载作用下的侧移验算： 横

23、向框架的D值计算见下表4：横向框架侧移值：取刚度折减系数，用 （层间侧移）和（总侧移）验算计算结果见下表5：图17. 框架受风荷载（标准值）图表4 . 横向框架D值的计算构件名称其它层G、L轴柱0.260.1158977其它轴柱0.520.206 16100底层G、L轴柱0.3420.3612358其它轴柱0.6840.44115143表5 . 侧移值的计算层数限值47.16662540.127 1/425201/500320.85662540.3151/171591/500233.49662540.5051/106931/500148.08701450.6851/10365 1/6503、各

24、柱剪力：计算结果见下表6、7：表6. 3、4层剪力计算系 数4层3层G4 G3H4 H3J4 J3K4 K3L4 L3G3 G2H3 H2J3 J2K3 K2L3 L2 0.26 0.520.520.520.26 0.26 0.520.520.520.260.1150.2060.2060.2060.1150.1150.2060.2060.2060.1150.1150.2060.2060.2060.1150.1150.2060.2060.2060.1150.971.741.741.74 0.972.835.065.065.062.83表7. 1、2层剪力计算系 数2层1层G2 G1H2 H1J2

25、 J1K2 K1L2L1G1 G0H1 H0J1 J0K1 K0L1 L0 0.26 0.520.520.520.260.3420.6840.6840.6840.3420.1150.2060.2060.2060.1150.360.4410.4410.4410.360.1150.2060.2060.2060.1150.360.4410.4410.4410.36 4.54 8.148.148.144.54 8.4710.3810.3810.388.47注：底层 ， 4、求反弯点高度：结果见下表8：（地震作用时，采用表中加*号的相关数据） 5、风荷载作用下，框架力值计算：柱端弯矩： 柱上端弯矩 柱下

26、端弯矩 梁端弯矩：先求出每个节点柱端弯矩之和，然后按梁的线刚度进行分配。注：左风作用下框架力与右风作用的框架力数值相等，符号相反。风荷载作用下框架的力图见图18：表8. 反弯点高度计算表层数4层（m=4,n=4,h=5.4m） 柱号*G4 G30.260.110.181.0 01.0 0 1.0 00.590.97H4 H30.520.260.31.0 01.0 0 1.0 01.4041.62J4 J30.520.260.31.0 01.0 0 1.0 01.4041.62K4 K30.520.260.31.0 01.0 0 1.0 01.4041.62L4 L30.260.110.181.

27、0 01.0 0 1.0 00.590.97层数3层（m=4,n=3,h=5.4m）G3 G20.260.30.351.0 01.0 0 1.0 01.621.89H3 H20.520.360.41.0 01.0 0 1.0 01.942.16J3 J20.520.360.41.0 01.0 0 1.0 01.942.16K3 K20.520.360.41.0 01.0 0 1.0 01.942.16L3 L20.260.30.351.0 01.0 0 1.0 01.621.89层数2层(m=4,n=2,h=5.4m)G2 G10.260.520.571.0 01.0 01.31-0.0252

28、.672.94H2 H10.520.450.51.0 01.0 01.31-0.0252.32.57J2 J10.520.450.51.0 01.0 01.31-0.0252.32.57K2 K10.520.450.51.0 01.0 01.31-0.0252.32.57L2L10.260.520.571.0 01.0 01.31-0.0252.672.94层数1层(m=4,n=1,h=7.1)G1 G00.3420.780.831.0 00.76-0.0251.0 05.365.72H1 H00.6840.5740.71.0 00.76-0.051.0 03.724.62J1 J00.684

29、0.5740.71.0 00.76-0.051.0 03.724.62K1 K00.6840.5740.71.0 00.76-0.051.0 03.724.62L1 L00.3420.780.831.0 00.76-0.0251.0 05.365.72图18. 左风作用下框架的力图（右风时与本图相反）五、地震荷载作用下框架力计算：因本工程为8度抗震，总高度为23.3m，小于60m，所以地震作用效应组合时只考虑重力荷载及水平地震作用的组合，重力荷载及竖向地震作用的组合和重力荷载、水平地震作用及风荷载作用的组合均不考虑。该建筑质量和刚度沿高度均匀分布，故可采用底部剪力法来计算水平地震作用。1、作用

30、于屋面梁及各层楼面梁处的重力荷载代表值为： 屋面梁处：按等效均布活载计算，不考虑屋面活荷载； 楼面梁处：结构和构件自重楼面活荷载其中结构和构件自重取楼面上、下1/2层高围（屋面梁处取的一半）的结构及构件自重，各楼层重力荷载代表值为：、顶层：屋面板自重：主梁自重：次梁自重：柱自重： 围护砌体：恒载：、标准层：楼面板自重： 柱自重： 活荷载: 其它同上、底层：柱自重： 围护砌体： 其它同上2、水平地震作用下框架的侧移验算：（梁柱的线刚度同前面）、框架柱的侧移刚度D值见下表9：表9 . 框架柱D值的计算构件名称其它层G、L轴柱0.260.1158977其它轴柱0.520.206 16100底层G、L

31、轴柱0.3420.3612358其它轴柱0.6840.44115143 底层, 其它层2 、框架自振周期的计算： 按经验公式计算：、水平地震作用标准值和位移的计算： 多遇地震作用下，设防烈度为8度，级抗震，类场地一组，查抗规GB50011-2001表5.1.4-1，除有专门规定外，建筑物的阻尼比取0.05，由地震影响系数曲线，则： 因，故不考虑顶部附加地震作用，。结构总水平地震作用标准值： 各层水平地震作用标准值，楼层地震剪力，楼层层间位移计算见下表10： 3、水平地震作用下横向框架的力计算： 框架柱剪力和柱端弯矩标准值计算结果见下表11： 框架梁端剪力及柱轴力见表12：表10 . 、和的计算

32、层限值41037323.3241691622981162616263975240.00411/13201/55031006717.9180199121328393975240.00711/7561/55021006712.512583884736863975240.00931/5821/5501105997.17525350641924208700.011/7131/550表11 . 框架柱剪力和柱端弯矩标准值的计算柱层G轴45.4162639752489770.02336.720.260.5921.66176.6035.428393975248977 0.02364.110.261.6210

33、3.86242.3425.436863975248977 0.02383.240.262.67222.25227.2517.1419242087012358 0.029121.570.3425.36651.62211.53H轴45.41626397524161000.040565.850.521.4092.19263.4035.4283939752416100 0.0405114.980.521.94223.06297.8325.43686397524161000.0405149.280.522.30343.34462.7717.1419242087015143 0.036150.830.68

34、43.72561.09509.81J轴45.41626397524161000.040565.850.521.4092.19263.4035.4283939752416100 0.0405114.980.521.94223.06297.8325.43686397524161000.0405149.280.522.30343.34462.7717.1419242087015143 0.036150.830.6843.72561.09509.81K轴45.41626397524161000.040565.850.521.4092.19263.4035.4283939752416100 0.0405

35、114.980.521.94223.06297.8325.43686397524161000.0405149.280.522.30343.34462.7717.1419242087015143 0.036150.830.6843.72561.09509.81L轴45.4162639752489770.02336.720.260.5921.66176.6035.428393975248977 0.02364.110.261.62103.86242.3425.436863975248977 0.02383.240.262.67222.25227.2517.1419242087012358 0.02

36、9121.570.3425.36651.62211.53表12 . 梁端剪力和柱轴力标准值的计算层 4 3 2 1GH跨 -17.60 -264.00 -331.11 -433.78 -131.70 -245.01 -342.92-426.58 39.53 65.26 86.41 110.30HJ跨 -131.70 -245.01 -342.92 -426.58 -131.70 -245.01 -342.92 -426.58 33.77 62.82 87.93 109.38JK跨 -131.70 -245.01 -342.92 -426.58 -131.70 -245.01 -342.92 -

37、426.58 33.77 62.82 87.93 109.38KL跨 -131.70 -245.01 -342.92 -426.58 -17.60 -264.00 -331.11 -433.78 39.53 65.26 86.41 110.30柱 轴力G轴柱 39.53 101.19 187.60 297.90H轴柱 5.76 8.20 6.68 7.60J轴柱 0 0 0 0K轴柱 -5.76 -8.20 -6.68 -7.60L轴柱 -39.53 -101.19 -187.60 -297.90 根据以上计算结果，作出地震荷载作用下的框架力图见图19：图19. 水平地震作用下框架力图（编号1

38、1、）六、横向框架的力组合：1、 横梁力组合;1、 横梁力组合见下表13至16:2、 由前表可知：除顶层横梁力较小外，其余各层力均相近，从而可取屋面、底层横梁作为控制值计算，见下表17、18：3、 梁端截面组合的剪力设计值调整(只计算顶层与底层)：顶层：左边跨：经比较，与地震作用11组合时剪力设计值较大：M左114.88，M右-316.29V=1.2( M左+ M右)/+ =1.2(114.88+316.29)/7.0+1.2(17.54+0.51.43)7.0 +1.2(134.54+9.203)=236.82KN 第二跨：经比较，与地震作用组合时剪力设计值较大：M左-305.00，M右 7

39、.98V=1.2( M左+ M右)/+ 1.2(305.00+7.98)/7.0+1.2(14.97+0.51.22)7.0 +1.2(138.26+9.52)207.76 KN第三跨：经比较，与地震作用11组合时剪力设计值较大：M左7.46，M右-303.73V=1.2( M左+ M右)/+ 1.2(7.46+303.73)/7.0+1.2(14.97+0.51.22)7.0 +1.2(138.26+9.52)207.45 KN右边跨：经比较，与地震作用组合时剪力设计值较大：M左-311.91，M右97.67V=1.2( M左+ M右)/+ 1.2(311.91+97.67)/7.0+1.2

40、(14.97+0.51.22)7.0 +1.2(138.26+9.52)=224.32 KN底层：左边跨：经比较，与地震作用11组合时剪力设计值较大：M左417.80 ，M右-627.82V=1.2( M左+ M右)/+ 1.2(417.80+627.82)/7.0+1.2(9.71+0.510.01)7.0 =1.2(84.11+64.42)=330.17 KN第二跨：经比较，与地震作用组合时剪力设计值较大：M左-622.19，M右374.17V=1.2( M左+ M右)/+ 1.2(622.19+374.17)/7.0+1.2(8.29+0.58.54)7.0 =1.2(86.17+66.

41、64)=315.24KN第三跨：经比较，与地震作用组合时剪力设计值较大：M左-626.64，M右374.03V=1.2( M左+ M右)/+ 1.2(626.64+374.03)/7.0+1.2(8.29+0.58.54)7.0 +1.2(86.17+66.64)=316.08KN右边跨：经比较，与地震作用组合时剪力设计值较大：M左=-625.70, M右=408.92V=1.2( M左+ M右)/+ =1.2(625.70+408.92)/7.0+1.2(8.29+0.58.54)7.0 +1.2(86.17+66.64)=321.89 KN表13 .横梁力组合（顶层） 杆件号截面力荷 载

42、类 别 力 组 合恒活地 震1.2恒+1.4活1.35恒+0.7活1.2（恒+0.5活）+1.3地震G4H4G4M-118.75-8.55176.60-154.47-166.3081.95-377.21V107.348.1439.53140.20150.6182.30185.08跨中M166.4812.3222.45217.02233.37236.35177.98H4左M-191.58-13.96131.70-249.44-268.41-409.48-67.06V-145.95-10.7539.53-190.19-204.56-232.98-130.20H4J4H4右M-172.97-12.7

43、0131.70-2225.34-242.40-43.97-386.39V128.199.5733.77167.23179.76115.67203.47跨中M213.1415.33 0.00277.23298.47264.97264.97J4左M-167.66-12.32131.70-218.44-234.97-379.79-37.37V-126.83-8.4933.77-164.08-177.16-201.19-113.39J4K4J4右M-168.38-12.37131.70-219.37-235.97-38.27-380.69V127.119.4933.77165.82178.24114.

44、33202.13跨中M213.5015.36 0.00277.70298.98265.42265.43K4左M-171.53-12.59131.70-223.46-240.38-384.60-42.18V-127.129.5533.77-165.91-178.30-202.18-114.37K4L4K4右M-182.95-13.43131.70-238.34-256.38-56.39-398.81V133.229.9839.53173.84186.83114.46217.24跨中M138.4216.2222.45188.81198.22146.65205.02L4M-138.42-9.8217

45、6.60-179.85-193.74-401.5857.58V-128.80-9.0639.53-158.84-170.77-202.99-100.21表14 .横梁力组合（三层）杆件号截面力荷 载 类 别 力 组 合恒活荷载地震1.2恒+1.4活1.35恒+0.7活1.2（恒+0.5活）+1.3地震组合项力值G3H3G3M-84.30+-70.26264.00-199.52-162.99199.88463.12V64.59+59.8865.26161.34129.1128.60198.27跨中M93.76+89.089.50237.22188.93178.31153.61H3左M-113.23+-96.14245.01-270.47-220.16-512.07124.95V-85.27+-74.2965.26-206.33-167.12-231.74-62.06H3J3H3右M-101.60+-90.62245.01-248.79-200.59142.22-494.81V75.56+68.6462.82186