大跨度高支架系统模板施工方案审查和施工质量管理完整

1、大跨度高支架系统模板施工方案审查和施工质量管理完（完整版资料，可直接使用可编辑，推荐下载）大跨度高支架系统模板施工方案（B套方案）根据建设工程安全生产管理条例和建设部建质2004213号文件危险性较大工程安全专项施工方案编制及专家论证 审查办法要求，模板工程施工前施工单位应当单独编制安全 专项施工方案，对水平砼构件模板支撑系统高度超过8m或跨度超过18m，施工总荷载大于10KN/m2或集中荷载大于15KN/m2 的模板支撑系统必须由建筑施工 企业组织不少于5人的专家组， 对编制的安全专项施工方案进行论证审查。1. 工程概况一、河南省长葛市创业园内，丽园公司3#楼B3 #地块。二、建筑等级及耐火

2、等级：一类高层建筑，耐火等级为一级。三、根据（民用建筑设计通则），本工程设计使用年限为 50年。四、抗震设防烈度：七度五、主要结构类型：框架剪力墙结构六、建筑面积：19892.381 m2，建筑基底地面积:2122.8 m2七、建筑层数:16层，层高：负一层 3.9米，一层4。8米，二层4。5米，其它层高3。9米，建筑总高:75.6米八、屋面防水等级：二级九、本办公楼为一字形，一六层。负一层设备房和车库。 一层大堂，办公，服务大厅及办公室三层到十五层为办公用房 加会议室十六层为资料，阅览，办公，会议室.2。高支架搭设方案结合本工程的结构形式和施工特点（屋顶构架模板支撑体系属于大跨度高支模,其搭

3、设方案：2。1整体钢管排架采用48X3.0钢管，竖向立杆间距不大于800X800,水平连杆双向在离楼面上 150设扫地杆，以上水 平连杆1500每步设置，以上每步1450到-0。1顶紧再按每步 1450到5.7顶紧再每步1200到梁底。每步1250到& 7处顶 紧每步1250到梁底。支撑架与整体排架连接要连接牢固。2。2框架梁550 X2100实行梁宽方向竖向立杆 500+300+500即两侧从楼面到楼板底及梁顶面，中间加二根 立杆从楼面到梁底，顺梁方向立杆间距统一按800设置，如果梁底中间加一根立杆从楼面到梁底，顺梁方向立杆间距按400设置,梁处水平杆按每步1250搭设在中间砼梁顶紧

4、支撑架与 整体排架连接处要连接牢固。2.3所有框架梁底木楞均按顺梁方向设置 ，剪刀撑按大梁 底下按顺梁方向设置形成 8.7mX8。7m柱间网支撑体系，采 用搭接长度不少于1m搭接处不少于3个搭接扣件。2。4梁在8.7m处的水平连杆均要与周围梁砼顶紧固定.所有净空高于4m中间设水平剪刀撑，采用搭接长度 1m,搭接处不少于3个搭接扣件，确保排架的刚度、强度及稳定性。 高支架脚手架搭设要求：(1) 40X30钢管为主要受力杆件，通过扣件连接的钢 管满堂脚手架支撑体系。(2) 底板、梁底纵距不大于 800,横距500+300+500,步 高不大于1500。(3) 竖向剪刀撑、水平剪刀撑 45 

5、6;60 °3。由于是大跨度高支架大荷载，实施过程中需要注意的 事项等，提出六点意见：(1) 有高支模区的立杆布置平面图，应补充完整的细部尺寸，在平面图上应注明具体尺寸，并应注明竖向剪刀撑的 具体部位，水平剪刀撑网格尺寸等.(2) 应补充高大支模架的剖面图，标明具体尺寸，以及 与周边砼框架拉结关系，梁的两侧浇筑平台做法等。(3) 应补充大梁的具体支模详图，特别是梁下构造详 图，应保证梁下立杆对接，不能搭接，接头应错开。(4) 支架完成后，应重点检查：梁下立杆顶层的纵横向 水平杆与立杆扣件的拧紧力矩应为4065Nm,顶部高小于 1200mm.(6)水平层剪刀撑应在确保楼层处设置，并应拉

6、结牢固。(7)施工时控制人员荷载。搭设完成后，组织各方面检查验收，施工单位技术负责人签字后报监理进行审查。我们对原方案中涉及相关技术指标，还根据建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范(JGJ130-2001)、混凝土结构设计规范(GB50010 2002)、建筑结构荷载 规范(GB50009-2001 )等规范要求，运用专门的脚手架计算 软件进行验算，由于篇幅所限，这里我们仅列出梁模板高支撑 架计算书：参数信息:(1) 高支撑架参数立柱梁跨度方向间距 L(m ) : 0。60 ；立杆上端伸出 至模板支撑点长度a(m): 0.10高支撑步距(m) :1.50；高支撑架搭设高度(m):11。0;梁两

7、侧立柱间距(m): 0.60梁底增加2根承重立杆。(2) 荷载参数模板自重(KN/m2 ) :0.35； 梁截面宽度 B(m) :0.550 钢筋自重(KN/m3 ) : 1.50； 梁截面高度 D(m) : 2.10 施工均布荷载标准值(KN/m2 ):2。00；振捣砼荷载标准值2.00(3) 木方参数木材弹性模量E(N/mm2) : 10000.0;木材抗弯强度设计值 fm(N/mm2 ) : 17。0;木材抗剪强度设计值fv ( N/mm2): 1。7;面板类型：胶 合面板；面板弹性模量E(N/mm2) : 9500.0； 面板抗弯强度设 计值 fm(N/mm2) : 13。0;(4)

8、其他。采用的钢管类型(mm): 40 X30,扣件式连接 方式，双扣件，扣件抗滑承载力系数0。80.4. 梁底支撑的计算本工程梁底支撑采用方木。强度及抗剪验算要考虑模板 结构自重荷载、新浇混凝土自重荷载、钢筋自重荷载和振捣 混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑模板结构自重、新浇 混凝土自重、钢筋自重荷载。4。1荷载的计算:(1) 钢筋混凝土梁自重(KN/m):q1 = (24+1.5) 2.XX.183=9.818 KN/m ;(2) 模板的自重线荷载(KN/m):q2 = 0。35X).183 X( 2X2.1+0.55)/ 0。55=0.554 KN/m ;(3) 活荷载为施工荷载标准值与振

9、倒混凝土时产生的荷载(KN/m):经计算得到，活荷载标准值 P仁(2.5+2) X0。183=0。825 KN/m;4。2方木的支撑力验算静荷载设计值 q = 1。2X9.818+1。2X0.554=12.446 KN/m ; 活荷载设计值 P = 1.4 0X25=1。155 KN/m ;本算例中，方木的截面惯性矩I和截面抵抗矩 W分别为:W=5< 10X10/6 = 83.33 cm3;I=5 X0X10X0/12 = 416.67 cm4;(1) 方木强度验算：最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的设计值最不利分配的 弯矩和,计算公式如下:线荷载设计值q = 12.446+1。155=13

10、.601 KN/m;最大弯距 M =0。1ql2= 0。1X3.601 X。6X0.6= 0。49KN.m ;最大应力(T = M / W = 0.49 X 106/8333= 5。876N/mm2 ;抗弯强度设计值 f: =13 N/mm2;方木的最大应力计算 值5.876 N/mm2小于 方木抗弯强度设计值 13 N/mm2,满足 要求!(2)方木抗剪验算：最大剪力的计算公式如下:3 =5ql42bhn 务 3 =l/250截面抗剪强度必须满足:r =3V2bhn < fv其中最大剪力：V = 0.6 13。601 >0.6 = 4。896 KN ;方木受剪应力计算值 t =

11、3 1 48966/ (2X50100) = 1。469 N/mm2;方木抗剪强度设计值 T = 1.7 N/mm2;方木的受剪应力 计算值1。469 N/mm2小于 方木抗剪强度设计值1。7N/mm2,满足要求！方木挠度验算：最大挠度考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的 挠度和，计算公式如下：宀=0 677ql4100EI 峯血=1/250q = 9.818 + 0。554 = 10。372 KN/m ;方木最大挠度计算值宀=0 677 X10.372 6004 /方木的最大允许挠度血=0。600 >000/250=2.400mm 眨华方木的最大挠度计算值 =0.218mm,小于

12、方木的最大 允许挠度宀=2.4mm,满足要求！4.3支撑钢管的强度验算支撑钢管按照简支梁的计算如下荷载计算公式如下:(1) 钢筋混凝土梁自重(KN/m2):q1 =(24。000+1.500) X2.100= 53。550 KN/m2 ;(2) 模板的自重(KN/m2):q2 = 0。350 KN/m2;（3）活荷载为施工荷载标准值与振倒混凝土时产生的荷载（KN/m2）:q3= （2。500+2。000）=4。500 KN/m2 ;q = 1。2X（53。550 + 0。350 ）+ 1。4M。500 = 70.980 KN/m2;梁底支撑根数为n,立杆梁跨度方向间距为a,梁宽为b, 梁高为h

13、,梁底支撑传递给钢管的集中力为 P,梁侧模板传给 钢管的集中力为N 。当n=2时：P=qab2仁 qabN=1.2q2ahp仁p2=p2+N当n>2时：P=qab2-仁qabN=1.2q2ahp仁pn=p2+Np2=p3=pn-1=P经过连续梁的计算得到:支座反力 RA = RB=3.792 KN，中间支座最大反力 Rmax=8。467;最大弯矩 Mmax=0.095 KN.m ;最大挠度计算值 Vmax=O。011mm;支撑钢管的最大应力（T =0.095 X 106/4490=2巾15 N/mm2 ;支撑钢管的抗压设计强度f: =205.0 N/mm2;支撑钢管的最大应力计算值 21

14、。115 N/mm2小于 支撑 钢管的抗压设计强度 205。0 N/mm2，满足要求！5。梁底纵向钢管计算纵向钢管只起构造作用，通过扣件连接到立杆.6. 扣件抗滑移的计算按照建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范培训讲 座刘群主编，P96页，双扣件承载力设计值取 16。00KN， 按照扣件抗滑承载力系数 0。80,该工程实际的旋转双扣件承 载力取值为12。80KN。纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算（规范5。2.5）:R < Rc其中:Rc-扣件抗滑承载力设计值，取 12。80 KN ;R纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值；计算中R取最大支座反力，根据前面计

15、算结果得到R=8.467 KN ;R 12。80 KN,所以双扣件抗滑承载力的设计计算满足要求！7. 立杆的稳定性计算:立杆的稳定性计算公式(T =N© AWf7.1梁两侧立杆稳定性验算其中N立杆的轴心压力设计值,它包括：横杆的最大支座反力：N1 =3。792 KN ;脚手架钢管的自重：N2 = 1。2X)O 129XM=1。704 KN ;楼板的混凝土模板的自重：N3=1.2 X(0.40/2+ (0o600.55)/2) 0.60 0o 35=0。057 KN;楼板钢筋混凝土自重荷载:N4=1.2 >(0.40/2+(0。600.55) /2) 00.60 0.200 (1

16、。50+24.00) =0。826 KN ;N =3。792+1o 704+0o 057+0。826=6。379 KN ;©轴心受压立杆的稳定系数，由长细比10/i查表得到；i-计算立杆的截面回转半径(cm): i = 1.59 ;A立杆净截面面积 (cm2): A = 4.24;W -立杆净截面抵抗矩(cm3) :W = 4 o 49;(T管立杆轴心受压应力计算值(N/mm2);:f-钢管立杆抗压强度设计值：f =205 N/mm2 ;l0 -计算长度(m);如果完全参照扣件式规范不考虑高支撑架，按下式计l0= k1uh( 1)k1 计算长度附加系数 ,取值为： 1。155 ；u

17、-计算长度系数，参照扣件式规范表5.3。3,u =1。7;上式的计算结果：立杆计算长度 L0= kluh = 1.155 1.X *5 = 2。945 m；L0/i = 2945。 25 / 15.9 = 185 ；由长细比 lo/i 的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数© = 0 209 ;钢管立杆受压应力计算值；(T =6379.36/(0。209 *424)=71.989 N/mm2；钢管立杆稳定性计算(T = 71 989 N/mm2小于钢管立杆抗压强度的设计值 f= 205 N/mm2, 满足要求 !如果考虑到高支撑架的安全因素，适宜由下式计算l0 = k1k2(h+2a

18、)(2)k1 计算长度附加系数按照表 1 取值 1.167；k2 -计算长度附加系数，h+2a=1.7,按照表2取值1.024 上式的计算结果 :立杆计算长度 L0= k1k2(h+2a) = 1.167 1*。024*(1。5+0。 1*2) = 2.032 m；L0/i = 2031.514 / 15。9 = 128 ;由长细比 l0/i 的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数© = 0。406 ；钢管立杆受压应力计算值(T =6379.36/0。406 >424) = 37。058 N/mm2 ；钢管立杆稳定性计算（T = 37.058 N/mm2小于 钢管立杆抗压强度的设

19、计值 f= 205 N /m m 2,满足要求！7。2梁底受力最大的支撑立杆稳定性验算 :其中N -立杆的轴心压力设计值，它包括：梁底支撑最大支座反力： N1 =8.467 KN ；脚手架钢管的自重 : N2 = 1。2>0。129>（112.1）=1。704 KN;N =8。 467+1。 704=9。 845 KN；©由心受压立杆的稳定系数，由长细比10/i查表得到;i-计算立杆的截面回转半径（cm）: i = 1。59;A 立杆净截面面积 （cm2）: A = 4。24;W立杆净截面抵抗矩（cm3） :W = 4。49;0-钢管立杆轴心受压应力计算值（N/mm2）;

20、:f:钢管立杆抗压强度设计值:f:=205 N/mm2 ;10计算长度（m）;如果完全参照扣件式规范不考虑高支撑架，按下式计l0= k1uh（1）k1 -计算长度附加系数，取值为：1。167 ;计算长度系数，参照扣件式规范表5。3.3, u =1上式的计算结果：立杆计算长度 L0= kluh = 1.167 1 oX7X1 o 5 = 2。976 m；L0/i = 2975。 85 / 15.9 = 187 ;由长细比 l0/i 的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数© = 0.205;钢管立杆受压应力计算值；(T =9845 45/(0.205 424)=113.27 N/mm2；钢

21、管立杆稳定性计算(T = 113 27 N/mm2小于钢管立杆抗压强度的设计值 f = 205 N/mm2 ，满足要求！如果考虑到高支撑架的安全因素，适宜由下式计算l0= k1k2(h+2a)(2)k1 计算长度附加系数按照表 1 取值 1。167;k2 计算长度附加系数，h+2a=1°7,按照表2取值1。024; 上式的计算结果 :立杆计算长度 L0= k1k2(h+2a) = 1。167X1。024x( 1.5+0。1X2)= 2 o 032 m;L0/i = 2031.514 / 15。9 = 128 ;由长细比 l0/i 的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数© =

22、0。406 ；钢管立杆受压应力计算值；(T =9845.45/(0.406 424) = 57。193 N/mm2 ;钢管立杆稳定性计算彷=57.193 N/mm2小于 钢 管立杆抗压强度的设计值 f= 205 N/mm2, 满足要求 !模板承重架应尽量利用剪力墙或柱作为连接连墙件，否则 存在安全隐患。8. 钢管、扣件的质量控制(1) 事前要求施工单位采用现行国家标准直螺纹电焊钢管(GB/T3092 )中规定的3号普通钢管，其质量应符合现行国 家标准碳素结构钢 (GB/T700 )中 Q235-A 级钢的规定。(2) 对于扣件质量，我们要求采用锻铸铁制作的扣件,其材质符合现行国家标准钢管脚手架

23、经 济 界斤斤 计较扣件(GB15831 )的规定。扣件使用前应进行质量检查。出现滑丝 的细栓必须更换 ,扣件应做防锈处理 .(3) 钢管、扣件必须具有产品质量合格证，生产许可证、签 订购、租用合同，要明确产品质量责任。(4) 对上述要求落实情况进行检查，各种质量合格证明文 件齐全。对扣件螺栓拧紧力矩用担力板进行复查，拧紧力矩均 在40 N m65Nm之间，扣件的承载力得到保证。9. 搭设质量控制 搭设质量不合格往往是造成模板高支架坍塌而发生安全事 故的主要原因之一 ,主要表现为未按方案要求进行搭设，如立杆间距偏大，不设扫地杆和水平杆或水平杆和扫地杆只单向设置 立杆上部搭接不符合要求，垂直和水

24、平剪刀撑不到位、支撑架 不是由专业架子工搭设。重点开展以下安全工作 ：(1 )要求施工单位项目部明确方案编写人为高支撑架施工 负责人，负责全过程的管理工作，在高支撑搭设拆除和砼浇筑 前，技术人员须向作业人员进行技术交底。(2) 对搭设操作人员的资质进行审查 ,从事高支撑架搭设， 拆除人员必须持证上岗。(3) 督促搭设操作人员严格按批准方案内容和专家组论证 审查意见进行。方案未经原审批部门同意，任何人不得修改变 更.(4) 增加搭设过程进行巡视的次数，加强检查 ,发现问题及 时要求整改。搭设过程中存在的突出问题：(1) 底座安装不符合规定，规范要求垫板宜采用长度不少2跨，厚度不少于 50mm 的

25、木垫板。( 2)立杆接头未错开 ,没有满足同步内隔一根立杆的接头在 高度方向错开不少于 500mm 的规定造成架体强度不够 .(3)水平杆不按规定设置：方案规定 “立杆之间必须按步距满设双向水平杆 ,确保两方 向有足够的设计刚度。只在一方向设有水平杆 ,起不到稳定架的 作用”。( 4)扫地杆不按规定设置 部分立杆没有设扫地杆。( 5)顶层顶步立杆搭接长度不足。 规范要求搭接长度不应 小于1m,应采用不少于2个旋转扣件固定，检查中发现有的未 达到。（6）连墙件设置不合理。规范规定及专家组审查意见，高 支撑架架体应与已有框架和柱结构连接或整体。有的未与已浇 砼柱可靠连接。10. 施工安全要求 由于

26、工程结构的复杂，施工难度较大，施工中要有专门人 员负责检查监督，确保高支脚手架搭设合理、规范、安全 .10。1 在施工单位完成模板高支撑架安装工序后，砼浇筑 前 ,组织施工单位 ,监理和建设单位一起按方案内容、 专家组意见 对模板 高支撑体系进行专项验收合格后， 三方代表共同在验收 表上签字 ,同意施工单位进行下道工序施工 .10.2 模板高支撑坍塌事故往往发生在砼浇筑过程中，精心 浇筑砼，确保模板支架施工过程中均匀受载 ,最好采用由中部向 两边扩展浇筑方式。10。3 在浇筑过程中，派人检查支架和支承情况，发现下 沉、松动和变形及时采取措施 .10.4 严格控制实际施工荷载 ,不超过设计荷载，

27、 对出现的超 过最大荷载情况要有相应的控制措施，钢筋等材料不能在支架 上堆放。10.5 脚手架构配件必须符合质量要求 ,搭设分批段验收（ 1）每搭设完 4m 高度后 ;（2）剪刀撑搭设完毕后；（3）达到设计高度后；(4) 结构连接施工质量；(5) 遇有六级大风或大雨后；五批段验收达到质量要求方可使用大跨度梁模板工程施工方案工程 名称：安徽华民食品生产研发基地.办公楼施工 单位： 安徽天筑建设集团编 制人：关玉峰日期：2021 年5月25日一、编制依据 1二、工程参数 1三、新浇砼对模板侧压力标准值计算 1四、梁侧模板面板验算 2五、梁侧模板次楞验算 3六、梁侧模板主楞验算 3七、对拉螺栓验算

28、4八、梁底模板面板验算 4九、梁底模板次楞验算 5十、梁底次楞下托梁验算 6十一、扣件抗滑移验算 7十二、扣件式钢管立柱计算 8十三、立杆底地基承载力验算 9编制依据1、工程施工图纸及现场概况2、 建筑施工模板安全技术规范(JGJ162- 2021)3、混凝土结构工程施工质量验收规范(GB5 4 2002)4、建筑施工手册第四版(缩印本)5、 建筑施工现场管理标准DBJ14- 03320056、 建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范(JGJ130-2001)7、建筑结构荷载规范(GB50009-2001) 2006年版8、混凝土模板用胶合板 GB/T17656 20219、 冷弯薄壁型钢结构技

29、术规范(GB 500182002)10、木结构设计规范 (GB50005 2003)工程参数梁与支架参数梁截面宽度0.45m梁截面咼度1。2m支架高度4.4m楼板厚度0。 08m立杆梁跨度方向间距la0。7m钢管类型0 48 X 4.4梁两侧与梁底立杆梁两侧立杆间距0。4m,梁下增加2根立柱水平杆最大步距1。 5m立杆伸出水平杆长度 a0.4m面板18mm厚木胶合板梁底面板下次楞钢管支撑梁侧次楞两根钢管，间距500mm梁侧主楞两根双钢管0 48 X 4。4,间距700mm穿梁螺栓穿梁螺栓直径 12mm，间距:500mm X 500mm何载参数永久何载新浇砼自重324kN/m钢筋自重31.5kN

30、/m面板次楞自重20。 3kN/m支架自重0.093kN/m可变何载施工人员及设备荷载21kN/m倾倒砼荷载24kN/m振捣砼对梁底 模板何载22kN/m振捣砼对梁侧 模板何载24kN/m三、 新浇砼对模板侧压力标准值计算,并取其中的较小值:新浇筑的混凝土作用于模板的侧压力标准值，按下列公式计算F=0。22 丫 ct o 3F= y cH=24X 1。=0。22X 24X 5。7X 1.2 X 1.2 X 1.22=52。873 kN/mY c-混凝土的重力密度，取 24kN/m 3;0 新浇混凝土的初凝时间，按200/ （ T+15）计算，取初凝时间为 5.7小时。T:混凝土的经现场测试，为

31、20 C;混凝土的浇筑速度，取1.5m/h ;混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面总高度，取3 1-外加剂影响修正系数，取1。2;3 2-混凝土坍落度影响修正系数，取1.2。根据以上两个公式计算，新浇筑混凝土对模板的侧压力标准值取较小值其中t入模温度，V -H1.6m;238。400kN/m。四、梁侧模板面板验算面板采用木胶合板，厚度为 18mm验算跨中最不利抗弯强度和挠度。计算宽度取1000mm面板的截面抵抗矩 W=1000X 50X 50/6=416667 m用截面惯性矩 1= 1000X 50X 50X 50/12=10416667 m（一）强度验算1、面板按两跨连续板计算，其计算跨度

32、取支承面板的次楞间距，2、荷载计算新浇筑混凝土对模板的侧压力标准值Gk=38.400kN/m ：振捣砼对侧模板产生的荷2QK=4kN/m。均布线荷载设计值为：L=0.50m。载标准值qi=0。 9X1 。 2X 38.400+1 。 4X 4X 1=46.512KN/mqi=0。 9X : 1.35X 38.400+1 。 4X 0。 7 X 4 X 1= 50.184KN/m 根据以上两者比较应取q1= 50。 184KN/m作为设计依据。3、强度验算施工荷载为均布线荷载：2 2M1=0。125q1l =0。125 X 50。184X 0。50 =1.57KN m面板抗弯强度设计值f=12.

33、5N/mm2;6Mkx1.57 X 10(T = = _4166672 2=3。77N/mm f=12.5N/mm面板强度满足要求！（二）挠度验算验算挠度时不考虑可变荷载值，仅考虑永久荷载标准值，故其作用效应的线荷载计算如下: q = 1 X 38。400=38.4KN/m ;面板最大容许挠度值：500/250=2mm;面板弹性模量：e = 4500N/mm 2;0。 521ql40.521 X 38。400 X 5004=0。27mm < 2mm满足要求!五、梁侧模板次楞验算次楞采用两根钢管，间距：0。5m,截面抵抗矩V和截面惯性矩I分别为：截面抵抗矩 W =4180mm截面惯性矩I

34、=100400mm4;（一）强度验算L=0。1、 次楞承受面板传递的荷载，按均布荷载作用下两跨连续梁计算，其计算跨度取主楞间距， 5m.2、荷载计算新浇筑混凝土对模板的侧压力标准值Gk=38.400kN/m 2，振捣砼对侧模板产生的荷载标准值2Qn=4kN/m。均布线荷载设计值为：q1=0。9X1.2 X 38.400+1。4X 4: X 0。5=23.256KN/mq2=0。9X1.35 X 38。400+1。4X 0。7X 4: X 0。5= 25。092KN/m根据以上两者比较应取q=25。092KN/m作为设计依据3、强度验算计算最大弯矩：2 2Mnax=0o 125ql =0。125

35、X 25.092 X 0。5 =0.784kN m最大支座力：1.25ql=1。25X 25.092 X 0。5=15。68kN次楞抗弯强度设计值f = 205N/mm。6Miax0.784 X 1022er =93.780N/mm 205N/mmW 24180 X 2满足要求！（二）挠度验算验算挠度时不考虑可变荷载值，仅考虑永久荷载标准值，故其作用效应的线荷载计算如下：q = 38。400 X 0.5=19.2KN/m;次楞最大容许挠度值 =500/250=2mm;次楞弹性模量：E = 206000N/mm 2;0o 521ql 40。521 X 19o 2X 5004v = 0。151mm

36、 2mm100EI X 2100X 206000X 100400 X 2满足要求！六、梁侧模板主楞验算主楞采用双钢管048 X 2o 75,间距：0.7m，截面抵抗矩 Wtt截面惯性矩I分别为：截面抵抗矩W =8360口用截面惯性矩I =202100mm4;（一）强度验算1、主楞承受次楞传递的集中荷载P=15.68kN，按集中荷载作用下二跨连续梁计算，其计算跨度取穿梁螺栓间距间距，L=0。 5m。-5.68'5.680O500500Af*Z主楞计算简图（kN）主楞弯矩图（kN.m）2、强度验算最大弯矩MiaX=OkN m主楞抗弯强度设计值f = 205N/mni6 Max0 X 102

37、2er = ON/mm < 205N/mmW8360满足要求！（二 ）挠度验算验算挠度时不考虑可变荷载值，仅考虑永久荷载标准值，其作用效应下次楞传递的集中荷载2P=12.000kN,主楞弹性模量：E = 206000N/mm .主楞最大容许挠度值:500/250=2mm;经计算主楞最大挠度 Vnax=Omm 2mm。满足要求！七、对拉螺栓验算对拉螺栓轴力设计值：N= abFsa-对拉螺栓横向间距；b-对拉螺栓竖向间距；Fs 新浇混凝土作用于模板上的侧压力、振捣混凝土对垂直模板产生的水平荷载或倾倒混凝土时作用于模板上的侧压力设计值：Fs=0.95 （ zGk + zCh ） =0。 95X

38、（ 1.2 X 38.400+1.4 X 4）=49。 10kN。N=0。50 X 0.50 X 49.10=12。 28kN.对拉螺栓可承受的最大轴向拉力设计值Nb:Nb =AnFbAn-对拉螺栓净截面面积Ftb 螺栓的抗拉强度设计值本工程对拉螺栓采用 M12其截面面积 A=76.0mm,可承受的最大轴向拉力设计值Nb=12。92kN >N=12。28kN.满足要求！八、梁底模板面板验算面板采用木胶合板，厚度为 18mm 取梁宽度0。35m作为计算单元。面板的截面抵抗矩 W= 35。00X 5。0X 5.0/6=145。 833cm5;(一)强度验算1、 模板面板按简支跨计算，其计算跨

39、度取面板下的次楞间距，L=0.25m.2、荷载计算作用于梁底模板的均布线荷载设计值为：qi=0。9X 1。2X (24 X 1。6+1。5X 1.6+0。3)+1.4 X 2X 0。35=16.42kN/m根据以上两者比较应取qi=0.9 X1。35X (24X 1.6+1。5X 1.6+0.3) +1.4X 0.7X 2X 0.35= 18.10kN/mq1= 18.10kN/m 作为设计依据。218.10 X 0。25 =0.14kN m8梁底模板抗弯强度设计值f ( N/mm)=12。5 N/mm2;梁底模板的弯曲应力按下式计算：(T =MnaxW =60。14X 103145。 833

40、X1020。960N/mm < 12.5N/mm满足要求!(二 )挠度验算验算挠度时不考虑可变荷载值，仅考虑永久荷载标准值，故其作用效应的线荷载计算如下：q = 0.35 X( 24 X 1.6 + 1.5 X 1。6 + 0.3)=14。39 kN/m;面板最大容许挠度值:250/250=1 。0mm面板弹性模量：E = 4500N/mm ;445ql5 X 14.39 X 250v =4=0.045mm 1 。 0mm384EI384X 4500X 364。 583X 104满足要求！九、梁底模板次楞验算梁底模板次楞采用钢管，平行于梁截面，间距0.25m，截面抵抗矩 Wtt截面惯性矩

41、I分别为： 截面抵抗矩 W =4.18cm3;截面惯性矩I =10.04cm 4;(一)强度验算1、荷载计算；作用于梁底模板的均布线荷载设计值为：q1=0。9X 1.2 X( 24X 1。6+1.5 X 1.6+0。3) +1.4 X 2 X 0.25=11。73kN/mq1=0.9 X1。35X( 24X 1.6+1。5X 1.6+0.3)+1。4X 0.7X 2 X 0.25= 12.93kN/m 根据以上两者比较应取q1= 12。 93kN/m作为设计依据。q=12.93KN/m2P心心心专曲屮心心心、P0DO0192117192A7Z计算简图(kN)0.007经过计算得到从左到右各支座

42、力分别为：N1=0.308kN; N2=1。959kN; N3=1.959kN; N4=0b 308kN;最大弯矩 Mmax = 0。029kN.m2 次楞抗弯强度设计值f : =205N/mm；6Miax0o 029 X 1022er =3=6o 938N/mm < 205N/mmW4.18 X 10满足要求！（二）挠度验算Tq=10.28KN/m2与W屮1 rf卩OC192A/117£07192验算挠度时不考虑可变荷载值，仅考虑永久荷载标准值，故其作用效应的线荷载计算如下:q = 0.25 X( 24 X 1.6 + 1.5 X 1。6 + 0。3)=10。28kN/m；计

43、算简图（kN）2次楞弹性模量：E = 206000N/mm ;经计算，最大变形 Vmax = 0 o 006mm次楞最大容许挠度值：192/150 =1 o 3 mm；最大变形 Vmax = 0.006mm 1 。 3mm满足要求！十、梁底次楞下托梁验算托梁采用：单钢管048 X 4 o 4截面抵抗矩W=4 18cm截面惯性矩l=10.04cm 4（一）强度验算托梁按两跨连续梁计算，次楞作用在托梁上的集中荷载P=1 o 959kN,如下图：1.961.961.961.961.96OO0500500屯/计算简图（kN）弯矩图（kN。m）经计算，从左到右各支座力分别为：2=2。571kN;N2=4

44、。653kN; N3=2.571kN;最大弯矩Mmax=； 托梁的抗弯强度设计值 f=205N/mm2;6Miax0 184 X 1022（T =3 = 44。019N/mm 205N/mmW4.18 X 103托梁抗弯强度满足要求！（二）挠度验算验算挠度时不考虑可变荷载值，仅考虑永久荷载标准值，次楞作用在托梁上的集中荷载P=1。558kN,经计算，托梁最大变形值Vmax =0。 086mm托梁的最大容许挠度值 ：500/150=3。3mm最大变形 Vmax =0.086mm < 3.3mm满足要求！扣件抗滑移验算十二、扣件式钢管立柱计算（一）风荷载计算因在室外露天支模，故需要考虑风荷载

45、基本风压按阜阳10年一遇风压值采用，3o=O.3kN/m2。模板支架计算高度H=4.4m,按地面粗糙度C类有密集建筑群的城市市区风压高度变化系数修=0.84。计算风荷载体形系数：将模板支架视为桁架，按现行国家标准建筑结构荷载规范表7。3。1第32项和36项的规定计算。模板支架的挡风系数=1。2X A （laX h）=1。2 X 0。108/ （0.5 X 1。5）=0.173式中 A = （la+h+0。325lah）d=0。108吊几 一步一跨内钢管的总挡风面积。l a-立杆间距,0.5mh-步距，1。 5md -钢管外径，0.048m系数1.2 -节点面积增大系数.系数0。325-模板支架

46、立面每平米内剪刀撑的平均长度。单排架无遮拦体形系数：卩或=1。2 =1.2 X 0。173=0.21无遮拦多排模板支撑架的体形系数：1- n n1-0。88 10B= w=0.21=1 o 261- n1 0.88n -风荷载地形地貌修正系数 .n-支撑架相连立杆排数。2风荷载标准值3 k=ww3 0=0.84 X 1o 26X 0o 3=0o 318kN/m风荷载产生的弯矩标准值：2 2 2 20.9 X 1.4 3 kl ah0.9 X 1o 4 X 0.318 X 0.5 X 1.5MW= 0.041kN m10 10（二）立柱轴心压力设计值N计算上部梁传递的最大荷载设计值：4.653k

47、N ;立柱承受支架自重：1o 2X 7.27 X 0o 093=0.811kN立柱轴心压力设计值 N: 4.653+0.81仁5。464kN;（三）立柱稳定性计算立柱的稳定性计算公式：NMW+w fAWN - 轴心压力设计值（kN）: N=£ 464kN;0 -轴心受压稳定系数，由长细比入=Lo/i查表得到；L。- 立杆计算长度（m） ,L 0=k1k2（h+2a） , h:步距，取1。5m;a:模板支架立杆伸出顶层横向水平 杆中心线至模板支撑点的长度，取 0.4m ; k1k2为计算长度附加系数，按下表取用，k1=1.167,k2=1.01Lo=2o 71mo梯板支架计算长度附加系

48、数珀步距hWO. 90. 9<hl_21.2<hl.51.5<h2.1KI1.2431.185L 167L 163檯板吏架计算怅虞附加至数匕15 J】3SID1 0141 44J.Q1.0131 53LD0D71垃1.01 0071 ao1.0LOOT號04莖To07(J7(JTtJ75101?胡1$汕K401.02G】U的1 0421. (K4t DEI1. Ofil1 0921. 113i im1. 155110221 D311 0391. MTI 056l QE4】OTCI. D92i in1, 12?1 1的1HEL0M1 031l两L047LOK1 QBEion1.

49、0071.1391OH1 0211 0291 0361 0«1.0511 056i.onr41 QWt. ioe1 1231.C141 0201 0251.0331 0401.0461.0521.0671.001ionL. Hl1.0121.OL0LOGO1 0351 042l.MI 062LOTfi1.0901.1041.012i. Die1.0221. 0291 035I 039i awI (£0L0T31.067I. L011.0101 0161 02D:CC7l媲1, (KT1 CJ421.067I 0701.(11 OHLC1C1 0161.Q201. W71.0

50、321.K714421.K3l.OSC1.07C13i 立柱的截面回转半径 （cm）, i=1.6cm ;22A 立柱截面面积（cm）, A=3。91cm ;M-风荷载产生的弯矩标准值；W 立柱截面抵抗矩（cm） : W= 4。18cm;f钢材抗压强度设计值 N/mm,f= 205N/mm 2;立柱长细比计算：入=Lo/i=271.00/1。6=169按照长细比查表得到轴心受压立柱的稳定系数0=0。251 ;36NMW5.464 X 100。041 X 1022+= + '3=55。675+9.809=65。484N/mm f=205N/mmAW 0.251 X 3。91 X 104。

51、18X 10立柱稳定性满足要求！十三、立杆底地基承载力验算1、 上部立杆传至垫木顶面的轴向力设计值N=5.464 kN2、垫木底面面积A垫木作用长度 3m,垫木宽度0.1m，垫木面积 A=3 X 0.1 =0.3m23、 地基土为砼板面，其承载力设计值fak= 120kN/m 2立杆垫木地基土承载力折减系数mf= 0.94、验算地基承载力立杆底垫木的底面平均压力N5.46422P=18.21kN/m mffak=120X 0。9=108kN/mA0.3满足要求！。目录大跨度结构模板工程施工方案 9 12111. 工程概况和模板选用 9 12 1111 工程概况 9 12 1112结构设计要点

52、9 121113 结构特殊部位设计 9 121114选用模板类型 9 12112. 模板计算书 9 12 122.1 荷载及荷载组合 9 12 122.2 模板结构的强度和挠度要求 9 12 152。3 模板结构构件的计算 9 12 152。4 支模参数计算结果 9 12 193。 模板施工方法 9 12 193。1 模板承重架 9 12 193。2 模板制作 9 12 193.3 模板安装 9 12 193.4 梁柱节点设计 9 12 204. 模板工程量 9 12 205. 模板质量要求和措施 9 12 205.1 模板工程质量程序控制示意图 9 12 205.2 模板工程应注意的重点： 9 12 216。 拆模方案 9 12 227。 附图 9 12 23十四、大跨度结构模板工程施工方案1。 工程概况和模板选用11 工程概况浙江经济职业技术学院下沙新校区图书信息楼工程， 位于下沙高教园区东 区，