设计课题带式输送机传动装置中的一级圆柱齿轮减速器的设计

1、带式输送机传动装置带式输送机传动装置设计计算说明书设计计算说明书设计课题带式输送机传动装置中的设计课题带式输送机传动装置中的一级圆柱齿轮减速器的设计一级圆柱齿轮减速器的设计机械机械系（院）系（院）班班级级姓姓名名学学号号学习小组学习小组同组成员同组成员指导教师指导教师2020 2020 学年学年 第第 1 1 学期学期机械设计课程设计计算说明书机械设计课程设计计算说明书一、传动方案拟定一、传动方案拟定.4二、电动机的选择二、电动机的选择.5三、确定传动装置总传动比及分配各级的传动比三、确定传动装置总传动比及分配各级的传动比.6四、传动装置的运动和动力设计四、传动装置的运动和动力设计.7五、普通

2、五、普通 V 带的设计带的设计.10六、齿轮传动的设计六、齿轮传动的设计.15七、传动轴的设计七、传动轴的设计.18八、箱体的设计八、箱体的设计.27九、键连接的设计九、键连接的设计29十、滚动轴承的设计十、滚动轴承的设计31十一、润滑和密封的设计十一、润滑和密封的设计32十二、联轴器的设计十二、联轴器的设计33十三、设计小结十三、设计小结.33机械设计课程设计任务书机械设计课程设计任务书一、设计题目设计题目：设计用于带式运输机的一级圆柱齿轮减速器二、传动方案图传动方案图：三、原始数据三、原始数据输送带压力 F（N）1500N输送带速度 v(m/s)1.5sm滚筒直径 D（mm）250mm四、

3、工作条件：四、工作条件：输送机连续工作，单向运转，工作中有轻微振动，空载起动，两班制工作，输送带速度容许误差为5%，要求尺寸较为紧凑，电动机与输送带滚筒轴线平行。 使用期限为 10 年， 减速器中等批量生产。 要求齿轮传动中心距在 90130mm之间。五、设计工作量：五、设计工作量：1、减速器装配图一张（A1图纸：手工图或 CAD 图）2、零件图 2 张（一个组应有一套完整的非标准零件的零件图）3、设计说明书一份计算过程及计算说明一、传动方案拟定一、传动方案拟定第八组：设计单级圆柱齿轮减速器和一级带传动、工作条件：使用年限年，工作为一班工作制，载荷平稳，环境清洁。、原始数据：滚筒圆周力 F=1

4、500N；带速 V=1.5m/s；滚筒直径 D=250mm；方案拟定：采用带传动与齿轮传动的组合，即可满足传动比要求，同时由于带传动具有良好的缓冲，吸振性能，适应大起动转矩工况要求，结构简单，成本低，使用维护方便。1.电动机2.V 带传动3.圆柱齿轮减速器4.连轴器5.滚筒6.运输带二、电动机选择二、电动机选择1、电动机类型和结构的选择：选择 Y 系列三相异步电动机，此系列电动机属于一般用途的全封闭自扇冷电动机，其结构简单，工作可靠，价格低廉，维护方便，适用于不易燃，不易爆，无腐蚀性气体和无特殊要求的机械。2、电动机容量选择：电动机所需工作功率为：式（1） ：da(kw)由式(2)：V/100

5、0(KW)因此Pd=FV/1000a(KW)由电动机至运输带的传动总效率为：总=5式中：1、2、3、4、5分别为带传动、轴承、齿轮传动、联轴器和卷筒的传动效率。取=0.96，0.99，0.97，.99则：总=0.960.980.970.990.96=0.83所以：电机所需的工作功率：Pd= FV/1000总=(15001.5)/(10000.83)=4.5 (kw)3、确定电动机转速卷筒工作转速为：n卷筒601000V/（D）=(6010001.5)/（250）=77.3r/min根据手册表推荐的传动比合理范围，取圆柱齿轮传动一级减速器传动比范围=3。取带传动比= 。则总传动比理论范围为：a。

6、故电动机转速的可选范为Nd=Ian 卷筒=(1624)77.3=463.81855.2 r/min则符合这一范围的同步转速有：750、1000 和1500r/min根据容量和转速，由相关手册查出三种适用的电动机型号： （如下表）方案电 动机 型号额定功率电动机转速(r/min)电动机重量N参考价格传动装置传动比同步转速满载转速总传动比V 带传动减速器1Y132S-45.515001440650120018.63.55.322Y132M2-65.51000960800150012.422.84.443Y160M2-85.5750720124021009.312.53.72综合考虑电动机和传动装置

7、的尺寸、重量、价格中心高 H外形尺寸L(AC/2+AD)HD底角安装尺寸AB地脚螺栓孔直径K轴 伸 尺 寸DE装键部位尺寸FGD1325203453152161781228801041三、确定传动装置的总传动比和分配级传动比：三、确定传动装置的总传动比和分配级传动比：由选定的电动机满载转速 nm和工作机主动轴转速 n1、可得传动装置总传动比为：ia=nm/n=nm/n 卷筒=960/77.3=12.42和带传动、 减速器传动比， 可见第 2 方案比较适合。此选定电动机型号为 Y132M2-6，其主要性能：电动机主要外形和安装尺寸：总传动比等于各传动比的乘积分配传动装置传动比ia=i0i（式中

8、i0、i 分别为带传动和减速器的传动比）2、分配各级传动装置传动比：根据指导书 P7 表 1，取 i0=2.8（普通 V 带 i=24）因为：iai0i所以：iiai012.42/2.84.44四、传动装置的运动和动力设计：将传动装置各轴由高速至低速依次定为轴，轴，.以及i0,i1，.为相邻两轴间的传动比01，12，.为相邻两轴的传动效率P，P，.为各轴的输入功率（KW）T，T，.为各轴的输入转矩（Nm）n,n,.为各轴的输入转矩（r/min）可按电动机轴至工作运动传递路线推算，得到各轴的运动和动力参数1、运动参数及动力参数的计算（1）计算各轴的转数：轴：n=nm/ i0=960/2.8=34

9、2.86 （r/min）轴：n= n/ i1=324.86/4.44=77.22 r/min卷筒轴：n= n（2）计算各轴的功率：轴： P=Pd01=Pd1=4.50.96=4.32（KW）轴： P= P12= P23=4.320.980.97=4.11（KW）卷筒轴： P= P23= P24=4.110.980.99=4.07（KW）由指导书的表 1 得到：1=0.962=0.983=0.974=0.99计算各轴的输入转矩：电动机轴输出转矩为：Td=9550Pd/nm=95504.5/960=44.77 Nm轴： T= Tdi001= Tdi01=44.772.80.96=120.33 Nm

10、轴： T= Ti112= Ti124=120.334.440.980.99=518.34 Nm卷筒轴输入轴转矩：T= T24=502.90Nm计算各轴的输出功率：由于轴的输出功率分别为输入功率乘以轴承效率：故：P=P轴承=4.320.98=4.23KWP= P轴承=4.230.98=4.02KW计算各轴的输出转矩：由于轴的输出功率分别为输入功率乘以轴承效率：则：T= T轴承=120.330.98=117.92NmT= T轴承=518.340.98=507.97Nmi0 为带传动传动比i1 为减速器传动比滚动轴承的效率为 0.980.995 在本设计中取 0.98综合以上数据，得表如下：轴名效率

11、 P （KW）转矩 T （Nm） 转速 nr/min传动比i 效率输入输出输入输出电动机轴4.544.779602.80.96轴4.324.23120.33117.92342.864.440.95轴4.114.02518.34507.9777.221.000.97卷筒轴4.073.99502.90492.8477.22五.V 带的设计（1）选择普通 V 带型号由 PC=KAP=1.15.5=6.05（ KW）根据课本 P134 表 9-7 得知其交点在 A、B 型交界线处，故 A、B 型两方案待定：方案 1：取 A 型 V 带确定带轮的基准直径，并验算带速：则取小带轮d1=100mmd2=n1

12、d1(1-)/n2=id1(1-)=2.8100(1-0.02)=274.4mm由表 9-2 取 d2=274mm(虽使 n2 略有减少，但其误差小于 5%，故允许)带速验算：V=n1d1/（100060）由课本P134表9-5查得 KA=1.1由课本 P132 表 9-2得， 推荐的 A 型小带轮 基 准 直 径 为75mm125mm=960100/（100060）=5.024 m/s介于 525m/s 范围内，故合适确定带长和中心距 a：0.7 （d1+d2）a02 （d1+d2）0.7（100+274）a02（100+274）262.08 a0748.8初定中心距a0=500 ，则带长为

13、L0=2a0+ （d1+d2）+（d2-d1）2/(4a0)=2500+ （100+274）/2+（274-100）2/(4500)=1602.32 mm由表 9-3 选用 Ld=1400 mm 的实际中心距a=a0+(Ld-L0)/2=500+(1400-1602.32)/2=398.84 mm验算小带轮上的包角11=180-(d2-d1)57.3/a=180-(274-100)57.3/398.84=155.01120合适确定带的根数Z=PC/（(P0+P0)KLK）=6.05/（ （0.95+0.11）0.960.95）=6.26由机械设计书表 9-4 查得P0=0.95由表 9-6 查

14、得P0=0.11由表 9-7 查得K=0.95由表9-3查得KL=0.96故要取 7 根 A 型 V 带计算轴上的压力由书 9-18 的初拉力公式有F0=500PC （2.5/K-1）/z c+q v2=5006.05（2.5/0.95-1）/（75.02）+0.175.022=144.74N由课本 9-19 得作用在轴上的压力FQ=2zF0sin(/2)=27242.42sin(155.01/2)=1978.32N方案二：取 B 型 V 带确定带轮的基准直径，并验算带速：则取小带轮d1=140mmd2=n1d1(1-)/n2=id1(1-)=2.8140(1-0.02)=384.16mm由表

15、 9-2 取 d2=384mm(虽使 n2 略有减少，但其误差小于 5%，故允许)带速验算：V=n1d1/（100060）=960140/（100060）=7.03 m/s介于 525m/s 范围内，故合适确定带长和中心距 a：0.7 （d1+d2）a02 （d1+d2）由课本表 9-2 得， 推荐的 B 型小带轮基准直径 125mm280mm0.7（140+384）a02（140+384）366.8a01048初定中心距a0=700 ，则带长为L0=2a0+ （d1+d2）+（d2-d1）2/(4a0)=2700+ （140+384）/2+（384-140）2/(4700)=2244.2 m

16、m由表 9-3 选用 Ld=2244 mm 的实际中心距a=a0+(Ld-L0)/2=700+(2244-2244.2)/2=697.9mm验算小带轮上的包角11=180-(d2-d1)57.3/a=180-(384-140)57.3/697.9=160.0120 合适确定带的根数Z=PC/（(P0+P0)KLK）=6.05/（ （2.08+0.30）1.000.95）=2.68故取 3 根 B 型 V 带计算轴上的压力由书 9-18 的初拉力公式有F0=500PC （2.5/K-1）/z c+q v2=5006.05（2.5/0.95-1）/（37.03）+0.177.032=242.42N

17、由课本 9-19 得作用在轴上的压力由机械设计书表 9-4 查得P0=2.08由表 9-6 查得P0=0.30由表 9-7 查得K=0.95由表9-3查得KL=1.00FQ=2zF0sin(/2)=23242.42sin(160.0/2)=1432.42N综合各项数据比较得出方案二方案二更适合带轮示意图如下：d0dHLS1斜度 1:25SS2drdkdhddaLBS2六、齿轮传动的设计：(1)、选定齿轮传动类型、材料、热处理方式、精度等级。小齿轮选硬齿面，大齿轮选软齿面，小齿轮的材料为 45 号钢调质，齿面硬度为 250HBS，大齿轮选用 45 号钢正火，齿面硬度为 200HBS。齿轮精度初选

18、 8 级(2)、初选主要参数Z1=20，u=4.5Z2=Z1u=204.5=90取a=0.3，则d=0.5 （i+1） =0.675（3）按齿面接触疲劳强度计算计算小齿轮分度圆直径d121123HHEZZZuudkT确定各参数值1载荷系数 查课本表 6-6 取 K=1.22小齿轮名义转矩T1=9.55106P/n1=9.551064.23/342.86=1.18105Nmm3材料弹性影响系数由课本表 6-7ZE=189.8MPa4区域系数ZH=2.55重合度系数t （1/Z1+1/Z2）（1/20+1/90）=1.69Z=77. 0369. 1434t6许用应力 查课本图 6-21（a）MPa

19、H6101limMPaH5602lim查表 6-8按一般可靠要求取 SH=1则MPaSHHH6101lim1MPaSHHH5602lim2取两式计算中的较小值，即H=560Mpa于是d121123HHEZZZuudkT=2556077. 05 . 28 .1895 . 415 . 411018. 12 . 123=52.82 mm(4)确定模数m=d1/Z152.82/20=2.641取标准模数值 m=3(5) 按齿根弯曲疲劳强度校核计算FFSFYYmbdKT112校核式中 1小轮分度圆直径 d1=mZ=320=60mm2齿轮啮合宽度 b=dd1=1.060=60mm3复合齿轮系数 YFS1=

20、4.38YFS2=3.954重合度系数 Y=0.25+0.75/t=0.25+0.75/1.69=0.69385许用应力 查图 6-22（a）Flim1=245MPaFlim2=220Mpa查表 6-8 ，取 SF=1.25则aFFFMPS19625. 12451lim1aFFFMPS17625. 12202lim26计算大小齿轮的FFSY并进行比较02234. 019638. 411FFSY02244. 017695. 322FFSY11FFSY22FFSY取较大值代入公式进行计算 则有6938. 095. 3360601018. 12 . 12252112YYmbdKTFSF=71.86F

21、2故满足齿根弯曲疲劳强度要求（6） 几何尺寸计算d1=mZ=320=60 mmd2=mZ1=390=270 mma=m （Z1+Z2）=3（20+90）/2=165 mmb=60 mmb2=60取小齿轮宽度 b1=65 mm（7）验算初选精度等级是否合适齿轮圆周速度 v=d1n1/（601000）=3.1460342.86/（601000）=1.08 m/s对照表 6-5 可知选择 9 级精度合适。七 轴的设计1，齿轮轴的设计(1) 确定轴上零件的定位和固定方式 （如图）1，5滚动轴承2轴3齿轮轴的轮齿段4套筒6密封盖7轴端挡圈8轴承端盖9带轮10键(2)按扭转强度估算轴的直径选用 45#调质

22、，硬度 217255HBS轴的输入功率为 P=4.32 KW转速为 n=342.86 r/min根据课本 P205（13-2）式，并查表 13-2，取 c=115dmmnPC76.2686.34232. 411533(3)确定轴各段直径和长度1从大带轮开始右起第一段，由于带轮与轴通过键联接，则轴应该增加 5%，取 D1=30mm，又带轮的宽度B=（Z-1） e+2f=（3-1）18+28=52 mm则第一段长度 L1=60mm2右起第二段直径取 D2=38mm根据轴承端盖的装拆以及对轴承添加润滑脂的要求和箱体的厚度， 取端盖的外端面与带轮的左端面间的距离为 30mm，则取第二段的长度 L2=7

23、0mm3右起第三段，该段装有滚动轴承，选用深沟球轴承， 则轴承有径向力， 而轴向力为零， 选用 6208型轴承，其尺寸为 dDB=408018，那么该段的直径为 D3=40mm，长度为 L3=20mm4右起第四段，为滚动轴承的定位轴肩,其直P的值为前面第 10 页中给出在前面带轮的计算中已经得到 Z=3其余的数据手册得到D1=30mmL1=60mmD2=38mmL2=70mmD3=40mmL3=20mmD4=48mmL4=10mm径应小于滚动轴承的内圈外径，取 D4=48mm，长度取 L4= 10mm5右起第五段， 该段为齿轮轴段， 由于齿轮的齿顶圆直径为66mm，分度圆直径为60mm，齿轮的

24、宽度为 65mm，则，此段的直径为 D5=66mm，长度为 L5=65mm6右起第六段， 为滚动轴承的定位轴肩,其直径应小于滚动轴承的内圈外径，取 D6=48mm长度取 L6= 10mm7右起第七段，该段为滚动轴承安装出处，取轴径为 D7=40mm，长度 L7=18mm(4)求齿轮上作用力的大小、方向1小齿轮分度圆直径：d1=60mm2作用在齿轮上的转矩为：T1 =1.18105Nmm3求圆周力：FtFt=2T2/d2=21.18105/60=1966.67N4求径向力 FrFr=Fttan=1966.67tan200=628.20NFt，Fr的方向如下图所示（5）轴长支反力根据轴承支反力的作

25、用点以及轴承和齿轮在轴上的安装位置，建立力学模型。D5=66mmL5=65mmD6=48mmL6=10mmD7=40mmL7=18mmFt=1966.66NmFr=628.20NmRA=RB水平面的支反力：RA=RB=Ft/2 =983.33 N垂直面的支反力：由于选用深沟球轴承则 Fa=0那么 RA=RB=Fr62/124=314.1 N（6）画弯矩图右起第四段剖面 C 处的弯矩：水平面的弯矩：MC=PA62=60.97 Nm垂直面的弯矩：MC1= MC2=RA62=19.47 Nm合成弯矩：NmMMMMCCCC0 .6447.1997.602221221（7）画转矩图： T= Ftd1/2

26、=59.0 Nm（8）画当量弯矩图因为是单向回转，转矩为脉动循环，=0.6可得右起第四段剖面 C 处的当量弯矩：NmTMMCeC14.73)(2222（9）判断危险截面并验算强度1右起第四段剖面 C 处当量弯矩最大， 而其直径与相邻段相差不大，所以剖面 C 为危险截面。已知 MeC2=73.14Nm ,由课本表 13-1 有:-1=60Mpa则：e= MeC2/W= MeC2/(0.1D43)=73.141000/(0.1443)=8.59 Nm-12右起第一段 D 处虽仅受转矩但其直径较小，=983.33NmRA=RB=314.1 NMC=60.97NmMC1=MC2=19.47 NmMC1

27、=MC2=64.0NmT=59.0 Nm=0.6MeC2=73.14Nm-1=60Mpa故该面也为危险截面：NmTMD4 .35596 . 02）（e= MD/W= MD/(0.1D13)=35.41000/(0.1303)=13.11 Nm-1所以确定的尺寸是安全的 。受力图如下：MD=35.4Nm输出轴的设计计算输出轴的设计计算(1) 确定轴上零件的定位和固定方式 （如图）1，5滚动轴承2轴3齿轮4套筒6密封盖7键8轴承端盖9轴端挡圈10半联轴器(2)按扭转强度估算轴的直径选用 45#调质，硬度 217255HBS轴的输入功率为 P=4.11 KW转速为 n=77.22 r/min根据课本

28、 P205（13-2）式， 并查表 13-2， 取 c=115dmmnPC28.4322.7711. 411533(3)确定轴各段直径和长度1从联轴器开始右起第一段，由于联轴器与轴通过键联接，则轴应该增加 5%，取45mm，根据计算转矩 TC=KAT=1.3518.34=673.84Nm，查标准 GB/T 50142003， 选用 LXZ2型弹性柱销联D1=45mm轴器， 半联轴器长度为 l1=84mm,轴段长 L1=82mm2右起第二段，考虑联轴器的轴向定位要求，该段的直径取52mm,根据轴承端盖的装拆及便于对轴承添加润滑脂的要求，取端盖的外端面与半联轴器左端面的距离为 30mm，故取该段长

29、为L2=74mm3右起第三段，该段装有滚动轴承，选用深沟球轴承， 则轴承有径向力， 而轴向力为零， 选用 6211型轴承，其尺寸为 dDB=5510021，那么该段的直径为55mm，长度为 L3=364右起第四段，该段装有齿轮，并且齿轮与轴用键联接， 直径要增加 5%， 大齿轮的分度圆直径为 270mm，则第四段的直径取60mm,齿轮宽为b=60mm， 为了保证定位的可靠性， 取轴段长度为L4=58mm5右起第五段， 考虑齿轮的轴向定位,定位轴肩，取轴肩的直径为 D5=66mm ,长度取L5=10mm6右起第六段，该段为滚动轴承安装出处，取轴径为 D6=55mm，长度 L6=21mm(4)求齿

30、轮上作用力的大小、方向1大齿轮分度圆直径：d1=270mmL1=82mmD2=52mmL2=54mmD3=55mmL3=36mmD4=60mmL4=58mmD5=66mmL5=10mmD6=55mmL6=21mm2作用在齿轮上的转矩为：T1 =5.08105Nmm3求圆周力：FtFt=2T2/d2=25.08105/270=3762.96N4求径向力 FrFr=Fttan=3762.96tan200=1369.61NFt，Fr的方向如下图所示（5）轴长支反力根据轴承支反力的作用点以及轴承和齿轮在轴上的安装位置，建立力学模型。水平面的支反力：RA=RB=Ft/2 = 1881.48 N垂直面的支

31、反力：由于选用深沟球轴承则 Fa=0那么 RA=RB=Fr62/124= 684.81 N（6）画弯矩图右起第四段剖面 C 处的弯矩：水平面的弯矩：MC=RA62= 116.65 Nm垂直面的弯矩： MC1= MC2=RA62=41.09 Nm合成弯矩：NmMMMMCCCC68.12347.1997.602221221（7）画转矩图： T= Ftd2/2=508.0 Nm（8）画当量弯矩图因为是单向回转，转矩为脉动循环，=0.6可得右起第四段剖面 C 处的当量弯矩：Ft=3762.96NmFr=1369.61NmRA=RB=1881.48NmRA=RB=684.81 NMC=116.65NmM

32、C1=MC2=41.09 NmMC1=MC2=123.68NmT=508.0 NmNmTMMCeC56.307)(2222（9）判断危险截面并验算强度1右起第四段剖面 C 处当量弯矩最大，而其直径与相邻段相差不大， 所以剖面 C 为危险截面。已知 MeC2=307.56Nm ,由课本表 13-1 有:-1=60Mpa则：e= MeC2/W= MeC2/(0.1D43)=307.561000/(0.1603)=14.24 Nm-12右起第一段 D 处虽仅受转矩但其直径较小，故该面也为危险截面：NmTMD8 .3040 .5086 . 02）（e= MD/W= MD/(0.1D13)=304.81

33、000/(0.1453)=33.45 Nm -1所以确定的尺寸是安全的 。以上计算所需的图如下：=0.6MeC2=307.56Nm-1=60MpaMD=33.45Nm绘制轴的工艺图（见图纸）八箱体结构设计(1)窥视孔和窥视孔盖在减速器上部可以看到传动零件啮合处要开窥视孔，以便检查齿面接触斑点和赤侧间隙，了解啮合情况。润滑油也由此注入机体内。窥视孔上有盖板，以防止污物进入机体内和润滑油飞溅出来。(2)放油螺塞减速器底部设有放油孔，用于排出污油，注油前用螺塞赌注。(3)油标油标用来检查油面高度， 以保证有正常的油量。油标有各种结构类型，有的已定为国家标准件。(4)通气器减速器运转时，由于摩擦发热，

34、使机体内温度升高，气压增大，导致润滑油从缝隙向外渗漏。所以多在机盖顶部或窥视孔盖上安装通气器，使机体内热涨气自由逸出，达到集体内外气压相等，提高机体有缝隙处的密封性能。(5)启盖螺钉机盖与机座结合面上常涂有水玻璃或密封胶，联结后结合较紧，不易分开。为便于取盖，在机盖凸缘上常装有一至二个启盖螺钉，在启盖时，可先拧动此螺钉顶起机盖。在轴承端盖上也可以安装启盖螺钉，便于拆卸端盖。对于需作轴向调整的套环，如装上二个启盖螺钉，将便于调整。(6)定位销为了保证轴承座孔的安装精度，在机盖和机座用螺栓联结后，镗孔之前装上两个定位销，孔位置尽量远些。如机体结构是对的，销孔位置不应该对称布置。(7)调整垫片调整垫

35、片由多片很薄的软金属制成，用一调整轴承间隙。有的垫片还要起调整传动零件轴向位置的作用。(8)环首螺钉、吊环和吊钩在机盖上装有环首螺钉或铸出吊环或吊钩，用以搬运或拆卸机盖。(9)密封装置在伸出轴与端盖之间有间隙，必须安装密封件，以防止漏油和污物进入机体内。密封件多为标准件，其密封效果相差很大，应根据具体情况选用。箱体结构尺寸选择如下表：名称符号尺寸（mm）机座壁厚8机盖壁厚18机座凸缘厚度b12机盖凸缘厚度b112机座底凸缘厚度b220地脚螺钉直径df20地脚螺钉数目n4轴承旁联结螺栓直径d116机盖与机座联接螺栓直径d212联轴器螺栓 d2的间距l160轴承端盖螺钉直径d310窥视孔盖螺钉直径

36、d48定位销直径d8df，d1,d2至外机壁距离C126, 22, 18df， d2至凸缘边缘距离C224, 16轴承旁凸台半径R124, 16凸台高度h根据低速级轴承座外径确定，以便于扳手操作为准外机壁至轴承座端面距离l160，44大齿轮顶圆与内机壁距离112齿轮端面与内机壁距离210机盖、机座肋厚m1,m27， 7轴承端盖外径D290， 105轴承端盖凸缘厚度t10轴承旁联接螺栓距离S尽量靠近， 以 Md1和 Md2互不干涉为准，一般 s=D2九键联接设计1输入轴与大带轮联接采用平键联接此段轴径 d1=30mm,L1=50mm查手册得，选用 C 型平键，得：A 键87GB1096-79L=

37、L1-b=50-8=42mmT=44.77Nmh=7mm根据课本 P243（10-5）式得p=4 T/(dhL)=444.771000/（30742）=20.30Mpa R (110Mpa)2、输入轴与齿轮 1 联接采用平键联接轴径 d2=44mmL2=63mmT=120.33Nm查手册选 A 型平键 GB1096-79B 键 128GB1096-79l=L2-b=62-12=50mmh=8mmp=4 T/（dhl）=4120.331000/（44850）= 27.34Mpa p (110Mpa)3、输出轴与齿轮 2 联接用平键联接轴径 d3=60mmL3=58mmT=518.34Nm查手册

38、P51 选用 A 型平键键 1811GB1096-79l=L3-b=60-18=42mmh=11mmp=4T/（dhl）键 128=4518.341000/（601142）=74.80Mpa p (110Mpa)十滚动轴承设计根据条件，轴承预计寿命Lh53658=14600 小时1.输入轴的轴承设计计算（1）初步计算当量动载荷 P因该轴承在此工作条件下只受到 Fr 径向力作用，所以 P=Fr=628.20N（2）求轴承应有的径向基本额定载荷值5048.38N146001086.34260120.6282 . 110601616）（）（htdLnfPfC（3）选择轴承型号查课本表 11-5，选择

39、 6208 轴承Cr=29.5KN由课本式 11-3 有146002913133820.622 . 129500186.3426010)(6010366）（PfCfnLdth预期寿命足够此轴承合格2.输出轴的轴承设计计算（1）初步计算当量动载荷 P因该轴承在此工作条件下只受到 Fr 径向力作用，所以P=Fr=1369.61N（2）求轴承应有的径向基本额定载荷值6696.63N146001022.7760161.13692 . 110601616）（）（htdLnfPfC（3）选择轴承型号查课本表 11-5，选择 6211 轴承Cr=43.2KN由课本式 11-3 有14600391954561.13692 . 143200122.776010)(6010366）（PfCfnLdth预期寿命足够此轴承合格十一、密封和润滑的设计1.密封由于选用的电动机为低速，常温，常压的电动机则可以选用毛毡密封。毛毡密封是在壳体圈内填以毛毡圈以堵塞泄漏间隙，