高支模方案正确

1、目 录一、编制依据 .1二、工程概况 .1三、施工准备 .2四、高支模支撑方案 .3 .3 .3 五、高支模验算书 .5 .5 . 11 .12 .18 六、高支模施工的安全管理 .18 .18 .19 七、高支模施工方法 .19 .19 .21 .22 .23 .24 .26 .27 八、混凝土浇筑方法及技术措施 .28 .28 .28 .29 .29 .29九、监测措施 .30十、应急救援预案 .31 .31 .31 .31 .32 .32 .32 十一、高支模施工图 .34 .34 .35 .36 .37一、编制依据为了保证本工程超高支模施工安全,根据广东省建设工程高支撑模板系统 施工安

2、全管理办法 以及建设部关于 危险性较大工程安全专项施工方案编制及 专家论证审查办法 的要求, 加强施工安全的管理, 按相关规定特编制本专项施 工方案。方案编制计算依据如下:1. 建筑施工门式钢管脚手架安全技术规范 JGJ128-2000;2. 木结构设计规程 GB50005-2003;3. 混凝土结构工程施工质量验收规范 50204-2002;4. 建筑工程施工质量验收统一标准 GB50300-2001;5. 建筑施工计算手册 (ISBN-7-11-04626-2江正荣编著 ;6. 本工程有关施工图纸等。二、工程概况 1、建筑设计概况*工程工程包括零一车间、 零二生产车间、 机修车间、 总装精

3、加工车间和动 力车间四栋单体工程,总建筑面积为 44456m 2,其中零一车间、零二生产车间、 机修车间及总装精加工车间的长×宽均为 100m ×27m, 动力车间的长×宽为 40m ×15m 。各单体工程的建筑层数及层高具体见下表所示: 2、结构设计概况(1零一车间、零二生产车间、机修车间、总装精加工车间首层层高为 5.5m , 由于工期紧张, 准备在地面混凝土垫层未施工的情况下先 施工梁板高支模,故楼层高度变为 5.7m ,支模面积为 2700m 2。框架梁截面尺寸为 350mm ×800mm 和 350mm ×700mm 两种,

4、 最大梁截面 350mm ×800mm , 梁跨度 9m , 楼板 厚度 120 mm,板最大跨度 3.5m 。首层支承层为碎石级配层,顶板砼等级为 C30。 二层、三层及四层层高均为 4.5m ,每层支模面积均为 2700m 2。框架梁截面尺 寸为 350mm ×800mm 和 350mm ×700mm 两种,最大梁截面 350mm ×800 mm ,梁跨度 9m , 楼板厚度 120 mm,板最大跨度 3.5m 。二层高支模支承层为 C30钢筋砼楼板,三、 四层高支模支撑层为 C25钢筋砼楼板,上一层高支模施工时,下层支架不拆除, 以便荷载能安全传至

5、基础上。 并且待下一层支承层砼强度等级达到 50%以上时方 可进行上一层高支模施工。小屋面层高为 3.5m ,每层支模面积约 270m 2。不属于高支模工程。(2动力车间本工程动力车间建筑层数为一层,层高为 5.0m ,由于工期紧张,准备在地 面混凝土垫层未施工的情况下先施工梁板高支模, 故楼层高度变为 5.2m , 框架梁 截面尺寸为 250mm ×700mm 、 250mm ×600mm 及 300mm ×700mm 三种,最大梁截面为 300mm ×700mm ,梁跨度 7.5m ,支承层为碎石级配层,顶板砼等级为 C20。工期为 240个日历天,

6、工程施工将经历雨季、夏季和台风等不良季节。 三、施工准备1、技术准备在施工前进行图纸会审及完善施工组织设计方案这两项工作,并组织施工 人员认真学习施工图纸、 会审记录、 施工方案和施工规范等技术文件, 做好三级 安全技术交底工作,减少和避免施工误差。2、物资准备(1材料准备:确保材料质量合格,货源充足,按材料进场计划分期分批进场,并按规定 地点存放, 做好遮盖保护。 同时对各种进场材料进行抽检试验并附有新钢管应有 产品质量合格证;其质量检验报告及其钢管材质检验方法应符合现行国家标准 金属拉伸试验方法 (GB/T228 的有关规定, 质量应符合现行国家标准 碳素 结构钢 (GB/T700中 Q2

7、35-A 级钢的规定。钢管表面应平直光滑,不应有裂缝、结疤、分层、错位、硬弯、毛刺、压 痕和深的划道; 钢管外径、 壁厚、 端面等的偏差应符合规范的规定; 钢管必须涂 有防不锈漆; 新扣件应有生产许可证、 法定检测单位的测试报告和产品质量合格 证; 旧扣件使用前应进行质量检查, 有裂缝、 变形的严禁使用, 出现滑丝大螺栓 必须更换; 新、 旧扣件均应进行防锈处理, 并对多次使用的受力材料作必要的强 度测试。(2机具准备:根据施工机具需用量计划,做好机械的租赁和购买计划,并做好进场使用 前的检验、保养工作,确保运转正常。(3周转材料准备:做好模板、钢管支顶等周转料的备料工作,分批分期进 场。3、

8、劳动力准备(1根据开工日期和劳动力需要量计划, 组织工人进场, 并安排好工人生活。 水、 电管线架设和安装已完成, 能够满足工程施工及工程管理、 施工人员生活的 用水、用电需要。(2做好施工人员进场的安全、质量、防火、文明施工等教育工作,进行岗 前培训, 对关键技术工种必须持证上岗, 按规定进行三级安全技术交底, 交底内 容包括:施工进度计划;各项安全、技术、质量保证措施;质量标准和验收规范 要求;设计变更和技术核定等。必要时进行现场示范,同时健全各项规章制度, 加强遵纪守法教育。四、高支模支撑方案1、模板及支撑架的材料选取模板:采用 915mm ×1830mm ×18mm

9、 (厚胶合板。木枋:采用 80mm ×80mm 木枋。支撑系统:选用 MF1219 、 MF1217、 MF1209门式脚手架及配件、 12对拉 螺栓等。纵横水平拉杆:选用 48×3.5mm 钢管及配件。纵横向剪刀撑:选用 48×3.5mm 钢管及配件。垫板:采用脚手架配套底托,垫板为两条 80×80mm 木枋并排垫放。2、支撑系统的构造设计本工程的超高支模方案采用门式钢管脚手架支撑系统, 梁板结构的门架采用满堂式布置, 间距为 900mm , 设置纵横水平拉杆, 主框架梁的水平拉杆应顶至已 浇筑混凝土的墙、柱上,加强高支模的整体抗倾覆能力。(1 根据设

10、计图纸要求, 本工程高支模支撑系统分为三种情况, 具体如下:情况一:零一车间、 零二生产车间、 机修车间、 总装精加工车间首层结构楼 面 5.7m 高, 最大梁截面尺寸为 350mm ×800mm , 梁跨度 9m , 梁两侧楼板厚 120mm , 梁板砼等级均为 C30。选用门式架钢管脚手架支撑体系。梁底高支模搭设高度为 4.7米,板底支模高度为 5.38m 。梁支撑系统采用 2个 MF1217门式架和 1个 MF1209门式架进行组合支撑, 板支撑系统采用 3个 MF1217门式架进行组合支撑, 并通过 调整底座及顶托的螺栓来满足支模高度的要求。情况二:零一车间、零二生产车间、机

11、修车间、总装精加工车间三层 屋面 结构楼面 4.5m 高楼层,最大梁截面尺寸为 350mm ×800mm ,梁跨 9m ,梁两侧楼 板厚 120mm ,梁板砼等级均为 C25。选用门式架钢管脚手架支撑体系。梁底高支 模搭设高度为 3.5米,板底支模高度为 4.28m 。梁支撑系统采用 1个 MF1219+1个 MF1209门式架进行组合支撑, 板支撑系统采用 2个 MF1219门式架进行组合支撑, 并通过调整底座及顶托的螺栓来满足支模高度的要求。情 况 三:动力 车间 首 层结 构屋 面 5.2m 高 最不 利 截面 梁尺 寸为 300mm ×700mm ,跨度 7.5m

12、,梁两侧楼板厚 110mm ,梁板砼等级均为 C20。选用门式架钢 管脚手架支撑体系。梁底高支模搭设高度为 4.2米,板底支模高度为 4.98m 。梁支 撑系统采用 2个 MF1219门式架进行组合支撑,板支撑系统采用 2个 MF1219和 1个 MF1209门式架进行组合支撑,并通过调整底座及顶托的螺栓来满足支模高度的 要求。(2对于以上三种情况的高支模,其构造设计参数均如下:梁侧模板采用 18mm 厚夹板,竖枋间距 250,竖向设置一排穿梁螺栓 12500mm,第一排设在梁底以上 400mm (当梁高 750 mm时才设穿梁螺栓 ; 梁底模板采用 18mm 厚夹板,梁底设置二层木枋,横枋采

13、用 80×80木枋,间距 200, 纵枋采用 80×80木枋, 支顶采用门式架, 排距为 900; 楼面模板采用 18厚夹板,板底设置二层木枋,横枋采用 80×80木枋,间距 400,纵枋采用 80×80木枋,支撑采用门式架,排距为 900。(3为加强门式架的整体刚度,门式架搭设必须保证架身垂直,纵横向基 本顺直, 并采用 48钢管设置纵向水平拉杆, 在脚手架的顶层、 底层设置, 水平 拉杆用扣件与门式架扣紧。 剪刀撑在主梁门式架两侧沿全高连续设置, 剪刀撑与地面倾角宜 45°60°,用扣件与门式架扣紧。(4离地面 200mm 处设置

14、纵横扫地杆一道。门式架直接置于浇筑好并且达 到一定强度的楼板面上或者有一定强度的面层上,门式架下为两条 80×80mm 木 枋并排垫放。(5 对跨度不小于 4m 的现浇钢筋混凝土梁、 板, 等模板应按设计要求起拱, 当设计无具体要求是,起拱高度应为跨度的 1 3。(6所有标高高支模必须待下层梁板砼强度达到 50%以上方可继续搭设。 上一层高支模施工时, 下一层支架不能拆除, 以便荷载能安全传至基础上。 组合 门式架时,采取高架在下,矮架在上的原则。五、高支模验算书由于本工程三种情况的高支模的设计参数相同,又情况一的梁板支撑高度 >情况三的梁板支撑高度 >情况二的梁板支撑高

15、度,情况一的梁截面高度 =情况二 的梁截面高度 >情况三的梁截面高度。故只要情况一的高支模支撑系统设计符合 要求,其余两种情况也必定符合要求。情况一高支模验算书如下:1、梁支撑计算计算的脚手架搭设高度为 5.58米,门架型号采用 MF1219,钢材采用 Q235。 搭设尺寸为:门架的宽度 b = 1.22米,门架的高度 h0 = 1.93米,步距 1.93米,跨距 l = 0.90米 , 门架 h1 = 1.54米, h2 = 0.08米, b1 = 0.75米。门架立 杆采用 42.0×2.5mm 钢管,立杆加强杆采用 48.0×3.5mm 钢管。每榀门架之间 的距

16、离 0.90m , 梁底木方距离 300mm 。 梁底木方截面宽度 80mm , 高度 80mm 。 梁顶托 采用 80×80mm 木方。 1 立杆; 2 立杆加强杆; 3 横杆; 4 横杆加强杆图 1 计算门架的几何尺寸图 图 2 模板支架示意图计算中考虑梁两侧部分楼板混凝土荷载以集中力方式向下传递。集中力大小为 F = 1.2×25.500×0.120×0.350×0.300=0.386kN。 (1梁底木方的计算木方按照简支梁计算。1荷载的计算:a.钢筋混凝土板自重 (kN/m:q1 = 25.500×0.800×0.3

17、00=6.120kN/mb.模板的自重线荷载 (kN/m:q2 = 0.340×0.300×(2×0.800+0.350/0.350=0.568kN/mc.活荷载为施工荷载标准值与振倒混凝土时产生的荷载 (kN/m:经计算得到活荷载标准值 q3 = 2.000×0.300=0.600kN/m木方荷载计算值 Q = 1.2×(6.120+0.568+1.4×0.600=8.866kN/m 2木方强度、挠度、抗剪计算 A木方计算简图 木方弯矩图 (kN.m 木方变形图 (mm 木方剪力图 (kN经过计算得到从左到右各支座力分别为N1=1.

18、937kN, N2=1.937kN经过计算得到W = 8.00×8.00×8.00/6 = 85.33cm3;I = 8.00×8.00×8.00×8.00/12 = 341.33cm4;a.木方抗弯强度计算抗弯计算强度 f=0.978×106/85333.3=11.46N/mm2木方的抗弯计算强度小于 13.0N/mm2,满足要求 !b.木方抗剪计算 可以不计算 截面抗剪强度必须满足 :T = 3Q/2bh < T截面抗剪强度计算值 T=3×1.937/(2×80×80=0.454N/mm2截面抗

19、剪强度设计值 T=1.30N/mm2木方的抗剪强度计算满足要求 !c.木方挠度计算最大变形 v =4.2mm木方的最大挠度小于 1220.0/250,满足要求 !(2梁底托梁的计算梁底托梁选择三榀门架的跨度作为一计算单元。托梁按照集中与均布荷载下多跨连续梁计算。均布荷载取托梁的自重 q= 0.061kN/m。 托梁计算简图0.557 托梁弯矩图 (kN.m0.066 托梁变形图 (mm 托梁剪力图 (kN经过计算得到W = 8.00×8.00×8.00/6 = 85.33cm3;I = 8.00×8.00×8.00×8.00/12 = 341.

20、33cm4;1顶托梁抗弯强度计算抗弯计算强度 f=0.557×106/85333.3=6.53N/mm2顶托梁的抗弯计算强度小于 13.0N/mm2,满足要求 !2顶托梁抗剪计算 可以不计算 截面抗剪强度必须满足 :T = 3Q/2bh < T截面抗剪强度计算值 T=3×3552/(2×80×80=0.833N/mm2截面抗剪强度设计值 T=1.30N/mm2顶托梁的抗剪强度计算满足要求 !3顶托梁挠度计算最大变形 v =0.9mm顶托梁的最大挠度小于 900.0/250,满足要求 !(3门架荷载标准值作用于门架的荷载包括门架静荷载与上面托梁传递荷

21、载。1门架静荷载计算门架静荷载标准值包括以下内容:a.脚手架自重产生的轴向力 (kN/m门架的每跨距内,每步架高内的构配件及其重量分别为:门架 (MF1219 1榀 0.224kN交叉支撑 2副 2×0.040=0.080kN水平架 5步 4设 0.165×4/5=0.132kN连接棒 2个 2×0.006=0.012kN锁臂 2副 2×0.009=0.017kN合计 0.465kN经计算得到, 每米高脚手架自重合计 NGk1 = 0.465 / 1.930 = 0.241kN/m b.加固杆、剪刀撑和附件等产生的轴向力计算 (kN/m剪刀撑采用 48.

22、0×3.5mm 钢管,按照 4步 4跨设置,每米高的钢管重计 算:tg=(4×1.930/(4×0.900=2.1442×0.038×(4×0.900/cos/(4×1.930=0.085kN/m水平加固杆采用 48.0×3.5mm 钢管,按照 4步 1跨设置,每米高的钢管 重为0.038×(1×0.900/(4×1.930=0.004kN/m每跨内的直角扣件 1个,旋转扣件 1个,每米高的钢管重为 0.037kN/m; (1×0.014+4×0.014/1.930

23、=0.037kN/m经计算得到, 每米高脚手架加固杆、 剪刀撑和附件等产生的轴向力合计 NGk2 = 0.126kN/m经计算得到,静荷载标准值总计为 NG = 0.367kN/m。2托梁传递荷载托梁传递荷载为一榀门架两端点产生的支点力总和。从左到右每榀门架两端点产生支点力分别为第 1榀门架两端点力 2.314kN , 2.314kN第 2榀门架两端点力 6.486kN , 6.486kN第 3榀门架两端点力 6.486kN , 6.486kN第 4榀门架两端点力 2.314kN , 2.314kN经计算得到,托梁传递荷载为 NQ = 12.971kN。(4立杆的稳定性计算作用于一榀门架的轴向

24、力设计值计算公式N = 1.2NGH + NQ其中 NG 每米高脚手架的静荷载标准值, NG = 0.367kN/m; NQ 托梁传递荷载, NQ = 12.971kN;H 脚手架的搭设高度, H = 5.58m。经计算得到, N = 1.2×0.367×5.580+12.971=15.430kN。门式钢管脚手架的稳定性按照下列公式计算 其中 N 作用于一榀门架的轴向力设计值, N = 15.43kN;Nd 一榀门架的稳定承载力设计值 (kN;一榀门架的稳定承载力设计值公式计算 其中 门架立杆的稳定系数 , 由长细比 kh0/i 查表得到, =0.617;k 调整系数, k

25、=1.13;i 门架立杆的换算截面回转半径, i=2.26cm;I 门架立杆的换算截面惯性矩, I=15.78cm4;h0 门架的高度, h0=1.93m;I0 门架立杆的截面惯性矩, I0=6.08cm4;A1 门架立杆的净截面面积, A1=3.10cm2;h1 门架加强杆的高度, h1=1.54m;I1 门架加强杆的截面惯性矩, I1=12.19cm4;A 一榀门架立杆的毛截面积, A=2A1=6.20cm2;f 门架钢材的强度设计值, f=205.00N/mm2。Nd调整系数为 1.0。经计算得到, Nd= 1.0×78.421=78.421kN。立杆的稳定性计算 N <

26、 Nd,满足要求 !2、梁侧模计算(1梁模板基本参数梁截面宽度 B=350mm,梁截面高度 H=800mm, H方向对拉螺栓 1道,对拉螺 栓直径 12mm ,对拉螺栓在垂直于梁截面方向距离 (即计算跨度 500mm 。梁模板使 用的木方截面 80×80mm ,梁模板截面侧面木方距离 250mm 。(2梁模板侧模计算梁侧模板按照三跨连续梁计算,计算简图如下 22.91kN/mA图 梁侧模板计算简图1抗弯强度计算抗弯强度计算公式要求: f = M/W < f其中 f 梁侧模板的抗弯强度计算值 (N/mm2 ;M 计算的最大弯矩 (kN.m;q 作用在梁侧模板的均布荷载 (N/mm

27、;q=(1.2×19.20+1.4×4.00 ×0.80=22.912N/mm最大弯矩计算公式如下 : f=0.143×106/43200.0=3.315N/mm2梁侧模面板抗弯计算强度小于 15.00N/mm2, 满足要求 !2抗剪计算最大剪力的计算公式如下 :Q = 0.6ql截面抗剪强度必须满足 :T = 3Q/2bh < T其中最大剪力 Q=0.6×0.250×22.912=3.437kN截面抗剪强度计算值 T=3×3437/(2×800×18=0.358N/mm2截面抗剪强度设计值 T=1

28、.40N/mm2面板的抗剪强度计算满足要求 !3挠度计算最大挠度计算公式如下 : 其中 q = 19.20×0.80=15.36N/mm三跨连续梁均布荷载作用下的最大挠度v = 0.677×15.360×250.04/(100×9000.00×388800.0=0.116mm 梁侧模板的挠度计算值 : v = 0.116mm小于 v = 250/250,满足要求 ! (3穿梁螺栓计算计算公式 :N < N = fA其中 N 穿梁螺栓所受的拉力;A 穿梁螺栓有效面积 (mm2 ;f 穿梁螺栓的抗拉强度设计值,取 170N/mm2;穿梁螺栓承

29、受最大拉力 N = (1.2×19.20+1.4×4.00 ×0.80×0.50/1=11.46kN穿梁螺栓直径为 12mm ;穿梁螺栓有效直径为 9.9mm ;穿梁螺栓有效面积为 A=76.000mm2;穿梁螺栓最大容许拉力值为 N=12.920kN;穿梁螺栓承受拉力最大值为 N=11.456kN;穿梁螺栓的布置距离为侧龙骨的计算间距 500mm 。每个截面布置 1 道穿梁螺栓。穿梁螺栓强度满足要求 !3、板支撑计算计算的脚手架搭设高度为 5.58米,门架型号采用 MF1219,钢材采用 Q235。 搭设尺寸为:门架的宽度 b = 1.22米,门架的高

30、度 h0 = 1.93米,步距 1.93米,跨距 l = 1.50米。门架 h1 = 1.54米, h2 = 0.08米, b1 = 0.75米。门架 立杆采用 42.0×2.5mm 钢管,立杆加强杆采用 48.0×3.5mm 钢管。每榀门架之 间的距离 0.90m , 梁底木方距离 400mm 。 板底木方截面宽度 80mm , 高度 80mm 。 板顶 托采用 80×80mm 木方。 1 立杆; 2 立杆加强杆; 3 横杆; 4 横杆加强杆图 1 计算门架的几何尺寸图 图 2 模板支架示意图(1楼板底木方的计算木方按照简支梁计算,木方的截面力学参数为1荷载的计

31、算:a.钢筋混凝土板自重 (kN/m:q1 = 25.100×0.120×0.400=1.205kN/mb.模板的自重线荷载 (kN/m:q2 = 0.340×0.400=0.136kN/mc.活荷载为施工人员与施工设备产生的荷载 (kN/m:经计算得到,活荷载标准值 q3 = 2.500×0.400=1.000kN/m 经计算得到,木方荷载计算值 Q = 1.2×(1.205+0.136+1.4×1.000=3.009kN/m2木方强度、挠度、抗剪计算3.01kN/m 木方计算简图0.433 木方弯矩图 (kN.m 0.104木方变

32、形图 (mm 木方剪力图 (kN经过计算得到从左到右各支座力分别为N1=1.481kN, N2=3.090kN, N3=1.778kNN4=1.778kN, N5=3.090kN, N6=1.481kN经过计算得到W = 8.00×8.00×8.00/6 = 85.33cm3;I = 8.00×8.00×8.00×8.00/12 = 341.33cm4;a.木方抗弯强度计算抗弯计算强度 f=0.432×106/85333.3=5.06N/mm2木方的抗弯计算强度小于 13.0N/mm2,满足要求 !b.木方抗剪计算 可以不计算 截面抗

33、剪强度必须满足 :T = 3Q/2bh < T截面抗剪强度计算值 T=3×2.190/(2×80×80=0.513N/mm2截面抗剪强度设计值 T=1.30N/mm2木方的抗剪强度计算满足要求 !c.木方挠度计算最大变形 v =1.4mm木方的最大挠度小于 1220.0/250,满足要求 !(2楼板底托梁的计算梁底托梁选择三榀门架的跨度作为一计算单元。托梁按照集中与均布荷载下多跨连续梁计算。均布荷载取托梁的自重 q= 0.061kN/m。 托梁计算简图0.604 托梁弯矩图 (kN.m0.090 托梁变形图 (mm 托梁剪力图 (kN经过计算得到W = 8.

34、00×8.00×8.00/6 = 85.33cm3;I = 8.00×8.00×8.00×8.00/12 = 341.33cm4;1顶托梁抗弯强度计算抗弯计算强度 f=0.604×106/85333.3=7.08N/mm2顶托梁的抗弯计算强度小于 13.0N/mm2,满足要求 !2顶托梁抗剪计算 可以不计算 截面抗剪强度必须满足 :T = 3Q/2bh < T截面抗剪强度计算值 T=3×4663/(2×80×80=1.093N/mm2截面抗剪强度设计值 T=1.30N/mm2顶托梁的抗剪强度计算满足

35、要求 !3顶托梁挠度计算最大变形 v =1.1mm顶托梁的最大挠度小于 900.0/250,满足要求 !(3门架荷载标准值作用于门架的荷载包括门架静荷载与上面托梁传递荷载。1门架静荷载计算门架静荷载标准值包括以下内容:a.脚手架自重产生的轴向力 (kN/m门架的每跨距内,每步架高内的构配件及其重量分别为:门架 (MF1219 1榀 0.224kN交叉支撑 2副 2×0.040=0.080kN水平架 5步 4设 0.165×4/5=0.132kN连接棒 2个 2×0.006=0.012kN锁臂 2副 2×0.009=0.017kN合计 0.465kN经计算

36、得到, 每米高脚手架自重合计 NGk1 = 0.465 / 1.930 = 0.241kN/m b.加固杆、剪刀撑和附件等产生的轴向力计算 (kN/m剪刀撑采用 48.0×3.5mm 钢管,按照 4步 4跨设置,每米高的钢管重计 算:tg=(4×1.930/(4×1.500=1.2872×0.038×(4×1.500/cos/(4×1.930=0.097kN/m水平加固杆采用 48.0×3.5mm 钢管,按照 4步 1跨设置,每米高的钢管 重为0.038×(1×1.500/(4×1.9

37、30=0.007kN/m每跨内的直角扣件 1个,旋转扣件 1个,每米高的钢管重为 0.037kN/m;(1×0.014+4×0.014/1.930=0.037kN/m经计算得到, 每米高脚手架加固杆、 剪刀撑和附件等产生的轴向力合计 NGk2 = 0.142kN/m经计算得到,静荷载标准值总计为 NG = 0.383kN/m。2托梁传递荷载托梁传递荷载为一榀门架两端点产生的支点力总和。从左到右每榀门架两端点产生支点力分别为第 1榀门架两端点力 3.133kN , 3.133kN第 2榀门架两端点力 7.766kN , 7.766kN第 3榀门架两端点力 7.766kN ,

38、7.766kN第 4榀门架两端点力 3.133kN , 3.133kN经计算得到,托梁传递荷载为 NQ = 15.532kN。(4立杆的稳定性计算作用于一榀门架的轴向力设计值计算公式N = 1.2NGH + NQ其中 NG 每米高脚手架的静荷载标准值, NG = 0.383kN/m; NQ 托梁传递荷载, NQ = 15.532kN;H 脚手架的搭设高度, H = 5.58m。经计算得到, N = 1.2×0.383×5.580+15.532=18.094kN。门式钢管脚手架的稳定性按照下列公式计算 其中 N 作用于一榀门架的轴向力设计值, N = 18.09kN;Nd 一

39、榀门架的稳定承载力设计值 (kN;一榀门架的稳定承载力设计值公式计算 其中 门架立杆的稳定系数 , 由长细比 kh0/i 查表得到, =0.617;k 调整系数, k=1.13;i 门架立杆的换算截面回转半径, i=2.26cm;I 门架立杆的换算截面惯性矩, I=15.78cm4;h0 门架的高度, h0=1.93m;I0 门架立杆的截面惯性矩, I0=6.08cm4;A1 门架立杆的净截面面积, A1=3.10cm2;h1 门架加强杆的高度, h1=1.54m;I1 门架加强杆的截面惯性矩, I1=12.19cm4;A 一榀门架立杆的毛截面面积, A=2A1=6.20cm2;f 门架钢材的

40、强度设计值, f=205.00N/mm2。Nd调整系数为 1.0。经计算得到, Nd= 1.0×78.421=78.421kN。立杆的稳定性计算 N < Nd,满足要求 !4、基础承载力计算立杆基础承载层的平均压力应满足下式的要求p fg其中 p 立杆基础承载层的平均压力 (kN/m2, p = N/A; p =50.28 N 上部结构传至基础顶面的轴向力设计值 (kN; N =18.09/2=9.05 A 基础承载层底面面积 (m2; A =0.20×0.90= 0.18fg 基础承载力设计值 (kN/m2; fg=kc×fgk因为本高支模基础为 300厚

41、碎石土层, 应分层夯实, 查 建筑地基基础设计 规范取其容许承载力 fgk=800kN/m2,又 kc=0.4,故 fg=kc×fgk=0.4×800=320 kN/m2。p fg,高支模基础承载力的计算满足要求 !六、高支模施工的安全管理1、高支模系统施工安全管理机构项目经理 *为第一安全责任人,技术负责人 *为直接安全责任人, *为现场 专职安全管理员,并相应成立高支模施工安全管理领导小组。组 长:* 电话:*副组长:* 电话:*组 员:* 电话:*组 员:* 电话:*组 员:*电话:*组 员:各施工班组长2、高支模施工注意问题(1成立以项目经理为中心的领导班子,对本工

42、程存在的实际问题做了充 分的分析后,决定采用门式脚手架方式建立高支模系统。(2施工现场安全责任人负责施工全过程的安全工作,应在高支模搭设、 拆除和混凝土浇筑前向作业人员进行安全技术交底。(3支模完毕,经班组、项目部自检合格,公司技术部及质保部复检合格, 报监理、安监验收合格后,方能进行钢筋安装。(4高支模施工现场作业人员不得从支撑系统上爬下,应从外排栅进入工 作面。(5高支模搭设、拆除和砼浇筑期间,无关人员不得进入支模底下,并由 安全员在现场监护。(6混凝土浇筑时,专职安全员观察模板及支撑系统的变化情况,发现异 常应立即暂停施工, 迅速疏散人员, 待排除险情并经施工现场负责人检查同意后 方可复

43、工。七、高支模施工方法1、门式架支撑系统安装(1施工顺序放出轴线及梁位置线,定好水平控制标高梁板门式脚手架安装架设梁底木方龙骨于门式脚手架顶托板上梁底模及侧模安装架设板底木方龙骨于门式脚手架顶托板上楼板模板安装梁板钢筋绑扎铺设梁板混凝土浇筑混凝土保养,达到设计强度等级的 100%拆下门式脚手架可调顶托拆除梁、板模板,清理模板拆除水平拉杆、剪刀撑及门式脚手架(2安装1高支模采用门式架支撑系统,纵横水平拉杆采用 48×3.5mm 钢管。2 门式脚手架支撑的搭设必须满足 建筑施工门式钢管脚手架安全技术规 范 (JGJ128-2000, J43-2000的规定。3脚手架支撑支设前,应按本施工

44、组织设计要求进行三级技术交底,并要 签字确认。4要对门架、配件、加固件进行检查、验收,严禁使用不合格的门架、配 件。5对各层楼面进行清理干净,不得有杂物。6先弹出门架立杆位置,垫板、底座安放位置要准确,搭设时可采用逐排 和通层搭设的方法,并应随搭随设扫地杆及水平纵横加固杆。7 按设计分配摆放好需要组合的门架, 梁模板支撑的门架采用垂直于梁轴 线的布置方式,板模板支撑时采用平行于板短向而布置,并根据梁底及板底的 高度组合拼装。8梁和楼板的脚手架跨距和间距必须案本计算方案布置。9 支顶安装前, 应放出轴线、 梁位置线以及楼面水平控制标高。 安装第一 层门式脚手架后, 要调节可调底座来进行调平校直,

45、 然后安装上层门式脚手架。 但可调底座调节螺杆伸出长度不宜超过 200mm 。当安装高度不足一榀门架高度 时,可采用梯型架和可调托座进行调节。在每往上安装一榀门架时,门架两侧 要安装剪刀撑,并用连接销和锁臂锁紧立杆接头。门式脚手架应垂直,上下层 门式脚手架应在同一竖直中心线上。门式脚手架安装宜排列整齐,并在相互垂 直的两个方向有保证其稳定的支撑系统。10纵横向剪立撑设置在门架外侧周边和内部按本方案间距设置。11交叉支撑应在每列门架两侧设置,并应采用锁销与门架立杆锁牢,施 工期间不得随意拆除。12 上、 下榀门架的组装必须设置连接棒, 连接棒直径应小于立杆内径的 1 2mm 。13门架纵横水平杆沿高度方向设置,第一道水平杆(扫地杆设在离柱 脚 200mm 处,上下两榀门式架连接处设一道,可调顶托以下 100mm 处设置一道。 门架必须牢固地支承在钢筋混凝土地(楼面上,并在立杆底座下铺设 80mm ×