某国际广场A塔超限高层抗震设防专项审查送审报告

1、XX国际广场A塔超限高层抗震设防专项审查送审报告XX（国际）广场-A塔超限高层抗震设防专项审查XX（国际）广场-A塔中国建筑科学研究院中国建筑技术集团有限公司审核：郑生庆签字：国家一级注册结构工程师国家特许注册岩土工程师教授级高级工程师注册结构工程师：郑生庆签字：国家一级注册结构工程师国家特许注册岩土工程师教授级高级工程师专业负责人：张季茂签字：国家一级注册结构工程师高级工程师主要设计人：周建签字：国家一级注册结构工程师工程师廖雷签字：工程师莫雅崴国家一级注册结构工程师工程师签字:录1 工程概况42 设计依据82.1 设计规范82.2 相关规定及文件82.3 工程技术文件82.4 建筑安全等级

2、和使用年限83 材料93.1 主要构件混凝土强度等级93.2 钢筋93.3 钢材94 设计荷载94.1 典型楼面荷载标准值（kN/m2）94.2 风荷载效应114.2.1 规范风荷载114.2.2 风洞试验114.3 地震作用124.3.1 规范地震动参数124.3.2 场地地震安全性评价124.3.3 场地设计地震动参数124.4 温度考虑121.1 地形地貌及地质构造131.2 水文地质条件131.3 岩土分层131.4 岩层主要力学指标146 基坑边坡支护设计146.1 概述：146.2 与轻轨9#线下穿道的支护关系。156.3 基坑支护结构与主体结构关系157 基础设计及结构嵌固部位的

3、确定157.1 持力层选择157.2 基础方案157.3 抗浮设计157.4 抗滑移、抗倾覆验算157.4.1 抗滑移验算167.4.2 抗倾覆验算167.5 地下室埋深及周边嵌固作用分析168 结构体系设计说明简述168.1 简述168.2 主体结构体系168.2.1 主要的抗震（风）设计思想168.2.2 钢筋混凝土核心筒178.2.3 钢管叠合柱178.2.5 结构构件主要尺寸及混凝土强度：188.2.6 典型楼层平面示意图及层高示意图199 建筑结构超限情况说明239.2 建筑高度及高宽比239.3 平面规则性判断239.2.1 结构平面及外形凹凸不规则判断239.2.2 周期比239

4、.2.3 扭转不规则判断239.2.4 楼板不连续判断239.3 竖向规则性判断249.3.1 建筑形状及收进249.3.2 相邻楼层侧向刚度比249.3.3 相邻楼层受剪承载力比249.3.4 质量沿楼层的分布249.3.5 其他249.4 结构超限项总结249.5 抗震性能目标2510 抗震概念设计及超限加强措施2610.2 抗震概念设计2610.3 加强措施2610.3.1 框架柱采用钢管混凝土叠合柱：2610.2.2 楼板薄弱部位强措施2610.2.3 核心筒加强措施： 2610.2.4 平面扭转不规则加强措施：2710.2.5 穿层柱、斜墙、斜柱的加强措施271.1 1分析软件及输入

5、数据271.1.1 1结构计算模型271.1.2 2结构计算分析输入参数281.2 2结构弹性分析结果281.3 3多遇地震弹性时程分析301.3.1 1天然波和人工波的选取301.3.2 2弹性时程分析计算结果311.3.3 3弹性时程分析结论331.4 4风荷载舒适度分析331.4.1 1按规范进行风载舒适度分析3312 设防地震弹性分析3313 构件验算3413.1 竖向构件截面承载力验算34筒体剪力墙布置图3414 弹塑性动力时程分析4614.1 计算软件4614.2 中震弹塑性时程分析主要计算结果4614.3 大震弹塑性时程分析主要计算结果4614.4 结构弹塑性验算结论4715 结

6、构连续倒塌分析4715.1 设计规范4715.2 抗连续倒塌概念设计4716抗震超限结论48附录一：重庆市高层建筑工程结构抗震基本参数表48附录二：结构初步设计图纸附录三：建筑初步设计图纸附录四：结构计算书超限高层建筑工程抗震设防专项审查申报表编号：申报时间：7>2013年3月工程名称重庆XX（国际）广场-A塔申报人联系方式倪念其1XXXXXXXXXX建设单位重庆润山置业有限公司建筑面积约11万平米设计单位中国建筑技术集团有限公司重庆分公司设防烈度6度0.05g，设计一组勘察单位重庆607勘察实业总公司设防类别重点类建设地点重重庆市江北区江北嘴建筑高度,层数建筑高度：249.7mn55结

7、构高度：256.1m地下26.0mn5场地类别液化判别I0类，波速800m/s覆盖层05m基础液化等级：不液化液化处理无平面规则性长宽比1：1持力层塔楼柱桩基础，桩长：6m，筒体筏板基础，厚3ml埋深5米中风化泥岩承载力：7.2Mpa竖向规则性高宽比6.14:1框架一级，（计算到嵌固端）结构类型框架-核心筒抗震等级计算软件Satwe及Etabs材料强度范围梁：C30C40柱：C30C70墙：C30C60楼板：C30C40计算参数周期折减0.85楼面刚度：刚性地震方向：双向梁截面下部600X900剪压比<0.20标准层600X700600X900600X1200地上总重剪力系数%GE210

8、839tX1.08Y0.97柱截面下部1650X1650轴压比0.8中部1500X15001400X1400顶部1400X1400900X900顶部1400X14001000X1000自振周期（SAT）sX：5.91Y：6.18T：3.62墙厚下部850,550轴压比0.6中部700,500，400顶部500,400最大层间（SAD位移角X1/1067Y1/828柱斜柱截面形式：矩形长细比8.75扭转位移比偏心5%X1.14塔楼Y1.26附楼短柱位置范围：全楼弹塑性位移角X1/259Y1/198转换层刚度比无错层无连体含连廊无加强层刚度比无框架承担的比例倾覆力矩X18%Y21%总剪力X13%Y

9、13%多塔上下偏心无X0.088Y0.058大跨空间结构无超限设计简要说明性能设计目标：C级核心筒底部加强区剪力墙、有斜柱的剪力墙、外框柱、斜柱按中震弹性验算；一般部位剪力墙受剪按中震弹性验算，压弯、拉弯按不屈服验算，受弯按中震不屈服验算；主要加强措施：底部加强区核心筒主要剪力墙四角设置芯柱；提高剪力墙水平分布筋及竖向分布筋的配筋率；底部加强区及薄弱层约束边缘构件配筋加强。提高底部加强区筒体内部小墙肢的分布筋的配筋率，并在核心筒外墙小墙肢内设置芯柱，确保小墙肢延性。筒体剪力墙在楼层标高处增设暗梁，增强筒体剪力墙的整体性；适当的提高连梁箍筋配筋，在跨高比较小的连梁中增设交叉暗撑，提高连梁延性，避

10、免脆性破坏。底部加强区框架柱采用钢管叠合柱，其上区段采用带芯柱的框架柱。并控制柱轴压比，以提高框架柱的承压能力和延性。超限问题：结构高度超限；附楼平面扭转不规则；局部穿层柱、斜柱。1工程概况XX（国际）广场建于重庆市江北区江北嘴中央商务区A08地块，场地东侧有重庆大剧院，南边为嘉陵江北岸，周边城市道路和设备管网已形成，该区域已建和在建项目多为超高层写字楼，已有国家开发银行，中国平安，中国人寿保险等多家金融机构入驻，是规划中的重庆市金融中心。本工程总用地面积19235平米，总建筑面积273982平米，其中地上建筑面积192941平米，地下建筑面积81041平米，项目用地规整，东西长约140米，南

11、北长约150米，高程在248.00255.00之间，北高南低，高差约7.0米，平均海拔高度约251.00，建筑±0.00标高为250.00。项目由两个塔楼和裙房商业组成，其中A塔建筑面积110000平米，建筑高度247米，主要为商业、办公和酒店；B塔建筑面积27675平米，建筑高度142.3米，主要为办公；裙房建筑面积85759平米，建筑高度43米，主要为商业。本工程地下室共5层，总埋深为26ml最大平面尺寸为140mx108m裙楼共7层，共43.9米高，最大平面尺寸为140mx108mA塔楼地上共55层，结构总高度约249.7m,结构最大平面尺寸为44mx46nl核心筒尺寸为23m

12、X19nlB塔楼地上共31层，结构总高度约149.2m,结构最大平面尺寸为45mx31ml核心筒尺寸为24mx9mA塔主体结构为钢筋混凝土框架-核心筒结构体系，B塔主体结构为钢筋混凝土框架-核心筒结构体系，裙房主体结构为钢筋混凝土框架结构体系。2设计依据2.1 设计规范（1） 建筑结构荷载规范GB50009-2011；（2） 建筑抗震设计规范GB50011-2010；（3） 混凝土结构设计规范GB50010-2010；（4） 4）高层建筑混凝土结构技术规程（5） 建筑地基基础设计规范GB50007-2011；（6） 砌体结构设计规范GB50003-2011；（7） 7）建筑抗震设防分类标准GB

13、50223-2008；（8） 8）建筑结构可靠度设计统一标准GB50068-2001；（9） 9）建筑边坡工程技术规范GB50330-2002；（10） 钢管混凝土叠合柱结构技术规程CECS188：2005；（11） 地下工程防水技术规范GB50108-2008；（12） 型钢型钢混凝土组合结构技术规程JGJ138-2001；（13） 13）建筑桩基技术规范JGJ94-2008；（14） 建筑工程抗震性态设计通则（试用）CECS160-20042.2 相关规定及文件（ 1） 工程建设标准强制性条文房屋建筑部分2009年版（2）建设部令第111号超限高层建筑工程抗震设防管理规定（3）渝建发201

14、0156号文及重庆市超限高层建筑工程界定2010年版2.3 工程技术文件（ 1） 庆XX国际广场主体结构岩土工程详细勘察报告、重庆XX国际广场基坑边坡详细勘察报告，重庆607勘察实业总公司2012年3月（ 2） 重庆XX国际广场工程场地地震安全性评价报告重庆地震研究所2013年3月（ 3） 庆XX国际广场风荷载数值模拟报告重庆大学土木工程学院2013年3月（ 4） 超限高层建筑工程抗震设防管理规定建设部111号（ 5） 超限高层建筑工程抗震设防专项审查技术要点建质【2010】109号2.4 建筑安全等级和使用年限根据建筑结构可靠度设计统一标准（GB50068-2001）根据建筑结构可靠度设计统

15、一标准（GB50068-2001）3.1 主要构件混凝土强度等级构件位置混凝土等级塔楼基础桩C40筏板C40塔楼墙、连梁C60C30柱C70C30标准层梁、板C30薄弱层梁、板C403.2 钢筋钢筋使用位置钢筋类别 直径板内受力钢筋 HRB400 812柱、墙、基础内纵向受力钢筋HRB4001232梁HRB5001625箍筋（受力较小的构件或构造钢筋）HPB300610箍筋（受力较大或重要构件）HRB4006163.3钢材构件位置钢材等级钢管叠合柱内钢管Q345、Q345GJ其它Q3454设计荷载4.1典型楼面荷载标准值（kN/m2）办公层楼层荷载取值：功能分区吊顶面层、找平层可移动隔墙活载活

16、载规范要求办公楼办公房间0.52.01.03.02.0办公走道0.52.003.02.5卫生间0.52.0（无回填）1.02.52.5设备间0.51.570或按实际7.0楼梯间0.51.53.53.5电梯及楼梯前室0.51.53.53.5避难层、设备转换层0.51.5（基座另计）70或按实际7.0办公大堂1.52.03.02.5酒店层楼层荷载取值：功能分区吊顶面层、找平层可移动隔墙活载活载规范要求酒店区客房0.51.5按实际布置2.02.0酒店区走道0.51.52.02.0套内卫生间0.52.0（无回填）1.02.52.5设备间0.51.570或按实际7.0楼梯间0.51.53.53.5电梯及

17、楼梯前室0.51.53.53.5避难层0.51.5（基座另计）70或按实际7.0酒店大堂1.52.04.02.5屋面（有设备）4.510.0或按实际重量A塔商业及地下室荷载取值：功能分区吊顶面层、找平层可移动隔墙活载活载规范要求裙房与地下室商业1.02.0按建筑布置计算43.5餐饮厨房1.57.0（包括垫层）按建筑布置计算4.04.0停车场（小车）1.01.24.04.0停车场（货车）1.01.215.0装卸货区0.51.215.0公共卫生间0.52.0（无回填）按建筑布置计算2.52.5设备间0.51.570或按实际7.0楼梯间0.51.53.53.5电梯及楼梯前室0.51.53.53.5避

18、难层0.51.5（基座另计）70或按实际7.0大堂1.52.04.03.5库房、储物房、后勤0.51.25.05.0广场、屋顶绿化区5.05.0消防车道5.0按提供消防车计算20/35上人屋面4.52.02.0屋面（有设备）4.510.0或按实际重量注：a）消防车荷载根据最终确定的大型消防车荷载计算。b裙楼屋顶施工堆载按业主提供的荷载进行考虑。c设备管线特别集中的区域按实际情况考虑d办公部分轻质隔墙等效面载1.0kN/m2c外玻璃幕墙等效面载1.5kN/m2e其余荷载按荷载规范取用。4.2风荷载效应4.2.1 规范风荷载4.2.1.1 基本风压重庆地区基本风压按100年一遇取值k0.45kN/

19、m2。构件计算时基本风压乘以1.1的系数4.2.1.2 体型系数根据GB50009-2012,续表7.3.1,矩形建筑体型系数取1.3;根据JGJ3-2010第4.2.3条第4款第3小条，“高宽比大于4，长宽比L/B不大于1.5的矩形鼓形平面建筑体型系数取1.4；根据JGJ3-2010附录B,根据高宽比计算得体型系数取1.45。最终体形系数取三条规定的大者1.45。4.2.1.3 周围建筑风干扰增大系数由于周边在建和待建的超高建筑密集，风干扰系数取1.1。4.2.1.4 地面类别根据荷载规范，地面粗糙度为C类。4.2.1.5 阻尼比风荷载作用下舒适度计算时，阻尼比采用0.024.2.1.6 顺

20、风向风振响应根据规范，建筑为悬臂型结构，顺风向风振响应可以通过风振系数予以考虑。4.2.1.7 横风风振响应根据GB50009-2012第8.5节，当房屋高度大于150米或高宽比大于5的高层建筑要考虑横风向风振的影响。高宽比6.14满足48,深宽比D/B1.00满足0.52,5.39,满足010的要求。需考虑横风风振。建筑平面为矩形，横风等效静风载参考规范附录G确定4.2.1.8扭转风振响应根据GB50009-2012第8.5节，对扭转效应明显的高层建筑应考虑扭转风振的影响。深宽比D/B1.00不满足1.55,高宽比6.14大于6（不满足要求）。可以不考虑扭转风振的影响。4.2.2风洞试验根据

21、规范规定高度大于200m的建筑应进行风洞试验以确定风载相关参数。重庆大学土木工程学院提供了风洞试验结果，风洞试验考虑了既有建筑风环境和今后待建建筑风环境的影响。根据重庆大学土木工程学院风洞试验结果和规范要求，设计采用以下数据进行风荷载计算。（1）本工程为超限高层建筑，应以100年一遇的基本风压作为设计依据。（2）用于结构设计的顺风向整体体型系数1.45。3）局部体型系数较大的部位应加强处理。既有建筑物风环境下的风洞试验4.3地震作用4.3.1 规范地震动参数场地特征周期Tg0.25S小震水平影响系数最大值a0.04小震弹性时程分析用地震加速度最大值a18cm/s2规范暂没有规定周期大于6秒的延

22、长段反应谱，参考相关资料及类似工程拟采用规范谱5Tg6s段直线延长作为规范谱的延长：。4.3.2 场地地震安全性评价重庆地震研究所为XX国际广场工程提供了场地地震安全评价报告。对本工程场地地震进行了评价，提供了各基准期下地震的反映谱，符合本工程场地特性的人工合成地震波和天然地震波。4.3.3 场地设计地震动参数依据场地工程地震地质条件，根据工程场地地震安全性评价GB17741-2005，地震动参数见下表。超越概率T1sTgsAgalBcKHa50年63%0.10.50252.60.90.0250.06550年10%0.10.60602.60.90.0600.15650年2%0.10.60100

23、2.60.90.1000.260注：1.KH为水平地震系数，KHA/g,g为重力加速度1000cm/s2;2.a为最大地震影响系数，aA?B/g。本工程嵌固层及以下不设永久缝，在计算中考虑了温度导致的附加荷载和应力。同时对于超长结构楼板采取添加微膨胀剂、设膨胀加强带、板面通长配筋和提高配筋率等措施综合解决。主体塔楼结构尺寸较小（44mx44m在温度变化下附加荷载和应力对建筑结构的影响较小，将于施工图设计阶段做进一步分析5场地地质条件5.1 地形地貌及地质构造建筑场地位于嘉陵江左岸II级阶地地貌，原始地貌为构造剥蚀浅丘地貌，后被改造成居民区，后居民搬迁，场地整平，建筑场地整体上北高南低。建筑场地

24、大部地段被第四系土层覆盖。场地位于龙王洞背斜东翼，无区域性断层通过，岩层呈单斜状产出，其产状为倾向80°90°,倾角18°25°,优势产状取85°/22。，层面结合很差，属软弱结构面。同一根据场地周围出露基岩进行调查和钻探揭露表明：岩体裂隙发育。I组优势裂隙为270。/55。；R组优势裂隙为1800/70°,岩体结构类型为块状结构。基岩层间裂隙局部较发育，平直，充填，结合程度差。，设计特征周期为0.s5.2 水文地质条件拟建场地周围无地表水体，建筑场地整体上北高南低。地下水主要由大气降水补给，受季节影响较大。当大气降水后形成地表径流向

25、地势低洼处排泄，储水条件较差。南侧属水系186.21m（均为黄海高程，以下同），20年一遇洪水位为189.45m,50年一遇洪水位为193.75m。三峡库区水位及嘉陵江洪水位均低于场地最低设计地下室高程（5F224.00m），对场地基本无影响。场地内基坑局部存在少量基岩裂隙水，水量小。场地内地下水及土。场地内地层岩性由上至下分述如下：土层：第四系全新统人工填土(Q4m)l(Q4el+dl)(Q4m)lm不等，含量约占10%，仅分布于场地北部填方区，基坑开挖后，多为基岩出露。(2)粉质粘土(Q4el+dl)(J2S),质软，完整性较差，层厚0.15m(ZY34)0.69m(ZY28);中等风化岩

26、体岩芯呈柱状，节长0.080.5m,层厚1.0m(ZY)m(),质软，完整性差，层厚0.2m()1.04m(ZY24);中等风化带岩体完整性较好，岩芯呈柱状，节长0.100.75m,钻探揭露层厚1.07m(ZY35)22.70m(ZY51),该层分布场地大部。mi局部地段基岩由于爆破的影响，强风化带厚度较大，厚度达1.30m。基岩强风化带岩体破碎，风化裂隙发育，岩质软。中等风化带厚度较大，岩石较完整，岩质相对较硬。5.4岩层主要力学指标中等风化基岩力学性质统计表表参数指标名称 重度 kN/m3岩石抗压强度标准值(MPa)地基承载力特征值MPa)抗剪强度岩体天然 饱和 天然 饱和MPa 弹形模量

27、MPa 泊松比叱中等风化泥岩25.2625.387.224.672.52729°300.3414950.35中等风化砂岩24.3124.4619.6114.295.00232°060.8131290.196 基坑边坡支护设计6.1 概述：本工程地下室5层，基坑开挖将形成高2530m采的基坑边坡，根据地质情况，地下室基坑边坡主要为岩质边坡和岩土边坡。采取的主要支护形式为锚杆肋板支护和桩板锚杆支护。边坡施工采用逆作法施工。根据渝建发【2010】166号文，已对该深基坑进行专家审查并通过审查。根据各段边坡特点分别叙述如下：西侧边坡:按照设计环境高程整平后将在西侧形成高23.929

28、.3m的人工边坡，主要由厚巨厚层状基岩和少量素填土（厚度为0.000.95m）组成的岩质边坡，边坡坡向90°,长度约135m边坡开挖线距西侧已建公路人行通道约4.0m,且地下管网密集，距离西南侧地下人行通道8.2m。根据岩体边坡的坡向、岩层产状及岩体内裂隙分析，I组裂隙倾向与边坡坡向相反，R组裂隙倾向与边坡坡向正交，对边坡整体稳定性影响小，边坡坡向与岩层倾向同向，为顺向坡。边坡的稳定性受岩层层间裂隙控制。结构面倾角度22°结构面内聚力3560Kpa结构面内摩擦角1520°。西侧边坡沿泥岩、砂岩界面和基坑边坡坡底失稳的可能性大，边坡开挖后为基本稳定边坡和不稳定边坡。

29、据此，设计采用逆作法并跳槽施工钢筋混凝土锚杆挡墙支护。北侧边坡:当按照设计环境高程整平后将在北侧形成高25.429.3m的人工边坡，坡向180°,长度约为99m其中西段主要由厚巨厚层状基岩和少量素填土组成的岩质边坡，土层厚度为0.253.0m；下部基岩厚度为24.625.89m，边坡岩层主要由互层状泥岩和砂岩组成。东北侧距离地下人行通道8.3m。根据岩体边坡的坡向、岩层产状及岩体内裂隙分析，I组裂隙倾向与边坡坡向正交，边坡坡向与岩层倾向正交，对边坡整体稳定性影响小，II组裂隙倾向与边坡坡向同向，为外倾结构面，边坡的稳定性受II组裂隙控制，结构面倾角度70°结构面内聚力90K

30、pa,结构面内摩擦角27。边坡开挖后为不稳定边坡。据此，采用逆作法施工钢筋混凝土锚杆挡墙支护。东侧边坡:按照设计地环境高程整平后将在东侧形成高21.524.9m的人工边坡，坡向270°,长度为153ml坡顶距已建公路约12.818.8m,东北侧距离地下人行通道最近8.0m，东南侧距离地下人行通道14.5m。边坡岩层为互层状泥岩和砂岩组成，北段为岩土质边坡，长度约51ml填土厚度0.513.5m,南段为岩质边坡。根据岩体边坡的坡向、岩层产状及岩体内裂隙分析，n组裂隙倾向与边坡坡向正交，边坡坡向与岩层倾向相反，对边坡整体稳定性影响小，I组裂隙倾向与边坡坡向同向，为外倾结构面，边坡的稳定T

31、t受I组裂隙控制，结构面倾角度55°结构面内聚力90Kpa，结构面内摩擦角27°。边坡开挖后为不稳定边坡。东侧边坡存在放坡条件，北段边坡上段土层采用放坡开挖。北段上部土层部分采用桩板锚杆进行支护，下部岩层部分采用板肋式锚杆挡墙支护。西段采用逆作法施工钢筋混凝土板肋式锚杆挡墙支护。南侧边坡:当按照设计环境高程整平后将在南侧形成高23m的岩土质边坡，坡向0。，长度约115m主要由厚巨厚层状基岩和少量填土（土层厚度为0.901.50m）组成的岩质边坡。根据岩体边坡的坡向、岩层产状及岩体内裂隙分析，I组裂隙倾向与边坡坡向正交，n组裂隙倾向与边坡坡向相反，边坡坡向与岩层倾向正交，对边

32、坡整体稳定性影响小，边坡无外倾结构面，且无不利组合，边坡的稳定性受岩体强度控制。据此，设计采用岩石表面砂浆封闭及锚钉支护处理。6.2 与轻轨9#线下穿道的支护关系。根根据规划局设计方案，设计轨道九号线从该地块由南向北通过，轻轨设计线路分左线和右线双轨道，隧洞拱高7.0m,跨度6.0m。轻轨隧道左线进口（西侧边坡南段）顶板高程213.65m,隧道底板高程为206.87m,出口（北侧边坡东段）顶板高程220.50m，出口底板高程为208.39m，在本场地穿越长度约158.0m。轻轨隧道右线进口（西侧边坡南段）顶板高程215.89m,底板高程209.17m,出口（北侧边坡东段）顶板高程220.66m

33、,底板高程213.51m,在本场地穿越长度约161.5m。轨道基坑采用部分明挖、部分暗挖的方式。轨道顶板上部的建筑基础不直接放置在洞室顶板上，采用梁板跨越法处理，以确保基础的稳定性。根据厦门市政设计院所做XX国际广场项目对轨道九号线刘家台至江北城区间隧道影响结构安全评估报告，本工程对轨道九号线刘家台至江北城区间隧道无不利影响，确定为安全。6.3基坑支护结构与主体结构关系为保证地下室周围岩土对地下室结构侧限作用，基坑支护结构与地下室钢筋混凝土侧墙要求回填密实，压实系数不得小于0.94。7 基础设计及结构嵌固部位的确定7.1 持力层选择根据地勘报告，采用中等风化基岩作基础持力层。7.2 基础方案地

34、基基础设计等级为甲级，为充分保证基础嵌固，主楼外框柱下采用嵌岩桩基础，一柱一桩，嵌岩深度不小于6ml筒体采用筏板基础，筏板基础均嵌入中风化基岩内。7.3 抗浮设计地勘报告表明，场地内无稳定地下水，故可不进行抗浮设计。对于渗水采用防水及盲沟收集集中排出。7.4 抗滑移、抗倾覆验算7.4.1 抗滑移验算仅以塔楼对应部分基础为例，本工程基础埋深满足规范要求，初步估算结构抗滑移安全。7.4.2 抗倾覆验算以嵌固端以上结构进行抗倾覆计算，分别考虑风荷载和大震弹性分析，结果见下表：抗倾覆力矩Mr倾覆力矩Mov比值Mr/Mov零应力区%X风荷载58757196208789128.140Y风荷载6743164

35、8233859928.830X地震56710852386657114.670Y地震65083204350615018.560以上结果表明，在预期水平力作用下结构具有足够的抗倾覆安全度。7.5 地下室埋深及周边嵌固作用分析本工程场地北高南低，北端环境标高255米，南端环境标高248米，室外地坪最低点（248m）8.1 结构设计主要参数XX国际广场A塔地上55层，地下5层，嵌固层以上塔楼结构高度256.1m,地上附楼高约43m，带侧墙地下室19.8m，高宽比约为6，大楼使用人数超过8000人，抗震类别属重点设防类。所在地为6度抗震设防烈度区，根据提供的安评报告，地震影响系数大于规范取值，采用地震安

36、评取值可充分保证结构的抗震性能和安全性能。结构设计主要参数表：建筑安全等级设计基准期抗震设防类别建筑场地类别二级50年重点类I类地基基础设计等级地面粗糙度类别甲级C类8.2 主体结构体系主体结构采用带钢管叠合柱钢筋混凝土结构框架-核心筒体系，形成双重抗侧力结构体系，分别由钢筋混凝土核心筒、外框架构成核心筒与外框架之间相互作用抗侧力体系，共同承担地震作用和风荷载所产生的水平剪力及倾覆力矩。楼盖采用钢筋混凝土梁板体系。典型层及加强层结构平面布置详8.2.6图，结构主要构件的几何尺寸及混凝土强度见表8.218.24。8.2.1 主要的抗震（风）设计思想根据我国相关规范规程对于建筑结构抗震设计的要求，

37、针对本工程的特点，结合相关超限工程的设计经验，就结构整体体系，抗震（风）设计思想如下：采用成熟体系，实施双道设防结构整体采用较为成熟且已被多项工程成功采用的双重抗侧的外框架+核心筒，满足结构抗震及抗风的设防要求。控制结构规则性通过平面及竖向结构合理布局，形成平面规则、均匀的总体结构方案，减低扭转效应不利影响，控制竖向刚度比，尽量避免薄弱层出现。提高外框二道防线安全水平通过增加外框梁截面，外框柱采用钢管叠合柱以提高外框架对结构整体刚度贡献率，降低结构对钢筋混凝土内筒的依赖，提高外框二道防线整体安全水平。运用动力时程补充分析由于结构自振周期较长，在加速度反应谱的基础上，采用动力时程反应，对结构进行

38、补充分析，充分考虑其高阶振型对结构整体的不利影响，相应提高结构薄弱部位的设计内力水平，满足规范要求。落实性能化设计目标整体结构及构件融入抗震性能化设计思想，关键、主要抗侧力构件满足中震弹性设计目标，外框柱、筒体满足所设定的大震性能目标，并有一定富余。重点部位及构件合理选型外框柱采用钢管叠合柱，加强梁柱节点合理设计。斜柱内设置芯柱，加强关键构件的抗震性能。8.2.2 钢筋混凝土核心筒混凝土核心筒从基顶伸至屋面，核心筒在强震下的延性是结构安全性的主要保证，为了改善钢筋混凝土延性，将于核心筒角部沿全高设置约束边缘构件。减小墙轴压比，加强配筋、底部加强区筒体主要剪力墙设置芯柱等综合措施。使得该部分楼层

39、核心筒Y向刚度小于X向刚度，对Y向刚度采取加强处理，以使筒体刚度平面布置均匀及对称。对筒体收进处在施工图阶段进行详细分析，并根据分析结果加强构造。8.2.3 钢管叠合柱钢管砼叠合柱具有抗震性能好、截面承载力高、构件尺寸小等特点。本工程钢管叠合柱采用高强度钢材Q345和高强混凝土C70使钢与混凝土组合。其主要优点有：1. 钢管内浇筑高强度混凝土，钢管的约束作用克服了高强混凝土的脆性，同时，使管内混凝土的轴心抗压强度大幅提高，充分发挥了高强混凝土受压能力高的优势，从而减小柱截面尺寸，增大使用空间。2. 由于钢管外钢筋混凝土部分承担的轴压力较小、轴压比低，通过配置适量的纵筋和箍筋，容易实现具有延性的

40、大偏心受压破坏形态。3. 截面中部的钢管混凝土提高了柱的抗剪承载力，容易实现强剪弱弯。4. 钢管混凝土提高了节点核芯区的抗剪承载力，可简化核芯区构造，方便施工。5. 在轴压力和往复水平力作用下，由于钢筋混凝土的存在，延长了叠合柱从屈服到破坏的过程，提高了柱端塑性皎的转动能力，是叠合柱具有良好的的延性和耗能能力。6. 钢管内和钢管外都有混凝土，钢管壁不会发生屈曲。7. 钢管外的混凝土可起防火作用。钢管叠合外框架梁柱节点设计外框架梁柱节点为重要节点，为保证梁、柱传力可靠，抗震性能可靠，采用钢筋混凝土梁纵筋穿过叠合柱核心钢管锚固的构造，钢管上开孔在工厂完成，如下图所示：8.2.4 楼板体系各层楼盖均

41、采用钢筋混凝土梁板体系。较大的板块以单向次梁分割，次梁支座避开筒体连梁。根据不同的使用功能和重要性，楼板厚度取值见下表：部位一般部位四角区域核心筒屋面地下室顶板（嵌固层）板厚（mm）110120120200200部位裙楼顶层裙楼顶层上一层大堂避难层板厚（mm）1801201201508.2.5结构构件主要尺寸及混凝土强度：建筑标准层（地面）层高核心筒外墙厚度柱尺寸混凝土强度备注-51430064008001600X1600钢管直径1200壁厚30柱C70墙C60地下室27550075008001600X1600钢管直径1200壁厚30柱C7。墙C60塔楼与裙楼断开851008001600X16

42、00120025柱C7。墙C60设备层、叠合柱顶层核心筒“芯柱”顶91043008001600x1600柱C70墙C60框架柱采用芯柱111743007001500x1500柱C65墙C60框架柱采用芯柱1843007001400x1400柱C65墙C60框架柱采用芯柱1954006001400x1400柱C65墙C60设备层202243006001400x1400柱、墙C60232743006001350x1350柱、墙C60282943005001300x1300柱、墙C60303143005001300x1300柱、墙C503237510070005001200x1200柱、墙 C50

43、斜墙、斜柱层3839510055005001100x1100柱、墙C50柱、墙内收层404237004001100x1100柱、墙C40434437004001000x1000柱、墙C40454737004001000x1000柱、墙C3048513700400900x900柱、墙C30523700400900x900柱、墙C30屋面收进层534000400900x900柱、墙C30酒店套房543600400900x900柱、墙C30屋顶设备层（两层通高）553300400900x900柱、墙C30屋顶停机坪注1：梁板均为C30。8.2.6典型楼层平面示意图及层高示意图9 建筑结构超限情况说明

44、9.1 建筑高度及高宽比根据JGJ3-2010，6度区B级高度的钢筋混凝土框架-核心筒结构最大适用高度为210mXX国际广场A塔为超B级高度的超限高层建筑。塔楼低区平面尺寸为44.7x44.7m,高区平面尺寸为44.7x36m,底部核心筒核心筒尺寸为23x19m，高区核心筒核心筒尺寸为23x13m从嵌固层起算，高宽比为6.14。9.2 平面规则性判断9.2.1 结构平面及外形凹凸不规则判断塔楼平面沿双轴基本对称，外形为正方形，长宽比为1，无凹进和凸出，形状规则，质量和刚度较均匀，为风荷载效应较小的平面。9.2.2 周期比结构的扭转周期、平动周期及比值见下表：（计算程序：SATW）E嵌固塔楼模型

45、6.185.45第一周期第二周期第三周期扭转周期/平动周期3.840.62Y 向平动 X 向平动 扭转9.2.3 扭转不规则判断塔楼部分在刚性楼板假定下，考虑偶然偏心影响的规定水平地震力作用时结构的最大弹性水平位移（或层间位移）与平均位移（或层间位移）之比主楼均均小于1.2，仅有附楼少数楼层的层间位移比超过1.2（为1.26），属扭转不规则。9.2.4 楼板不连续判断楼板在从1F到8F楼板有较多开洞。下图为楼板开洞示意下表为平面规则性分析表洞口宽（m）典型宽度（m）开洞比例规范限值结论水平向（主楼）20.42542.348.3%<50%满足竖向（主楼）M42.327%050%满足水平向（

46、含附楼）24.749.550%050%满足竖向（含附楼）11.342.327%050%满足开洞面积m2总面积m2比例规范限值结论239215011.1%<30%满足其余楼层无大开洞。9.3 竖向规则性判断9.3.1 建筑形状及收进楼结构体型沿竖向下大上小，竖向沿Y向在38层由44.7m单侧收进为36m收进尺寸小于下部平面尺寸的25%，满足规范的收进平面要求。竖向抗侧力构件的截面尺寸和材料强度自下而上逐渐减小。结构无外挑。9.3.2 相邻楼层侧向刚度比经计算，各层层刚度比要求均满足规范JGJ-20103.5.2条本层刚度与相邻上层刚度0.9或1.1倍的比值要求。9.3.3 相邻楼层受剪承载

47、力比经计算，各楼层与相邻楼层受剪承载力比满足JGJ3-2010第3.5.3条相关要求时判断为竖向规则。本工程楼层与相邻上层受剪承载力比最小比值发生在建筑5F,X向为0.80,Y向为0.80,这是由于层高从7.5m变为5.5m；另一个抗剪承载力比较小值发生在建筑1层，Y向为0.85,Y向为0.84,这是由于层高从7.5m突变到5.5m；总的来说，满足规范层间受剪承载力规则的要求。9.3.4 质量沿楼层的分布根据JGJ3-2010要求，楼层质量与相邻下层的比值小于1.5时，质量分布竖向规则。经计算，相邻楼层质量比均小于1.5，满足规范要求。9.3.5 其他建筑在三十六层有设置局部穿层柱，三十三层三

48、十七层设置斜墙和斜柱，属于竖向不规则。9.4 结构超限项总结项目结构特性规范要求备注高度嵌固层起算：256.10米210米超限扭转不规则刚性楼板假定下楼层最大位移（位移角）与平均位移（位移角）之比大于1.2（仅附楼少数楼层为1.26，主楼均满足要求）位移比大于1.2超限其它穿层柱、斜墙、斜柱注：未说明项目为未超限项目。9.5 抗震性能目标根据工程的重要程度和业主的要求，制定了本工程抗震性能目标：结构抗震性能目标为C级，关键构件较规范要求约有提高。相应各构件的性能水准见下表:地震水准多遇地震设防烈度地震罕遇地震性能水准定性描述完好，无损轻度损坏不倒塌层间位移角限值h/500/h/100关键部位构

49、件核心筒墙底部加强区及薄弱层弹性抗剪弹性，压弯及拉弯弹性满足抗剪截面控制条件，底部加强区，可形成塑型铰,破坏程度可修复并保证生命安全。一般部位弹性抗剪弹性，压弯及拉弯不屈服外框柱、斜墙、斜柱弹性抗剪弹性，压弯及拉弯弹性满足抗剪截面控制条件，可形成塑型铰,破坏程度轻微。耗能构件连梁弹性允许进入塑性最早进入塑性，允许弯曲破坏。框架梁弹性允许进入塑性进入塑性，可形成塑型铰，破坏较严重但防止倒塌。节点不先于构件破坏其中弹性指的是满足JGJ3-2010公式3.11.3-1:不屈服指白是满足JGJ3-2010公式3.11.3-2:抗剪截面控制条件指的是满足JGJ3-2010公式3.11.3-4：小震下所有

50、构件及中震下重要构件通过计算及设计满足要求，中震下部分构件及大震下重要构件按满足截面控制条件进行设计，中震下次要构件和大震下其他构件通过概念设计、构造措施和结合大震弹塑性分析结果的定性或定量设计给予保障。针对以上性能，据此采用相应的抗震构造措施：因本工程抗震设防烈度为6度，抗震设防分类为重点设防类，应按高于本地区抗震设防烈度一度的要求加强其抗震措施，又因建筑场地为I0类，故本工程仍按本地区抗震设防烈度的要求采取抗震构造措施，按此设防标准选取结构的抗震等级。因本工程为超过重庆市超限高层建筑工程界定规定的超高层建筑（高度超过B级高度约20%），底部加强区筒体剪力墙、钢管叠合柱、斜墙、斜柱和斜墙、斜

51、柱相应楼层筒体剪力墙考虑提高一级抗震等级，具体各构件抗震等级见下表：构件抗震等级底部加强区外框柱、墙；斜墙、斜柱；斜墙、斜柱相应楼层筒体剪力墙抗震等级：一级场地为I0类，外框柱、墙抗震构造措施：一级非底部加强区外框柱、墙、抗震等级：一级场地为I0类，外框柱、墙抗震构造措施：二级框架梁、连梁抗震等级：一级场地为I0类，抗震构造措施：二级10 抗震概念设计及加强措施10.1 抗震概念设计本工程采用的带钢管叠合柱框架核心筒结构为目前超高层建筑的基本结构形式。该体系受力明确，有多道防线，通过合理设计能达到预期性能要求。XX国际广场A塔通过结构的合理设计，结构总体刚度适当，两个主轴方向刚度相当，保证平面

52、规则，满足规范要求。结构体系竖向布置规则，设计中竖向结构采用高强度混凝土，其间埋设钢管，提高强度，减轻重量。墙体厚度根据轴压比、强度、刚度要求，向上部楼层逐渐减薄。由于层高变化，局部楼层层高较高，结构竖向刚度及强度存在变化，通过合理的结构设计，加强层高较高楼层的结构刚度及强度，减小各层刚度及承载力差异，避免薄弱层及软弱层出现。在下一阶段设计将对局部开洞较大部位和竖向收进部位周边竖向构件进行进一步分析并加强。设计中加强楼板整体性。嵌固层、屋面层楼板加厚，筒体及建筑四角区域楼板也加厚，并适当提高配筋率。对于楼板大开洞，将在下一阶段设计验算截面受剪力，并采取相应措施。10.2 加强措施10.2.1

53、框架柱采用钢管混凝土叠合柱：钢管叠合柱抗震措施详8.2.3条。10.2.2 楼板薄弱部位强措施对于楼板开洞较多、竖向收进附近楼层、有斜墙、斜柱的楼层，该处楼板应力较为集中，施工图阶段将对楼板进行小震和大震楼板有限元应力分析，并对该楼层楼板整体进行加强处理，如提高配筋率、增加楼板厚度等。10.2.3 核心筒加强措施：筒体四角通高设置约束边缘构件，并适当扩大四角核心筒暗柱配筋范围，暗柱配筋率适当提高，同时体箍率也增大。同时，控制筒体墙肢轴压比，适当增加墙肢分布筋配筋率，底部加强区筒体主要剪力墙设置芯柱。核心筒内跨高比较小的连梁均设置交差暗撑，暗撑构造应符合高规9.3.8条的规定，以保证连梁的“强剪

54、弱弯”。核心筒内楼板厚度适当加厚至不小于120mm以保证核心筒的整体性。10.2.4 平面扭转不规则加强措施：根据分析结果，主楼位移比均满足规范要求，附楼部分楼层位移比Y向最大为1.26。经计算分析，附楼不满足规范位移比要求部位其绝对位移小，位移比大约1/4000，远小于规范限值，根据规范条文精神，可适当放松对位移比的要求。在施工图阶段将适当加强位移比较大柱的抗震措施，如纵筋配筋率增大、设置芯柱、箍筋配筋率增大等，以加强延性及承载力。10.2.5 穿层柱、斜墙、斜柱的加强措施为满足建筑功能需求，在36层局部设置穿层柱，对穿层柱按中震弹性、大震不屈服进行性能设计，并对构件截面进行小震、中震和大震截面承载力验算（结果详见13节）；在施工图阶段将适当加强穿层柱的抗震措施，如纵筋配筋率增大、设置芯柱、箍筋配筋率增大等，以加强延性及承载力。因建筑立面和功能要求，将3237层作为Y向框架柱内收变化的过渡层，采用斜墙、斜柱的连接形式完成框架柱的内收（3234层设置斜墙、3537层设置斜柱），避免形成转换结构，保证结构竖向自上而下连续变化，而不造成竖向刚度突变；斜墙最大倾斜角度为7.5°。对斜墙、斜柱按中震弹性、大震不屈服进行性能设计，并对构件截面进行应力分析（