多层卸料平台施工方案4月14日

1、目 录一、工程概况1二、编制依据1三、落地式钢管卸料平台1（一）搭设方案1（二）材料要求4（三）构造要求4（四）搭设工艺4（五）落地式钢管卸料平台计算书5一、工程概况本工程运河·澜湾项目位于宿迁市湖滨新城，毗邻骆马湖生态旅游区，东临郁金香路，北临女贞路，西临水杉大道，南临腊梅路。工程占地223158，总建筑面积343139，其中地上建筑面积262649，地下建筑面积80490。项目由9栋高层建筑、19栋多层建筑、63栋别墅、3栋商业和一栋幼儿园和3栋配套用房，以及两座地下车库组成，多层高层连接地下车库，本工程为框架剪力墙结构，基础类型有筏板基础、条形基础和独立基础。本工程别墅为地下一

2、层，地上两到三层，建筑檐口高度9.6m，负一层高3.0m；多层为地下两层，多层地上六层，建筑檐口高度为18m，地下室层高2.8m,地上层高3.0m；高层建筑为地下两层，地上十八层，建筑檐口高度为52.2m；地下室层高2.7m,地上层高2.9m。参建单位：建设单位：江苏运河置业有限公司设计单位：上海方度建筑设计事务所 上海创霖建筑规划设计有限公司监理单位：江苏中拓项目管理咨询有限公司施工单位：南通四建集团有限公司二、编制依据 1、建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范JGJ130-2011 2、建筑施工高处作业安全技术规范JGJ80-91 3、建筑地基基础设计规范GB50007-2011 4、建筑

3、结构荷载规范GB50009-20125、钢结构设计规范GB50017-20036、运河澜湾施工图纸三、落地式钢管卸料平台（一）搭设方案卸料平台采用48×3钢管搭设，错层搭设，尺寸：一层平面尺寸6.0m×3.0m,搭设高度为2.0m，二层平台长度比一层缩小2米平面尺寸4.0m×3.0m,搭设高度为5.0m，三层平台长度比二层缩小2米平面尺寸2.0m×3.0m,搭设高度为8.0m。各层使用荷载应控制在500kg以内，且各层不得同时堆放材料、材料不能长时间堆码在平台上，1小时以上未转运走的材料应转移到楼层内。卸料平台架由钢管搭设，纵横立杆间距0.8m×

4、;0.8m，纵横横杆步距为1.5m。在平台架四边垂直面上设剪力撑，每两步横杆设一道，从底到顶连续设置。四周立杆应高出顶层脚手架板1.2m，以备搭设栏杆，内排立杆应低于脚手板下表面，杆顶与最上层的横杆取齐，顶层杆件的每个绑扎点均用双扣。脚手板要用50*100mm厚的木方间距100mm，木方上满铺15mm厚模板，铺严，铺稳，用钉钉牢（或绑扎牢固），三面围护安全网。地基要夯实找平，铺设垫板，并作好排水处理。（本工程搭设在地下室顶板上）为安全考虑，实际使用荷载控制在0.5吨。 三层平台水平支撑钢管布置图二层平台水平支撑钢管布置图一层平台水平支撑钢管布置图（二）材料要求对于钢管、扣件等进场材料必须进行严

5、格的检验，不合格材料杜绝使用。 （三）构造要求1、立杆 每根立杆底部设置垫板，垫板宽板150*150mm。 立杆与大横杆必须用直角扣件扣紧（大横杆对立杆起约束作用，对确保立杆承载能力的关系很大），不得隔步设置或遗漏。 立杆上的对接扣件交错布置，两根相邻立杆的接头不设置在同步内，同步内隔一根立杆的两个相隔接头在高度方向错开的距离不小于500mm，各接头中心至主节点的距离不大于步距的1/3。2、大横杆 上下横杆的接长位置错开布置在不同的立杆纵距中，与相邻立杆的距离不大于纵距的三分之一。 同一排大横杆的水平偏差不大于该片脚手架总长度的1/250，且不大于50mm。 相邻步架的大横杆错开布置在立杆的里

6、侧和外侧，以减少立杆偏心受力情况。3、剪刀撑 每道剪刀撑跨越立杆的根数为3跨，倾角在45° 60°之间。 剪刀撑斜杆的接长采用搭接，搭接长度1米，用3个扣件连接。 剪刀撑斜杆用旋转扣件固定在与之相交的横向水平杆的伸出端或立杆上，旋转扣件中心线至主节点的距离不大于150mm。（四）搭设工艺 每搭完一步脚手架后，按规范规定校正步距、纵距、横距及立杆的垂直度。 杆件在相交处的端头伸出长度应不小于0.1m。 立杆下铺跳板，准确的放在定位线上。 立杆搭设符合下列规定：严禁将外径不一致的钢管混合使用；相邻立杆的对接扣件不得在同一高度内，错开距离符合要求。 扣件安装符合下列规定：扣件规格

7、必须与钢管外径相同。拧紧程度：要求扭力矩控制在4060N.M，最大不得超过65N.M。在主节点处固定横向水平杆、纵向水平杆、剪刀撑、横向斜撑等用的直角扣件、旋转扣件的中心点的相互距离不大于150mm；对接扣件开口朝上或朝内；用于连接大横杆的对接扣件，开口应朝架子内侧，螺栓向上，避免开口向上，以防雨水进入锈蚀扣件；各杆件端头伸出扣件盖板边缘的长度不小于100mm。 落地式脚手架卸料平台与外围护架严禁相连，必须单独与建筑物可靠连接。（五）落地式钢管卸料平台计算书钢管落地卸料平台计算书（一层） 计算依据： 1、建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范JGJ130-2011 2、建筑施工高处作业安全技术规

8、范JGJ80-91 3、建筑地基基础设计规范GB50007-2011 4、建筑结构荷载规范GB50009-2012 5、钢结构设计规范GB50017-2003 一、架体参数卸料平台名称多层卸料平台卸料平台布置方式沿纵向平台长度A(m)6平台宽度B(m)3平台高度H(m)2立杆纵距la(m)1立杆步距h(m)1.8立杆横距lb(m)1.5板底支撑间距s(m)0.5 二、荷载参数每米钢管自重g1k(kN/m)0.033脚手板自重g2k(kN/m2)0.35栏杆、挡脚板自重g3k(kN/m)0.1安全设施与安全网自重g4k(kN/m)0.01材料堆放最大荷载q1k(kN/m2)0.9施工均布荷载q2

9、k(kN/m2)0.9基本风压0(kN/m2)0.25风荷载体型系数s0.8风压高度变化系数z0.74(立杆稳定性验算),0.74(连墙件强度验算) 三、设计简图平台水平支撑钢管布置图卸料平台平面示意图卸料平台侧立面示意图 四、板底支撑（纵向）钢管验算钢管类型48×3钢管截面抵抗矩 W(cm3)4.49钢管截面惯性矩I(cm4)10.78钢管弹性模量E(N/mm2)206000钢管抗压强度设计值 f(N/mm2)205 G1k=g1k=0.033kN/m; G2k= g2k×lb/3 =0.350×1.50/3=0.175kN/m; Q1k= q1k×l

10、b/3 =0.900×1.50/3=0.450kN/m; Q2k= q2k×lb/3 =0.900×1.50/3=0.450kN/m; 1、强度计算 板底支撑钢管按均布荷载作用下的三等跨连续梁计算。 q1=1.2 ×(G1k+G2k)= 1.2×(0.033+0.175)=0.250kN/m; q2=1.4×(Q1k+Q2k)= 1.4×(0.450+0.450)=1.260kN/m; 板底支撑钢管计算简图 Mmax=(0.100×q1+0.117×q2)×l2=(0.100×0.25

11、0+0.117×1.260)×1.002=0.172kN·m; Rmax=(1.100×q1+1.200×q2)×l=(1.100×0.250+1.200×1.260)×1.00=1.787kN; =Mmax/W=0.172×106/(4.49×103)=38.392N/mm2f=205.00N/mm2; 满足要求！ 2、挠度计算 q'=G1k+G2k=0.033+0.175=0.208kN/m q'=Q1k+Q2k=0.450+0.450=0.900kN/m R

12、9;max=(1.100×q'1+1.200×q'2)×l=(1.100×0.208+1.200×0.900)×1.00=1.309kN; =(0.677q'1l4+0.990q'2l4)/100EI=(0.677×0.208×(1.00×103)4+0.990×0.900×(1.00×103)4)/(100×206000.00×10.78×104) =0.465mmmin1000.00/150,10mm=6.66

13、7mm 满足要求！ 五、横向支撑钢管验算平台横向支撑钢管类型单钢管钢管类型48×3钢管截面抵抗矩 W(cm3)4.49钢管截面惯性矩I(cm4)10.78钢管弹性模量E(N/mm2)206000钢管抗压强度设计值 f(N/mm2)205 横向支撑钢管按照均布荷载和集中荷载下两跨连续梁计算，集中荷载P取板底支撑钢管传递最大支座力。 q=g1k=0.033kN/m; p=Rmax=1.787kN; p'=R'max=1.309kN 横向钢管计算简图 横向钢管计算弯矩图 Mmax=0.903kN·m; 横向钢管计算剪力图 Rmax=4.830kN; 横向钢管计算变

14、形图 max=3.065mm; =Mmax/W=0.903×106/(4.49×103)=201.211N/mm2f=205.00N/mm2; 满足要求！ max=3.065mmmin1500.00/150,10=10.00mm; 满足要求！ 六、立杆承重连接计算横杆和立杆连接方式单扣件单扣件抗滑承载力(kN)8扣件抗滑移承载力系数0.8 Rc=8.0×0.80=6.400kNR=4.830kN 满足要求！ 七、立杆的稳定性验算钢管类型48×3钢管截面回转半径i(cm)1.59钢管的净截面A(cm2)4.24钢管抗压强度设计值 f(N/mm2)205双立

15、杆计算方法不设置双立杆立杆计算长度系数1.5 NG1=(la+1.00×lb+1.00×h)×g1k/h×H+g1k×la×2.00/1.00=(1.00+1.00×1.50+1.00×1.80)×0.033/1.80×2.000+0.033×1.00×2.00/1.00=0.224kN NG2=g2k×la×lb/1.00=0.350×1.00×1.50/1.00=0.525kN; NQ1=q1k×la×lb/1.

16、00=0.900×1.00×1.50/1.00=1.350kN; NQ2=q2k×la×lb/1.00=0.900×1.00×1.50/1.00=1.350kN; 考虑风荷载时，立杆的轴向压力设计值： N=1.2(NG1+NG2)+0.9×1.4(NQ1+NQ2)=1.2×(0.224+0.525)+ 0.9×1.4×(1.350+1.350)=4.300kN; 支架立杆计算长度： L0=kh=1×1.50×1.80=2.700m 长细比=L0/i=2.700×10

17、3/(1.59×10)=169.811=250 满足要求！ 轴心受压构件的稳定系数计算： L0=kh=1.155×1.500×1.8=3.119m 长细比= L0/i=3.119×103/（1.59×10）=196.132 由查表得到立杆的稳定系数=0.188 k=zso=0.74×0.80×0.25=0.148kN/m2 Mw=0.9×1.4×k×l×h2/10=0.9×1.4×0.148×1.50×1.802/10=0.091kN·

18、m； =N/A+Mw/W=4.300×103/(0.188×4.24×102)+0.091×106/(4.49×103)=74.134N/mm2f=205.00N/mm2 满足要求！ 八、连墙件验算 连墙件连接方式扣件连接连墙件布置方式两步一跨连墙件对卸料平台变形约束力N0(kN)3内立杆离墙距离a(m)0.25 1、强度验算 k=zso=0.74×0.80×0.25=0.148kN/m2 AW=1.80×1.50×2×1=5.4m2 Nw=1.4×k×Aw=1.4×

19、;0.148×5.4=1.119kN N=Nw+N0=1.119+3.00=4.119kN 长细比=L0/i=(0.25+0.12)×103/(1.59×10)=23.270，由查表得到立杆的稳定系数=0.944。 Nf=0.85×·A·f= 0.85×0.944×4.240×10-4×205.00×103=69.745kN N=4.119Nf=69.745 满足要求！ 2、连接计算 连墙件采用扣件方式与墙体连接。 单扣件承载力设计值 Rc=8.0×0.80=6.400kN

20、N=4.119kNRc=6.400kN 满足要求！ 九、立杆支承面承载力验算地基基础混凝土楼板混凝土板厚度h(mm)250砼设计强度等级C30立杆底座面积A(mm2)100×100 1、抗冲切验算 楼板抗冲切承载力： h=1,ft=1.43N/mm,pc.m=1N/mm,=0.4+1.2/s=0.4+1.2/2=1,ho=250-15=235mm,m=4×(100.00+ho)=4×(100.00+235)=1340.00mm Fl=(0.7hft+0.15pc.m)mh0=(0.7×1×1.43×103+0.15×103&

21、#215;1)×1×0.74×0.235=200.159kN>N=4.300kN 满足要求！ 2、局部受压承载力验算 楼板局部受压承载力： =0.75,l=(Ab/Al)0.5=0.167,fcc=0.85×14.30=12.155kN/mm Fl=lfccA=0.75×0.167×12.155×103×0.01=15.194kN>N=4.300kN满足要求！钢管落地卸料平台计算书（二层） 计算依据： 1、建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范JGJ130-2011 2、建筑施工高处作业安全技术规范JGJ

22、80-91 3、建筑地基基础设计规范GB50007-2011 4、建筑结构荷载规范GB50009-2012 5、钢结构设计规范GB50017-2003 一、架体参数卸料平台名称多层卸料平台卸料平台布置方式沿纵向平台长度A(m)4平台宽度B(m)3平台高度H(m)5立杆纵距la(m)1立杆步距h(m)1.8立杆横距lb(m)1.5板底支撑间距s(m)0.5 二、荷载参数每米钢管自重g1k(kN/m)0.033脚手板自重g2k(kN/m2)0.35栏杆、挡脚板自重g3k(kN/m)0.1安全设施与安全网自重g4k(kN/m)0.01材料堆放最大荷载q1k(kN/m2)0.9施工均布荷载q2k(kN

23、/m2)0.9基本风压0(kN/m2)0.25风荷载体型系数s0.8风压高度变化系数z0.74(立杆稳定性验算),0.74(连墙件强度验算) 三、设计简图平台水平支撑钢管布置图卸料平台平面示意图卸料平台侧立面示意图 四、板底支撑（纵向）钢管验算钢管类型48×3钢管截面抵抗矩 W(cm3)4.49钢管截面惯性矩I(cm4)10.78钢管弹性模量E(N/mm2)206000钢管抗压强度设计值 f(N/mm2)205 G1k=g1k=0.033kN/m; G2k= g2k×lb/3 =0.350×1.50/3=0.175kN/m; Q1k= q1k×lb/3

24、=0.900×1.50/3=0.450kN/m; Q2k= q2k×lb/3 =0.900×1.50/3=0.450kN/m; 1、强度计算 板底支撑钢管按均布荷载作用下的三等跨连续梁计算。 q1=1.2 ×(G1k+G2k)= 1.2×(0.033+0.175)=0.250kN/m; q2=1.4×(Q1k+Q2k)= 1.4×(0.450+0.450)=1.260kN/m; 板底支撑钢管计算简图 Mmax=(0.100×q1+0.117×q2)×l2=(0.100×0.250+0.

25、117×1.260)×1.002=0.172kN·m; Rmax=(1.100×q1+1.200×q2)×l=(1.100×0.250+1.200×1.260)×1.00=1.787kN; =Mmax/W=0.172×106/(4.49×103)=38.392N/mm2f=205.00N/mm2; 满足要求！ 2、挠度计算 q'=G1k+G2k=0.033+0.175=0.208kN/m q'=Q1k+Q2k=0.450+0.450=0.900kN/m R'ma

26、x=(1.100×q'1+1.200×q'2)×l=(1.100×0.208+1.200×0.900)×1.00=1.309kN; =(0.677q'1l4+0.990q'2l4)/100EI=(0.677×0.208×(1.00×103)4+0.990×0.900×(1.00×103)4)/(100×206000.00×10.78×104) =0.465mmmin1000.00/150,10mm=6.667mm

27、满足要求！ 五、横向支撑钢管验算平台横向支撑钢管类型单钢管钢管类型48×3钢管截面抵抗矩 W(cm3)4.49钢管截面惯性矩I(cm4)10.78钢管弹性模量E(N/mm2)206000钢管抗压强度设计值 f(N/mm2)205 横向支撑钢管按照均布荷载和集中荷载下两跨连续梁计算，集中荷载P取板底支撑钢管传递最大支座力。 q=g1k=0.033kN/m; p=Rmax=1.787kN; p'=R'max=1.309kN 横向钢管计算简图 横向钢管计算弯矩图 Mmax=0.903kN·m; 横向钢管计算剪力图 Rmax=4.830kN; 横向钢管计算变形图 m

28、ax=3.065mm; =Mmax/W=0.903×106/(4.49×103)=201.211N/mm2f=205.00N/mm2; 满足要求！ max=3.065mmmin1500.00/150,10=10.00mm; 满足要求！ 六、立杆承重连接计算横杆和立杆连接方式单扣件单扣件抗滑承载力(kN)8扣件抗滑移承载力系数0.8 Rc=8.0×0.80=6.400kNR=4.830kN 满足要求！ 七、立杆的稳定性验算钢管类型48×3钢管截面回转半径i(cm)1.59钢管的净截面A(cm2)4.24钢管抗压强度设计值 f(N/mm2)205双立杆计算方

29、法不设置双立杆立杆计算长度系数1.5 NG1=(la+1.00×lb+1.00×h)×g1k/h×H+g1k×la×2.00/1.00=(1.00+1.00×1.50+1.00×1.80)×0.033/1.80×5.000+0.033×1.00×2.00/1.00=0.460kN NG2=g2k×la×lb/1.00=0.350×1.00×1.50/1.00=0.525kN; NQ1=q1k×la×lb/1.00=0

30、.900×1.00×1.50/1.00=1.350kN; NQ2=q2k×la×lb/1.00=0.900×1.00×1.50/1.00=1.350kN; 考虑风荷载时，立杆的轴向压力设计值： N=1.2(NG1+NG2)+0.9×1.4(NQ1+NQ2)=1.2×(0.460+0.525)+ 0.9×1.4×(1.350+1.350)=4.584kN; 支架立杆计算长度： L0=kh=1×1.50×1.80=2.700m 长细比=L0/i=2.700×103/(1

31、.59×10)=169.811=250 满足要求！ 轴心受压构件的稳定系数计算： L0=kh=1.155×1.500×1.8=3.119m 长细比= L0/i=3.119×103/（1.59×10）=196.132 由查表得到立杆的稳定系数=0.188 k=zso=0.74×0.80×0.25=0.148kN/m2 Mw=0.9×1.4×k×l×h2/10=0.9×1.4×0.148×1.50×1.802/10=0.091kN·m； =

32、N/A+Mw/W=4.584×103/(0.188×4.24×102)+0.091×106/(4.49×103)=77.694N/mm2f=205.00N/mm2 满足要求！ 八、连墙件验算 连墙件连接方式扣件连接连墙件布置方式两步一跨连墙件对卸料平台变形约束力N0(kN)3内立杆离墙距离a(m)0.25 1、强度验算 k=zso=0.74×0.80×0.25=0.148kN/m2 AW=1.80×1.50×2×1=5.4m2 Nw=1.4×k×Aw=1.4×0.1

33、48×5.4=1.119kN N=Nw+N0=1.119+3.00=4.119kN 长细比=L0/i=(0.25+0.12)×103/(1.59×10)=23.270，由查表得到立杆的稳定系数=0.944。 Nf=0.85×·A·f= 0.85×0.944×4.240×10-4×205.00×103=69.745kN N=4.119Nf=69.745 满足要求！ 2、连接计算 连墙件采用扣件方式与墙体连接。 单扣件承载力设计值 Rc=8.0×0.80=6.400kN N=4.

34、119kNRc=6.400kN 满足要求！ 九、立杆支承面承载力验算地基基础混凝土楼板混凝土板厚度h(mm)250砼设计强度等级C30立杆底座面积A(mm2)100×100 1、抗冲切验算 楼板抗冲切承载力： h=1,ft=1.43N/mm,pc.m=1N/mm,=0.4+1.2/s=0.4+1.2/2=1,ho=250-15=235mm,m=4×(100.00+ho)=4×(100.00+235)=1340.00mm Fl=(0.7hft+0.15pc.m)mh0=(0.7×1×1.43×103+0.15×103×

35、;1)×1×0.74×0.235=200.159kN>N=4.584kN 满足要求！ 2、局部受压承载力验算 楼板局部受压承载力： =0.75,l=(Ab/Al)0.5=0.167,fcc=0.85×14.30=12.155kN/mm Fl=lfccA=0.75×0.167×12.155×103×0.01=15.194kN>N=4.584kN满足要求！钢管落地卸料平台计算书（三层） 计算依据： 1、建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范JGJ130-2011 2、建筑施工高处作业安全技术规范JGJ80-9

36、1 3、建筑地基基础设计规范GB50007-2011 4、建筑结构荷载规范GB50009-2012 5、钢结构设计规范GB50017-2003 一、架体参数卸料平台名称多层卸料平台卸料平台布置方式沿纵向平台长度A(m)2平台宽度B(m)3平台高度H(m)8立杆纵距la(m)1立杆步距h(m)1.8立杆横距lb(m)1.5板底支撑间距s(m)0.5 二、荷载参数每米钢管自重g1k(kN/m)0.033脚手板自重g2k(kN/m2)0.25栏杆、挡脚板自重g3k(kN/m)0.1安全设施与安全网自重g4k(kN/m)0.01材料堆放最大荷载q1k(kN/m2)0.9施工均布荷载q2k(kN/m2)

37、0.9基本风压0(kN/m2)0.25风荷载体型系数s0.8风压高度变化系数z0.74(立杆稳定性验算),0.74(连墙件强度验算) 三、设计简图平台水平支撑钢管布置图卸料平台平面示意图卸料平台侧立面示意图 四、板底支撑（纵向）钢管验算钢管类型48×3钢管截面抵抗矩 W(cm3)4.49钢管截面惯性矩I(cm4)10.78钢管弹性模量E(N/mm2)206000钢管抗压强度设计值 f(N/mm2)205 G1k=g1k=0.033kN/m; G2k= g2k×lb/3 =0.250×1.50/3=0.125kN/m; Q1k= q1k×lb/3 =0.9

38、00×1.50/3=0.450kN/m; Q2k= q2k×lb/3 =0.900×1.50/3=0.450kN/m; 1、强度计算 板底支撑钢管按均布荷载作用下的二等跨连续梁计算。 q1=1.2 ×(G1k+G2k)= 1.2×(0.033+0.125)=0.190kN/m; q2=1.4×(Q1k+Q2k)= 1.4×(0.450+0.450)=1.260kN/m; 板底支撑钢管计算简图 Mmax=0.125×(q1+q2)×l2=0.125×(0.190+1.260)×1.002

39、=0.181kN·m; Rmax=1.25×(q1+q2)×l=1.25×(0.190+1.260)×1.00=1.812kN; =Mmax/W=0.181×106/(4.49×103)=40.356N/mm2f=205.00N/mm2; 满足要求！ 2、挠度计算 q'=G1k+G2k=0.033+0.125=0.158kN/m q'=Q1k+Q2k=0.450+0.450=0.900kN/m R'max=1.25×(q'1+q'2)×l=1.25×(0.

40、158+0.900)×1.00=1.323kN; =(0.521q'1l4+0.192q'2l4)/100EI=(0.521×0.158×(1.00×103)4+0.192×0.900×(1.00×103)4)/(100×206000.00×10.78×104) =0.115mmmin1000.00/150,10mm=6.667mm 满足要求！ 五、横向支撑钢管验算平台横向支撑钢管类型单钢管钢管类型48×3钢管截面抵抗矩 W(cm3)4.49钢管截面惯性矩I(cm4)1

41、0.78钢管弹性模量E(N/mm2)206000钢管抗压强度设计值 f(N/mm2)205 横向支撑钢管按照均布荷载和集中荷载下两跨连续梁计算，集中荷载P取板底支撑钢管传递最大支座力。 q=g1k=0.033kN/m; p=Rmax=1.812kN; p'=R'max=1.323kN 横向钢管计算简图 横向钢管计算弯矩图 Mmax=0.913kN·m; 横向钢管计算剪力图 Rmax=4.883kN; 横向钢管计算变形图 max=3.088mm; =Mmax/W=0.913×106/(4.49×103)=203.438N/mm2f=205.00N/m

42、m2; 满足要求！ max=3.088mmmin1500.00/150,10=10.00mm; 满足要求！ 六、立杆承重连接计算横杆和立杆连接方式单扣件单扣件抗滑承载力(kN)8扣件抗滑移承载力系数0.8 Rc=8.0×0.80=6.400kNR=4.883kN 满足要求！ 七、立杆的稳定性验算钢管类型48×3钢管截面回转半径i(cm)1.59钢管的净截面A(cm2)4.24钢管抗压强度设计值 f(N/mm2)205双立杆计算方法不设置双立杆立杆计算长度系数1.5 NG1=(la+1.00×lb+1.00×h)×g1k/h×H+g1k

43、×la×2.00/1.00=(1.00+1.00×1.50+1.00×1.80)×0.033/1.80×8.000+0.033×1.00×2.00/1.00=0.697kN NG2=g2k×la×lb/1.00=0.250×1.00×1.50/1.00=0.375kN; NQ1=q1k×la×lb/1.00=0.900×1.00×1.50/1.00=1.350kN; NQ2=q2k×la×lb/1.00=0.900×1.00×1.50/1.00=1.350kN; 考虑风荷载时，立杆的轴向压力设计值： N=1.2(NG1+NG2)+0.9×1.4(NQ1+NQ2)=1.2×(0.697+0.375)+ 0.9×1.4×(1.350+1.350)=4.688kN; 支架立杆计算长度： L0=kh=1×1.50×1.80=2.