K12300天桥现浇箱梁

1、阳左高速公路ZB1标平定枢纽K12+300天桥现浇箱梁施工方案中铁二十四局集团有限公司阳左ZB1标项目经理部2012年05月10日阳左高速公路ZB1标平定枢纽K12+300天桥现浇箱梁施工方案编 制： 审 核： 批 准： 中铁二十四局集团有限公司阳左ZB1标项目经理部2012年05月10日山西省阳泉至左权高速公路建设项目K12+300天桥现浇箱梁施工方案报审表施工单位：中铁二十四局集团有限公司 合同号：ZB1监理单位：安徽省高等级公路工程监理有限公司 编 号： 表02致（监理工程师）张 军： 现报上: 阳左高速公路ZB1标K12+300天桥现浇箱梁施工方案 请予审查和批准。附 注： K12+3

2、00天桥现浇箱梁施工方案施工单位： 日 期： 年 月 日驻地监理组审查意见：驻地监理工程师： 日 期： 年 月 日总监办审查意见： 总监理工程师： 日 期： 年 月 日业主审定意见：审定结论：同意：修改后再批报不同意 工程师： 日 期： 年 月 日附注：特殊技术、工艺方案要经总监和业主批准，一般方案由驻地监理组审核。由施工单位呈报四份，签发证明后业主、总监办、驻地组个留一份，退给施工单位一份。目 录一、工程概况1二、编制依据1三、技术指标1四、工期安排1五、施工部署2六、方案设计3七、安装模板12八、支架预压12九、钢筋加工14十、预应力管道安装15十一、箱梁砼的浇筑15十二、预应力的张拉16

3、十三、压浆19十四、支架拆除19十五、应急预案19十六、质量保证体系与措施20十七、安全保证体系与措施22一、工程概况本桥与主线交叉桩号K12+300，为当地村民耕作出行而设，上部采用20+32+20预应力砼连续箱梁，下部采用柱式桥台，桩基础，桩柱式桥墩。本桥桩基(=1.2m)4根，(=1.6 m)2根，共,90m，柱式墩2个总高度12.7m(柱径=1.5m)，盖梁2个，现浇箱梁3跨共72米。本桥1#墩2#墩是线路主线，与桥墩纵向轴线呈90度直交，在施工现浇箱梁时，需设计过车门洞，并满足行车及施工的要求，做好防护，防止因车行问题出现重大的工程事故。本方案只针对0#台3#台共3跨现浇箱梁进行编制

4、。二、编制依据1、K12+300天桥施工图；2、公路工程技术标准 JTG B01-2003 3、公路桥涵设计通用规范 JTG D60-20044、公路钢筋混凝土及预应力混凝土桥涵设计规范 JTG D62-20045、公路桥涵地基与基础设计规范 JTG D63-20076、公路桥梁抗震设计细则 JTG/T B02-01-20087、公路桥梁抗风设计规范 TJG/T D060-01-20048、公路桥涵施工技术规范 JTJ 041-20009、公路工程水文勘测设计规范 JTG C30200210、公路交通安全设施设计技术规范 JTG D81-2006三、技术指标主要技术指标表路基宽度(m)5.5汽

5、车荷载等级公路-级地震动峰值加速度0.15g行车道数1桥面宽度(m)净4.5+20.5米防撞护栏跨径组合(m)20+32+20斜交角(。)90梁高(m)1.459设计安全等级二级环境类别类四、工期安排墩 柱：2012年05月28日2012年06月05日；盖 梁：2012年05月20日2012年06月02日；场地平整及硬化：2012年05月20日2012年05月21日；支架搭设：2012年05月25日2012年06月5日；模板安装：2012年06月5日2012年06月10日；钢筋绑扎：2012年06月15日2012年06月25日；砼 浇 筑：2012年06月25日2012年06月26日。工期横道

6、图月份、日期工 序5月份6月份备注1520253051015202530墩柱盖梁场地平整及硬化支架搭设底模板安装钢筋绑扎及模板砼 浇 筑五、施工部署1、主要材料序号名称规格单位数量备注1碗扣脚手管483.5t82主要施工用材2顶底托个32003碎石m31384I56工字钢m726竹胶板m28942、主要现场劳动力计划序号工 种人数备 注1技术主管1技术管理及技术总结2技 术 员3现场技术管理及技术资料收集3工 长1施工组织安排及劳动力调配4质检工程师1质量督促、检查5试验工程师2混凝土配制、钢材检验等6安 全 员1安全、文明施工检查7起 重 工2模板、钢筋吊装施工8混凝土工8混凝土布料、振捣9

7、电 焊 工4预埋加工件加工、模板加固焊接10电 工1电气操作、线路维护检查11架子工10支架搭设12合计353、主要机械设备计划项次名称规格型号单位数量备注1轮胎吊25T台1支架、模板安装拆除等2装载机50台1场地平整、砂石料转运等3混凝土运输车8m3辆3混凝土运输4发电机200Kw台1施工备用5电焊机交流台4模板加固、钢筋焊接6割 具套2钢结构加工等7全站仪台1测量放线8水准仪台1标高控制9压路机台1地基处理六、方案设计(一)、施工慨况K12+300天桥现浇箱梁段上跨主线，结构类型为：20m+32m+20m现浇预应力混凝土连续箱梁，现浇段全长72m，下部结构为钻孔灌注桩基础，桥墩采用柱式墩，

8、上部结构为现浇预应力连续箱梁，共计一联。梁体断面采用单箱单室结构，箱梁高1.459cm，宽5.5m，翼缘板悬臂长1.15m，梁底宽2.7m，跨中箱梁底板厚0.20m、顶板厚0.208m、边腹板厚度0.3m、中腹板厚0.3m，在两端4.5m(分联处为3.5m)范围处线性渐变为实体段，实体段0.9m。全桥横坡均为1.5%，由中间向左右设置。全桥砼207.3m3，钢筋47985Kg，钢束7291 Kg，砼强度等级为C50标号。箱梁因其所在位置净空不高，拟采用碗扣式满堂脚手支架进行施工，考虑到桥位的地质条件差，支架基础要进行回填压实处理才能正式施工。（二）、施工工艺现浇连续箱梁全部采用落地式满堂自锁式

9、碗扣支架整联施工（1#墩2#墩设置过路门洞），共三跨（孔）,施工长度72m，混凝土分二次浇筑，第一次为底板和腹板，第二次为顶板和翼板；两端预应力筋张拉按设计要求的先后顺序进行。(1)支架基础墩台施工完毕后首先对表层松土进行清理，去除种植土及松土，在清理中应注意对原土层减少破坏。然后用石渣对低洼处进行回填，用装载机对地面初步铺平碾压。再用振动碾压机对地面来回碾压34次，使地基土密实。回填石渣压实处理平整压实地基后，然后在铺填20cm石渣，采用20T压路机碾压密实。铺填石渣用装载机进行，后用人工对其细平，压路机来回碾压34次，压实度要求达到85%以上，处理后要高出周边地面，以利排水，然后在箱梁外侧

10、设置排水沟。 地基承载力试验：为了验证方案的可行性，确保地基土满足受力和沉降要求，对地基进行了的承载力试验。1、地基承载力的验算：A)结构物自重计算：207.3m32400（C50砼的密度）=497520Kg钢筋：47985Kg，钢束：7291Kg 共计：552796Kg。B)其他荷载：施工荷载取： 2.5KN/m2。 振捣砼产生荷载取：2.0KN/m2 箱梁芯模取： 1.5KN/m2 竹胶板取： 0.1KN/m2 方木取： 0.5KN/m2 共计6.6KN/m2。 6.6*1000/9.8*72*5.5=266693.9KgC)单位荷载：552796+266693.9=819489.9Kg/

11、72/5.5=2069.4Kg/m2地基碾压密实后，地基承载力大约在200kpa480kpa之间，处于安全考虑，处理后的地基仍按80kpa计算，即每平方米地基承载力为10t/m2单位平方内方木的受力面积为： 0.15*1*2=0.3m280kpa=80000/9.8=8163Kg/m28163*0.3=2448kg/m2K=2448/2069.4=118%故原地基承载力基本能满足要求，但出于安全考虑，现进行补强处理，采用换填20cm厚未筛分碎石进行补强，再在其上铺筑一层厚约15cm的C15砼，经换填处理后的地基承载能达到150kpa以上。进行验算：K=150000/9.8*0.3=4592/2

12、069.4=221.9%故经处理后的地基承载力完全能满足要求。承载力检测完毕后，采用C15砼浇15cm厚砼硬化场地。再安放立杆底托垫板（15cm10cm方木、横放）,底托垫木必须与砼层紧密接触。要求砼表面尽量平整，减少立杆长短不一，影响受力。地基处理目的有二：一是压实处理，确保地基的承载力，减小表层土和深层土的沉降量；二是回填石渣和砼硬化，增大钢管支架与地基受力传递面积，减小地基单位承载力。现浇连续箱梁施工工艺框图平整场地模板制作钢筋制作预应力筋下料模板制作砼拌和内模拼装砼拌和压力表千斤顶标定水泥浆拌和基础处理、硬化搭设支架安装底模板绑扎钢筋安放预应力筋安装腹内模板浇筑箱梁腹、底板砼安装内模浇

13、筑顶翼板砼养护拆内模张拉锚固压 浆封 锚支架预压卸落支架、拆除取试块取试块取试块压试块压试块（2）支架设计本桥为3跨1联的单箱单室现浇箱梁，均采用满堂式支架，其中1#-2#（第2跨）设置门洞，用于过车及通行，尺寸5.0m5.0m，支架材料为48X3.5碗扣式钢管脚手架。搭设间距：箱梁支点两端、过渡段3.5m及实体段1.0m(分联处为1.2m)、边腹板、中腹板部位，立杆纵向间距60cm、横向间距60cm；跨中箱体部分立杆纵向间距90cm、横向间距90cm；横杆步距：支架上下端为60cm，各三排，中部为120cm，根据立杆高度调整排数。钢管支架下底托垫10cm15cm松木方料方木，横放，以增大受力

14、面积，并用砂浆找平，顶部加可调节高度的顶托。纵横向设剪刀支撑，纵向每4.5m设1道，横向每隔3跨布置剪刀撑1道。顶托上面横向分布10cm15cm松木方料（横桥设置，立放），大梁上设10cm10cm松木方小方料（纵向设置），每根间距25cm，小方料上钉竹胶板（厚15mm）作为底模。门洞支架采用碗扣支架30cm*30cm（纵向*横向）与I56工字钢组合支设，首先沿主线路两侧浇筑C25混凝土条形基础，混凝土基底标高以线路路面标高下10cm为准，基础宽50cm，高60cm。基础开挖深度30cm，开挖后，基底必须进行夯实处理，并铺设20cm级配较好的碎石，夯实整平，若基底地质较差，则需扩大开挖面碾压处理

15、后才能浇筑混凝土。工字钢连接采用钢筋焊接连接，但两侧焊接位置严禁在同一截面上，相互交错开，纵桥向采用I56工字钢，每根长度9m，间距与碗扣支架间距一致，详见。三跨现浇箱梁纵桥向及横桥向均设坡度，且在曲线上，左侧设超高，因此杆件组合以每跨梁底标高最低点为基准设计、组合，逐步利用上顶托和30cm高碗扣杆件调整各部位至梁底标高；杆件受力以每跨最高点为基准进行检算。（3）支架搭设注意事项在搭设过程中，应注意调整支架的垂直度，整架垂直偏差应小于1/800L，但最大不超过100毫米。对于直线布置的支架，其纵直线度偏差应小于1/200L。杆件的水平度，即横杆两端的高度偏差应小于1/400L。接头是立杆与横杆

16、的连接装置，应确保接头锁紧。组装时，先将上碗扣搁置在限位销上，将横杆、斜杆等接头插入下碗扣，使接头弧面与立杆密贴，待全部接头插入后，将上碗扣凸头扣紧，直至上碗扣被限位销卡紧不再转动为止。如发现上碗扣扣不紧，或限位不能进入上碗扣螺旋面，应检查立杆与横杆是否垂直，相邻的两下碗扣是否在同一水平面上（即横杆水平度是否符合要求）；下碗扣与立杆的同轴度是否符合要求；下碗扣的水平同立杆轴线的垂直度是否符合要求；横杆接头与横杆是否变形；横杆接头的弧面中心线同横杆轴线是否垂直；下碗扣内有无砂浆等杂物。碗扣式支架构件主要是焊接而成，故检验的关键是焊接质量，要求焊缝饱满，没有咬肉、夹喳、裂纹等缺陷。钢管应无裂缝，凹

17、陷、锈蚀。支架的施工和使用由专人负责，并设安全监督检查人员，确保脚手架的搭设使用符合设计和有关规定的要求。在使用过程中，定期对脚手架进行检查，严禁在架上乱堆乱放，及时清理各层堆积的杂物。不得将支架等物从过高的地方抛掷，不得随意拆除已投入使用的构件。支架预拱度包括地基弹性变形，支架弹性变形，梁板预拱度。地基弹性变形和支架弹性变形可在计算和施工预压过程中取得相关数据，而梁板预拱度需要考虑砼后期徐变下挠值，预应力上挠值等综合考虑，按设计取舍。钢管支架完成后对其平面设置、顶部标高、节点联系及纵横向稳定性进行全面检查保证其符合要求。支架在搭设前，必须挂好每孔的纵向中心线，沿中心线向两侧对称搭设支架。为增

18、强支架体系的整体稳定性，顺桥向需每4.5m设1道通长剪刀撑、横桥向每隔3跨设1道剪刀撑。剪刀撑与碗扣支架立杆、水平杆相交处，连接必须紧密。最后按作业要求设置防护栏及连接、加固杆件。底托安放时必须用硬木楔垫平，以保证立杆的垂直度。待底模面板全部铺设完毕后，通过上顶托精准调整底模面板至设计标高，调整高度严格控制在30cm以内，超过30cm调整度，增加30cm立杆，以确保架子顶自由端的稳定，同时保证每个顶托与垫木顶紧受力；当垫木与顶托之间有缝隙时，要用硬木楔楔紧垫木与顶托之间的缝隙。（三）、支架验算1、荷载计算采用碗扣式钢管支架48X3.5，取梁中部横断面1米宽范围计算,立杆纵向间距0.9m，横向间

19、距0.9m，立杆步距1.2m。(1)、箱梁荷载：箱梁钢筋砼自重：G1=207.3m3/723224KN/m3=2211.2KN 钢筋自重： G2=47985Kg/7232/10009.8=209KN 钢绞线自重： G3=7291Kg/7232/10009.8=31.8KN 箱梁荷载： G=G1+G2+G3=2452KN确保安全考虑，取安全系数r=1.3，以全部重量作用于底板上计算单位面积压力：F1=GrS=2452KN1.3（5.5m32m）=18.11KN/m2(2)、施工荷载：取F2=2.5KN/m2(3)、振捣混凝土产生荷载：取F3=2.0KN/m2(4)、箱梁芯模：取F4=1.5KN/

20、m2(5)、竹胶板：取F5=0.1KN/m2(6)、方木：取F6=0.5KN/m22、底模强度计算箱梁底模采用高强度竹胶板，板厚t=18mm，竹胶板方木背肋间距为300mm，所以验算模板强度采用宽b=300mm平面竹胶板。(1)、模板力学性能弹性模量E=0.1105MPa。截面惯性矩：I=bh3/12=301.83/12=14.58cm3截面抵抗矩：W= bh3/6=301.82/6=16.20cm3 截面积：A=bh=301.8=54cm2(2)、模板受力计算底模板均布荷载：F= F1+F2+F3+F4=18.11+2.5+2.0+1.5=24.11KN/m2q=Fb=24.110.3=7.

21、233KN/m跨中最大弯矩：M=qL2/8=7.2330.32/8=0.081 KNm弯拉应力：=M/W=0.081103/16.210-6=5.0MPa=11Mpa竹胶板板弯拉应力满足要求。挠度：从竹胶板下方木背肋布置可知，竹胶板可看作为多跨等跨连续梁，按三等跨均布荷载作用连续梁进行计算，计算公式为：f=0.677L4/100EI=(0.6775.00.34)/(1000.110814.5810-8) =0.19mmL/400=0.75mm竹胶板挠度满足要求。 综上，竹胶板受力满足要求。3、横梁强度计算横梁为1010cm方木，跨径为0.9m，方木间隔30cm，中对中间距为0.4m。截面抵抗矩

22、：W=bh2/6=0.10.12/6=1.6710-4m3截面惯性矩：I= bh3/12=0.10.13/12=8.3310-6m4作用在横梁上的均布荷载为：q=(F1+F2+F3+F4+F5)0.4=(24.11+0.1)0.4=9.684KN/m跨中最大弯矩：M=qL2/8=9.6840.92/8=0.98KNm松木容许抗弯应力=14.5MPa，弹性模量E=11103Mpa、横梁弯拉应力：=M/W=0.98103/1.6710-4=5.87MPa=14.5MPa横梁弯拉应力满足要求。、横梁挠度：f=5qL4/384EI=(59.6840.94)/(384111068.3310-6) =0.

23、903mmL/400=2.25mm横梁弯拉应力满足要求。 综上，横梁强度满足要求。4、纵梁强度计算纵梁为1015cm方木，跨径为0.9m，间距为0.9m。截面抵抗矩：W=bh2/6=0.10.152/6=3.7510-4m3截面惯性矩：I=bh3/12=0.10.153/12=2.8110-5m40.9m长纵梁上承担3根横梁重量为：0.10.10.97.53=0.203KN横梁施加在纵梁上的均布荷载为：0.2030.9=0.225KN/m作用在纵梁上的均布荷载为： q=(F1+F2+F3+F4+F5)0.9+0.15=24.210.9+0.225=22.014KN/m跨中最大弯矩：M=qL2/

24、8=22.0140.92/8=2.23KNm松木容许抗弯应力=14.5MPa，弹性模量E=11103Mpa、纵梁弯拉应力：=M/W=2.23103/3.7510-4=5.95MPa=14.5MPa纵梁弯拉应力满足要求。、纵梁挠度：f=5qL4/384EI=(522.0140.94)/(384111062.8110-5) =0.61mmL/400=2.25mm纵梁弯拉应力满足要求。 综上，纵梁强度满足要求。5、支架受力计算(1)、立杆承重计算碗扣支架立杆设计承重为：30KN/根。每根立杆承受钢筋砼和钢绞线重量：N1=0.90.918.11=14.67KN横梁施加在每根立杆重量：N2=0.930.

25、10.15.5=0.15KN纵梁施加在每根立杆重量：N3=0.90.10.155.5=0.07KN支架自重：立杆单位重：0.06KN/m，横杆单位重：0.04KN/mN4=8.3150.06+28.80.04=1.65KN其它动荷载：(F2+F3+F4+F5)(0.90.9)=4.94KN每根立杆总承重： N=N1+N2+N3+N4+N5=14.67+0.15+0.07+1.65+4.94=21.48KN30KN立杆承重满足要求。(2)、支架稳定性验算立杆长细比=L/i=1200/0.35（48+41）2=77由长细比可查得轴心受压构件的纵向弯曲系数=0.732立杆截面积Am=（242-20.

26、52）=489mm2由钢材容许应力表查得弯向容许应力=145MPa所以，立杆轴向荷载N=Am=4890.732145=51.9KNN=23.73KN支架稳定性满足要求。 综上，碗扣支架受力满足要求。6、地基承载力验算单根杆所承受最大荷载pmax=23.73kN单根立杆地基扩散面积A=0.60.6=0.36m2则地基承受力G=pmax/A=23.73/0.36=66Kpa根据地基容许承载力为=150Kpa（硬化场地后地基承载力至少可达150 Kpa） 则地基承载力满足要求。7、预拱度计算及设置根据路桥施工计算手册计算可得：1支架卸荷后由上部结构自重及活荷载一半产生的竖向挠度2支架在荷载作用下的弹

27、性压缩，2=L/E=0.1 mm；3支架在荷载作用下的非弹性压缩，3=10mm；4支架基底在荷载作用下产生的非弹性变形, 4取10 mm；5因砼收缩、温度变化引起的挠度，5取20mm；预拱度=1+2+5=0+0.1+20=20.1mm。(3、4通过支架预压抵消)根据设计图纸，预拱度按二次抛物线进行设置。8、1#、2#桥墩间门洞检算门洞顶纵桥向采用56号工字钢，共8根，间距与脚手架间距一致(最大间距0.9)，所以工字钢按均匀荷载进行计算：I56工字钢：I=65590cm4，W=2342cm3，E=20600mm2，f=215N/mm2门洞总荷载： 24.11KN/m2(5.55.0)=663.0

28、25KN每米工资钢荷载：q=663.025KN/8/5.0=16.58kN/mMmax=ql2/8=16.585.02/8=51.81kNm=Mmax/W=51.81/2342=22.1N/mm2；=215 N/mm2max=5ql4/384EI=516.581065.04/3842060065590104=0.999mm5.0/400=12.5mm符合要求。工字钢下支撑的碗扣架横向间距0.3，纵向间距0.3，4排布置，共计160根钢管（门洞两侧，每端80根）。门洞上部荷载总量：q=24.115.55.0+106kg899.8（工字钢总重）=754KN每端承受荷载q=754/2=377KN.每

29、平方承受荷载q=377KN/(1.25.5)=45.7KN每根杆件承受荷载q=377KN/80=4.7KN30KN。计算同横梁计算步骤相同综上：钢管满足承受荷载要求。七、安装模板模板的优良与否是影响现浇箱梁质量好坏的关键，其必须有足够的强度和刚度。底模、腹板外模可采用15mm厚优质酚醛覆膜木胶合光面板，内模采用多层压实板。模板与模板之间缝隙用海棉条填塞，并注意清除多余外露海绵条。在粗调好垫木标高后、铺钉底模板前，必须挂线找平纵、横向垫木，以确保垫木面在同一平面内，对于不平整的垫木应用手提刨刨平。在安装底模时，底模竹胶板的纵向拼缝下面最好设置通长方木，以确保模板拼缝质量，同时在腹板外侧部位处的纵

30、向垫木应密布4050cm宽，并用大号铁钉与横向垫木钉紧，以便腹板侧模根部背带方木能钉到纵向垫木上不落空，防止腹板侧模移位。 拟采用砂袋预压,在预压前先在竹胶板上铺一层彩条布，以防砂袋搬运时划毛光面，影响砼外观质量。 箱梁外模板采用大块钢模板或大块塑料模板，钢模板初次使用时应将与混凝土接触面上的锈迹清除干净。不得采用对混凝土表面有污染、对混凝土有腐蚀的废机油、肥皂水、洗衣粉等材料代替脱模剂。梁体线型流畅与否直接影响整座桥梁的总体美观，必须严控腹板外模的支立。腹板外模支立时，直线段按间距5m一点、曲线段按2.5m一点控制腹板外模线型。腹板外模的支撑与加固必须牢固可靠，严禁跑、胀模现象出现。八、支架

31、预压为了保证箱梁砼结构的质量，钢管支架搭设完毕铺设地模板后必须进行预压处理，以消除支架、支撑方木和模板的非弹性变形和地基的压缩沉降影响，同时取得支架弹性变形的实际数据，作为梁体立模的抛高预拱度数据设置的参考。预压方法依据设计施工荷载为模板自重+新浇筑钢筋砼自重+施工人员和施工机具荷载+振捣荷载，在此荷载上乘1.2的系数进行配载。通过计算荷载为2471kg/m2折算堆载（中砂比重按1.7）高度为：2471*1.2（安全系数）/1.7=1.7m,箱梁高度1.459m，可分两层堆放，第一层堆0.85m，第二层堆0.85m。采用砂袋灌砂，每袋砂石按标准重进行分包准备好，然后用汽车吊进行吊装就位，并按箱

32、梁结构形式合理布置砂袋数量。预压时间视支架地面沉降量来确定，支架日沉降量不得大于2.0mm（不含测量误差），预压期不小于7天。在支架上浇筑箱梁混凝土施工过程中和卸架后，箱梁要产生一定的挠度。因此，为使箱梁在卸架后能满意地获得设计规定的外形，须在施工时设置一定数值的预拱度。在确定预拱度时应考虑下列因素：卸架后箱梁本身及活载一半所产生的竖向挠度；支架在荷载作用下的弹性压缩；支架在荷载作用下的非弹性变形，支架基底在荷载作用下的非弹性沉陷；由温度变化而引起的挠度；由砼徐变引起的徐变挠度。徐变挠度对梁体的挠度影响不容忽视。影响徐变挠度的因素很多：在受弯构件中，在长期持续荷载作用下，由于徐变的影响，梁的挠

33、度会与日俱增，徐变挠度可能达到弹性挠度的1.5至2倍。影响徐变的主要因素是应力的大小和受荷时砼的龄期，因此在施工中要避免砼结构过早地施加预应力。砼的徐变与砼的级配组成也有关系，水灰比越大，徐变也越大；骨料的弹性模量越大，徐变越小；水泥用量越大，徐变越大。此外，结构所处的环境也有重大的影响，湿度大的地区徐变小。针对以上影响砼结构徐变的各种因素采取以下措施：严格控制水灰比和水泥用量；选用质地坚硬、耐磨性能好的骨料；加强构件的养护，延长洒水养护时间；选用适当的外加剂。根据梁的挠度和支架的变形所计算出来的预拱度之和，作为预拱度的最高值，设置在梁的跨径中点。其他各点的预拱度以中点为最高值，以梁的两端部为

34、支架弹性变形量，按二次抛物线进行分配。根据计算出来的箱梁底标高对预压后的箱梁底模标高重新进行调整。加载顺序：分三级加载，第一、二次分别加载总重的30%，第三次加载总重的40%。预压观测：观测位置设在每跨的L/2、L/4处及墩部处每组分左、中、右三个点，在点位处固定观测杆，以便于沉降观测采用水准仪进行沉降观测，布设好测杆后，加载前测定其杆顶标高，第一次加载后，每2个小时观测一次，连续二次观测沉降量不超过3mm，且沉降量为零时，进行第二次加载，按此步骤，直至第三次加载完毕，第三次加载沉降稳定后，测定地基沉降和支架、模板变形，同时确定地基卸载后的回弹量。根据数据调整底模标高及支架高度。连续梁的线形以

35、梁底标高为控制标准。卸载完成后记录好观测值以便计算支架及地基综合变形，根据观测记录整理出预压沉降结果，调整支架顶托的标高来控制箱梁底板及悬臂的预拱高度。支架的变形及地基压缩量主要考虑以下因素： =1+2+3+4+5 1箱梁自重产生的弹性变形量； 2支架弹性压缩量； 3支架与方木、方木与模板、支架与枕木之间的非弹性压缩量； 4支架基础地基的弹性压缩量； 5支架基础地基的非弹性压缩量。 通过预压施工，可以消除3、5的影响，则在底模安装时，其预拱度的设置按=1+2+4计算，在模板的高程控制时加入预拱度数值。对于预应力钢筋混凝土连续箱梁，考虑到张拉时起拱,预拱度的设置要适当减小或不设预拱度。九、钢筋加

36、工钢筋在加工成型前，应将表面油渍、漆皮、鳞锈、泥土等清除干净。钢筋在加工成型前，应平直、无局部弯折。钢筋的弯制和末端的弯钩应符合设计要求。钢筋加工后，应分类挂牌存放，且应架离地面，以防锈蚀。钢筋加工的允许偏差：受力钢筋全长：+50mm、10mm；箍筋各部分尺寸：5mm。钢筋安装钢筋安装顺序：竖向主筋接长水平分布钢筋水平拉筋及箍筋锚固块钢筋。钢筋安装要求：当钢筋预应力管道相碰时，可适当移动普通钢筋的位置，尽量少切钢筋。施工中如发生钢筋空间位置冲突，可适当调整其布置，但应确保钢筋的净保护间距。钢筋交叉点用铁丝绑扎结实，必要时也可用点焊焊牢。钢筋安装允许偏差：主筋间距：20mm；箍筋、横向水平钢筋间

37、距：0，-20mm；保护层厚度：5mm。箱梁中能够焊接成钢筋骨架的在钢筋加工场地进行焊接成型，利用人工水平运输，汽车起重机垂直运输到组装地点。其余钢筋集中下料，现场绑扎、焊接。预应力定位钢筋在钢筋制作场地集中焊接成型，待现场箱梁钢筋绑扎完毕后，现场定位焊接。注意事项：钢筋、钢束应准确定位，绑扎牢固，砼振捣密实；安装模板时注意支撑结构和人员设备安全；绑扎箱梁钢筋要求准确定位，防止钢筋变形变位，确保焊接质量；浇筑箱梁时，应注意加强振捣养护，保证砼的密实性，防止麻面、孔洞、露筋、裂缝等；注意预留钢筋。十、预应力管道安装预应力管道必须采用镀锌双壁波纹管，且钢带厚度不得小于0.35mm；管道与管道、喇叭

38、管的连接应确保其密封性管道定位钢筋必须点焊在主筋上，不容许用铁丝定位，确保管道在混凝土浇筑过程中不上浮、不变位。管道位置的容许偏差平面不得大于1cm，竖向不得大于0.5cm。混凝土浇筑后应立即检查每根管道是否漏浆和堵管。穿钢绞线前应用高压水冲洗和检查管道管道轴线必须与垫板垂直负弯矩上用扁波纹管首先截取10cm长度的样品置于地面，用脚将其踏扁，如果咬口紧密则认为咬口符合要求，同时还应该截取23m进行漏水检查。混凝土浇筑前应派人对管道进行仔细检查，尤其应注意检查管道是否被电焊烧伤，出现小孔。排气管道至少在管道曲线的最高点处设置十一、箱梁砼的浇筑砼采用自动计量的砼拌站集中拌和，砼罐车运送，砼泵浇注砼

39、。箱梁施工采用整联整体一次现浇，一次落架的施工方法。箱梁砼的浇筑：底板腹板-顶板加翼板。每次浇筑时均由低处向高处整体斜向分段进行，分段长度以1.5-2m为宜。每一段砼浇筑完成后，再向前推进进行下一段砼的施工。在每一段内，砼也要从中间向两边对称进行。混凝土浇筑应按顺序、一定的厚度和方向分层进行，分层厚度为30cm，必须注意在下层混凝土初凝或重塑前浇筑完上层混凝土。上下层同时浇筑时，上层与下层前后浇筑距离应保持1.5m以上。振捣采用插入式振动棒，移动间距不应超过振动棒作用半径的1.5倍，并与侧模保持510cm的距离。振捣时插入下层混凝土510cm，每一处振完后应徐徐提出振动棒。振捣时避免振动棒模板

40、，钢筋等；对每一振动部位必须振到该部位混凝土密实为止，也就是混凝土停止下沉，不再冒气泡，表面呈现平坦、泛浆。在浇筑过程中应安排各工种检查钢筋、支架及模板的变化，遇到情况及时处理。砼振捣工安排：浇筑箱梁腹板以下砼时，必须每个腹板处有一个振捣工。浇筑顶板砼时，必须至少安排3个振捣工；以上人员安排为一个工作班的人员，由于箱梁砼是连续昼夜施工，所以要分为三个作业班进行轮换施工。砼振捣棒的配备：除上述人员安排每人配备一条振捣棒外，尚应备用至少3套振捣设备。混凝土的振捣用插入式振捣棒，振捣时间要适当掌握不要漏振不要过振。振捣棒不得撞击波纹管、各种预埋件，避免其跑位。钢筋较密处可以用小直径振捣棒振捣，小直径

41、振捣棒功率低、作用半径小，注意适当延长振捣时间、加强振捣。振捣顶、底板及翼缘板砼时要在棒头上作好振捣深度标记，严格控制好振捣深度，避免振捣棒触及模板。施工时如在箱梁顶板设置人孔时，其位置宜选在L/8L/4范围内，其尺寸顺桥向不应大于1m，横桥向不应大于0.8米，四角应设0.20.2倒角，并布置直径12毫米倒角钢筋，箱梁施工完成后应及时复原结构钢筋并立模浇筑封孔混凝土，封孔混凝土采用C25微膨胀混凝土。混凝土初凝前应对箱梁顶板顶面进行横向拉毛处理。为防止混凝土裂缝和边棱破损，并满足局部强度要求，混凝土强度达到100%后方可拆除模板。支架应在预应力张拉后方可拆除。施工时必须对支架及模板，对模板工程

42、重点部位(如梁端、梁中、动荷载较大处、悬挑梁板等)进行监控，主要是监控模板及支架水平侧移和沉降情况，可以采用吊线锤简单方法监测，这样监测模板支架的X、Y、Z三方向的位移情况，也可用其他测量仪器(如全站仪)进行监测。制订混凝土输送、浇筑技术措施，由于混凝土输送(泵送)处的动荷载较大，须对该处加固处理(如加密立杆,缩小水平的步距、加剪刀撑或斜撑等)，否则容易发生险情，以及混凝土浇筑顺序、方向、层次会影响到模板支架稳定性，避免混凝土堆集造成模架局部荷载、应力集中，使模架系统失去平衡,破坏模架的稳定性。十二、预应力的张拉本桥全部为后张法预应力砼梁，预应力钢束为15.24高强度低松弛钢绞线，梁采用两端张

43、拉。锚具采用YM15-10、YM15-10PT锚具，500T千斤顶进行施工。混凝土强度达到设计强度的72%以后方可张拉预应力，张拉预应力时，尽量做到上下左右对称张拉。预应力张拉时采用引伸量与张拉力双控，并以张拉力为主，实测引伸量与计算引伸量容许误差应控制在6%以内。压浆应在规定时间内完成，其质量应有切实的保证。1、预留孔道预留孔道的位置应准确。其截面尺寸应能使预应力钢材顺利通过并能保证压浆质量。一般孔道的尺寸对于预应力钢束，其截面面积不小于预应力钢材束截面面积的2.5倍，预留孔道的方法采用预埋波纹管道法。根据钢绞线的根数，将波纹管用定位网片绑扎在纵横向主筋上，网片间距按0.4m考虑，一确保波纹

44、管位置正确，曲线转折点平顺。灌注砼前先进行压水检查，漏水部位用胶带绑扎。管内应预留铁线或麻绳，以便穿钢绞线。2、压气孔及排气孔的留设除非锚具上已设置，无论何种管道或孔道均须设置压浆孔以及排气孔、检查孔，其位置可按设计的规定，一般排气孔设在孔道最高位置。压浆孔直径不小于20-25mm，排气孔直径8-10mm，用木塞或钢筋头与管道顶紧，砼初凝后拔出。3、穿入预应力钢材钢纹线未穿时，将一端打齐，顺序编号并套上穿束器，将穿束器的引线穿过孔道，然后向前拉动，直至两端均露出所需长度为此。当采用一端张拉时，锚固端需预先锚固牢。张拉现场的周围应设置明显的标志阻拦、禁止无关人员进入危险区域内，梁的两端应设有完善

45、的安全防护措施；在张拉预应力筋时千斤顶后面严禁站人，以防预应力筋或锚具拉断伤人，已张拉完毕尚未压浆的梁，亦应注意这一点。张拉预应力筋时，应由专人负责指挥，操作时严禁碰撞预应力筋，在量测预应力筋的伸长及拧紧螺栓时，停止开动千斤顶或卷扬机。张拉时，预应力筋夹具应有足够的夹紧能力，防止锚夹不牢而滑出。张拉顺序设计规定执行或先中间后两侧对称进行。千斤顶支腿必须与两端的锚锭板接触良好，位置正直对称，严禁加垫铁，以防支腿不稳或受力不均而倾倒伤人。锚具的位置应与孔道中心对正，焊接时可用木塞固定其位置，以保证位置准确。对曲线孔道，当端头面与孔道中心线不垂直时，可在锚环下另加斜垫板调整准确。穿束时，将每一束内的

46、各根预应力钢材顺序编号，在构件两端对号检查，防止其在孔道内交叉扭结。将清洗过的夹片，按原来在锚具中的片位号一次嵌入预应力钢材之间。夹片嵌入后，随即用手捶轻敲击，使其夹紧预应力钢材，但夹片外露长度应整齐一致。安装千斤顶时，将预应力钢材穿入千斤顶，锚环对中，并将张拉油缸先伸出2-4cm，再在千斤顶尾部安上垫板及工具锚，将预应力钢材夹紧。为便于松开锚片，工具锚环内可涂少量润滑油。使顶压油缸处于回油状态，向张拉缸供油，开始张拉。同时注意工具锚和固定端的工作锚夹片保持整齐（一般差3mm时不会明显影响夹持力）；张拉至初应力时，做好标记，作为测量伸长值的起点。按规定程序张拉至规定吨位或换算的油压值，并测量预

47、应力钢材的伸长值以校核应力。在保持张拉抽缸调压阀阀口开度不变的情况下向预压缸供油，直至需要的预应力。在顶压过程中，如张拉油缸升压超过最大张拉力规定时，应事张拉油缸适当降压。在保持继续向顶压油缸供油的情况下，使张拉油缸缓慢回油，完成油缸回油动作。打开顶压阀的回油缸，油泵停车，千斤顶借助其内部回程弹簧作用，顶压活塞自动回程，张拉锚固结束。4、下列情况重新标定千斤顶：a：已使用3个月b：严重漏油c：主要部件损坏d：延伸量出现系统性的偏大或偏小e：张拉次数超过施工规范规定的次数5、预应力钢束引伸量的量测方法：a：量测引伸量的要求开始张拉前应将所有钢绞线尾端切割成一个平面或采用与钢绞线颜色反差较大的颜料

48、标出一个平面，在任何步骤下量测引伸量均应量测该平面距锚垫板之间的距离，而不可量测千斤顶油缸的变化位置，以免使滑丝现象被忽略。b：预应力张拉的操作初张拉P0(总张拉吨位的10%15%)持续荷载3分钟量测引伸量1张拉到总张拉吨位P持续荷载3分钟量测引伸量2回油量测引伸量3c：检查千斤顶有无滑丝计算3-2是否大于8mm，如大于8mm，则表明发生了滑丝查明原因并采取措施解决后方可继续张拉。再检查钢绞线尾端标记是否仍在一个平面，如平面发生了变化，说明个别钢绞线出现了滑丝现象，采取措施进行及时处理。d：计算实测引伸量的方法：e：实测引伸量与计算引伸量的比较 符合该条件，方可满足设计要求，否则查明原因，并予

49、以解决6、张拉顺序：1）按先中腹板束后对称张拉内外侧腹板束，先底层后顶层，先顶板束后底板束，先中部后内外侧对称张拉的顺序进行张拉。2）在主梁纵向束张拉完成后再张拉横向预应力束。十三、压浆箱梁预应力钢束管道应在预应力钢束张拉后24小时内压浆，要求管道压浆密实，水灰比不超过0.40.45，不允许掺氯盐，可掺减水剂，其掺量由试验决定，为减少收缩可掺入0.02倍水泥用量的外掺剂作为膨胀剂，必须保证浆体对钢绞线无腐蚀性，压浆标号不得低于结构自身混凝土标号。压浆前应用压缩空气或高压水清除管道内杂质，然后压浆。十四、支架拆除拆除时间：在箱梁混凝土达到设计强度且箱梁预应力张拉完成后,待主梁完全脱离支架后，放可

50、拆除相应的支架，箱梁内模的侧模必须拆除，其顶模的永久支撑亦不保留。桥梁支架的拆落应对称、均匀和有顺序地进行。卸落时应分阶段进行。当达到一定的卸落量后，支架才能脱离梁体。其顺序为：先拆除各跨的1/8、3/8、5/8、7/8跨支承支架，再拆除各跨的1/4、2/4、3/4跨支承支架。拆除顺序：护栏脚手板剪刀撑小横杆大横杆立杆件；拆除前应先拆除脚手架上杂物及地面障碍物；拆除作业必须由上而下逐层拆除，严禁上下同时作业；拆除过程中，凡已松开连接的杆、配件应及时拆除运走，避免误扶、误靠；拆下的杆件应以安全方式吊走或运出，严禁向下抛掷。十五、应急预案1、应急领导小组组 长：苟小明副组长：王均、韩福军、郭元俊组

51、 员：李中仕、赵君君、任 霖、张思宁、朱勇军2、应急措施、因地基沉降引起的脚手架局部变形。在排架横向截面上架设剪刀撑，隔一排立杆架设一组，直到变形区外排。剪刀撑下脚必须设在坚实、可靠的地基上。、脚手架加、卸荷时局部产生破坏变形，对已经产生变形的部位及杆件进行纠正。如纠正脚手架向外张的变形，先按每个开间设一个拉链，与结构绷紧，各点同时向内收紧倒链，至变形被纠正，做好刚性拉接，并将各卸荷点钢丝绳收紧，使其受力均匀。、预压加荷过程中如出现地基下沉及支架变形，应停止加荷；分析事故原因，对支架增加剪刀撑和拉杆进行加固处理。待支架加固完成后，在进行逐级加荷。十六、质量保证体系与措施1、质量管理机构项目部质量管理领导小组是整个工程质量管理的最高领导机构，由项目经理、总工程师、副经理、安质环保部部长、试验室主任、工程技术部部长组成，制定整个合同段工程质量创优规划、方针、措施。安质环保部和试验室专职抓现场质量管理。2、质量保证措施(1)、质量总体目标严格执行合同条款，按照招标文件技术规范和业主以及监理工程师的指令施工，制定落