加油站课程设计计算书

1、计 算 书档案号 /计加 油 站 设 计共 11 页 第 1 页日 期阶 段一地下储罐容量计算 依据油品储运设计手册，年工作天数取为300天，取储存天数K=3天，地下储罐容量的确定公式为： （1）式中：v 加油站地下储罐汽油或柴油的设计容量，m3； G 平均日加油量，L； K 储存天数，取3天； 储罐的利用系数，一般汽油取0.9，柴油取0.85。现已知条件：表1 各种油品年销售量及密度油品种类90#车汽93#车汽97#车汽-10#柴油0#柴油10#柴油年销量（t)160026001000150030001500密度（kg/m3）720720720840840840计算结果如下：1、90#汽油

2、日销量 90#车用汽油可选用一个V=30m3的油罐（公称容量）。2、93#汽油日销量 93#车用汽油可选用一个V=50m3的油罐（公称容量）。3、97#汽油日销量 编 制校 对审 核审 定计 算 书档案号 /计共 11 页 第 2 页97#车用汽油可选用一个V=20m3的油罐（公称容量）。4、0#柴油日销量根据规范GB 50156-2002汽车加油加气站设计与施工规范中规定单罐容量最大为50m3，又考虑到实际使用中不会满负荷运行，因此0#柴油可选用一个V=50m3的油罐（公称容量）。5、-10#和10#柴油由于-10#和10#柴油为季节性油品，所以采用150天计算。日销量根据规范GB 5015

3、6-2002汽车加油加气站设计与施工规范中规定单罐容量最大为50m3，又考虑到实际使用中不会满负荷运行，因此-10#和10#柴油可共用V=50m3的油罐（公称容量）。6、加油站总容量的确定 根据规范GB 50156-2002汽车加油加气站设计与施工规范中规定，在计算总体积时，将柴油体积与汽油体积按2：1折算为汽油体积：该站设计为一级站，有3个50m3，1个20m3，1个30 m3的油罐。二加油机台数的确定及类型的选择由油品储运设计手册知加油机台数的计算公式为： （2）式中：n 加油机台数； G加油站年加油量，m3； Q平均每台加油机日加油量，一般24小时服务的取10000L/d，日间服务的加油

4、站取8000 L/d； 加油机发油不均匀系数，柴油取1，汽油取2。此处采用24小时服务，则Q=10000L/d。 计算结果如下：计 算 书档案号 /计共 11 页 第 3 页1、90#汽油向上取整，90#汽油的加油机台数为n=2。2、93#汽油向上取整，93#汽油的加油机台数为n=3。3、97#汽油向上取整，97#汽油的加油机台数为n=1。4、0#柴油向上取整，0#柴油的加油机台数为n=2。5、-10#柴油和10#柴油-10#柴油和10#柴油共用油罐V=50m3的加油机台数： 向上取整，10#柴油和10#柴油共用油罐V=50m3的加油机台数n=2。6、加油机总台数由上述可知，总加油机台数n=2

5、+3+1+2+2=10台。由油品储运设计手册中推荐，取型号为J-60A的加油机。三、油罐的抗浮设计 埋地油罐罐顶距地面0.6m，由油品储运设计手册查得20m的油罐自重5547kg，直径2000mm，长6762mm；30m的油罐自重7135kg，直径2200mm，长10402mm；50m的罐自重12659kg，直径2600mm，长9900mm。由油品储运设计手册知油罐不被浮起的必要条件为： （3）式中：Gg油罐总自重，kg； Gt油罐水平直径范围内上部覆土重，kg；粘土密度取1700 kg/ m3；计 算 书档案号 /计共 11 页 第 4 页 K抗浮系数，取1.21.5； VS油罐埋入地下水部

6、分的容积，m3；s水密度，取1000kg/ m3。锚体积的计算： （4）式中：Vj全部锚基础的体积，m3； j锚基础的密度，kg/m3,取值见下表：表2 锚基础材质密度表基础材质素混凝土钢筋混凝土碎砖混凝土焦碴混凝土密度kg/m32200240024002500200160017001、对于20m3的罐校核公称容量为20m3的卧式储油罐，由油品储运设计手册查得，筒体长度L=8.89m，罐直径D=1.75m，罐体总自重Gg=2153kg。如图所示：图1 20m3罐体埋入土中截面图由角度按比例换算面积，扇形ADB的面积为：则大扇形ABO面积为：计 算 书档案号 /计共 11 页 第 5 页三角形A

7、OB面积为:故埋入地下水中后罐的截面积：油罐埋入地下水部分的容积：油罐上部覆土重：因为 由于所以不需要进行锚固。2、对于30m3的罐校核公称容量为30m3的卧式储油罐，由油品储运设计手册查得，筒体长度L=9.59m，罐直径D=1.75m，罐体总自重Gg=2872kg。如图所示：图2 30m3罐体埋入土中截面图由角度按比例换算面积，扇形ADB的面积为：计 算 书档案号 /计共 11 页 第 6 页则大扇形ABO面积为：三角形AOB面积为：故埋入地下水中后罐的截面积：油罐埋入地下水部分的容积：油罐上部覆土重：因为 由于所以不需要进行锚固。3、对于50m3的罐校核公称容量为50m3的卧式储油罐，由油

8、品储运设计手册查得，筒体长度L=9.59m，罐直径D=2.54m，罐体总自重Gg=3568kg。如图所示：图3 50m3罐体埋入土中截面图计 算 书档案号 /计共 11 页 第 7 页由角度按比例换算面积，扇形ADB的面积为:则大扇形ABO面积为：三角形AOB面积为:故埋入地下水中后罐的截面积：油罐埋入地下水部分的容积：油罐上部覆土重：因为 由于所以需要进行锚固。由油品储运设计手册查得，锚体积的计算： （5）式中： 全部锚基础的体积，m3；锚基础的密度，kg/m3。计 算 书档案号 /计共 11 页 第 8 页考虑经济和节约材料，选择密度为2400 kg/m3的素混凝土作为锚基础经过计算,可以

9、取的素混凝土进行锚固。四、加油机吸引高度的校核计算1、校核汽油管线是否发生汽蚀已知汽油粘度可取0.6×10-6 m2/s，Q=10000L/d，管材为DN50的无缝钢管，从已绘制的加油站工艺流程图中可知，汽油最大管线长度为31.4m，且需要4个90°弯管，则：因为所取管材为DN50的无缝钢管，由GB 50253输油管道工程设计规范附录C查得管内壁绝对粗糙度e=0.06mm。由GB 50253输油管道工程设计规范附录C知：因为3000<Re=49146.81<Re1=58886.89，所以处于紊流水力光滑区，管内流速 。（1）沿程摩阻损失计算（2）动能头损失计算（

10、3）弯头局部摩阻损失计算根据工程流体力学（袁恩熙主编）表-5知每个弯头的局部阻力系数可取1.2，则故弯头局部摩阻损失为计 算 书档案号 /计共 11 页 第 9 页（4）阀门局部摩阻损失计算根据工程流体力学（袁恩熙主编）表-6知每个阀门的局部阻力系数可取6.5（旋启式止回阀），则：故阀门局部摩阻损失为（5）高程差计算根据规范GB 50156-2002汽车加油加气站设计与施工规范，由于该地区最大冻土深度为0.6m，故取油罐的最大埋深（即油罐轴中心线到地表的距离）为1.9m，又油罐的最大内径为2.6m，进油口距离油罐底部0.2m，加油岛高出地面0.2m，加油枪高出加油岛1.0m，则：（6）总能头损

11、失已知型号J-60A加油枪允许吸入真空度为40×103Pa，则允许吸入柴油高度：即允许吸入高度大于管线总消耗，因此不会发生汽蚀，故设计符合水力计算要求，设计符合规范要求。2、校核柴油管线是否发生汽蚀已知柴油粘度可取6×10-6 m2/s，Q=10000L/d，管材为DN50的无缝钢管，从已绘制的加油站工艺流程图中可知，柴油最大管线长度为28.2m，且需要4个90°弯管，则：因为所取管材为DN50的无缝钢管，由GB 50253输油管道工程设计规范附录C查得管内壁绝对粗糙度e=0.06mm由GB 50253输油管道工程设计规范附录C知计 算 书档案号 /计共 11 页 第 10 页因为3000<Re=4914.68<Re1=58886.89，所以处于紊流水力光滑区， 管内流速 。（1）沿程摩阻损失计算（2）动能头损失计算（3）弯头局部摩阻损失计算根据工程流体力学（袁恩熙主编）表-5知每个弯头的局部阻力系数可取1.2 ，则故弯头局部摩阻损失为（4）阀门局部摩阻损失计算根据工程流体力学（袁恩熙主编）表-6知每个阀门的局部阻力系数可取6.5（旋启式止回阀），则 故阀门局部摩阻损失为（5）高程差计算根据规范GB 50156-2002汽车加油加气站设计与施工规范，由于该地区最大冻土深度为0.6m，故取油罐的最大埋深（即油罐轴中心线到