槽钢悬挑模板方案

1、山水名城·振业大厦A座工程悬挑槽钢模板施工方案一、工程概况工程名称：山水名城·振业大厦A座工程建设地点：合肥市政务区祁门路与翡翠路交叉口建设规模：建筑总面积25445平方米，其中地下建筑面积为1494，框筒结构，地上27层（局部28层），一层至三层为商业及大开间办公；四层以上为办公楼；地下一层为设备用房，地上建筑高度为99.700m，为一类高层建筑。本工程南北两面入口处1-4层上空，五层挑出，外挑净长度1.7m，外挑面积为13.95m2，此部位五层悬挑板施工时模板支架无支撑点，现拟采用16#槽钢作悬挑支撑系统，具体施工方法见附图。二、编制依据1、山水名城·振业大厦

2、A座设计施工图纸2、山水名城·振业大厦A座施工组织设计3、混凝土结构工程施工质量验收规范，GB50204-20024、钢结构设计规范，GB 5001720035、建筑施工模板安全技术规范，JGJ162-20086、直缝电焊管标准，GB/T13793三、施工材料准备钢管选用国标直缝电焊钢管，（GBT13793）质量符合国家碳素结构钢（GBT700）Q235-A级钢要求。钢管尺寸选用48×3.0mm。立杆钢管弯曲变形：（1）当3mL4m时，允许偏差12mm。（2）当4mL6.5m时，允许偏差20mm，当水平杆、斜杆的钢管弯曲L6.5m时，允许偏差30mm。钢管上严禁钻孔。扣件采

3、用可锻铸铁的制作，其材质符合国家标准钢管脚手架扣件（GB15831）的规定，使用前应进行质量检查，有裂缝、变形的严禁使用，并应作防锈处理，且当螺栓扭紧力矩达40-65N·m，不得发生破坏，出现滑丝螺栓的应更换，连墙件的材质应符合现行标准碳素结构钢（GBT700）中Q235-A级钢的规定。选用16号槽钢，质量符合国家碳素结构钢要求。四、施工工艺技术1、搭设作业注意事项：）严禁48与51等不同直径的钢管混用；）底立杆应按层高3.4m扣除板厚选择标准长度（3.25m）的钢管，水平杆应按接长要求选用不同长度交错布置，至少应有两种适合的不同长度的钢管作水平杆，水平杆接头严禁在同一跨度中设置，所

4、有立杆底部均应设置垫板，设置在槽钢上的立杆，立杆底部应套在槽钢上焊接的钢筋头上；）一定要采取先搭设起始段而后向前延伸的方式，当两组作业时，可分别从相对角开始搭设；4）杆件端部伸出扣件之外的长度不应小于100mm；5）槽钢用塔吊吊运至安装地点，待安装结束时解开吊装绳，并派专职人员指导安装。6）槽钢下口需找平，确保均匀受力，待安装结束后用木楔楔紧。2、模板安装基本要求1、安装上层模板及其支架时，下层楼板应具有承受上层荷载的承载能力，上下层支架的立杆应对准，并铺好垫板。2、在涂刷模板隔离剂时，不得沾污钢筋和砼接槎处。3、平板模板的接缝用胶带封掉，不得有漏浆现象，模板应浇水湿润，但不得有积水。4、浇筑

5、砼前，模板内的杂物应清理干净，并浇水湿润。3、质量保证措施：3.1施工中要严把材料关：所使用的木方、竹胶板、钢管等材料应符合其规格、材质等要求。对于不合格的材料应严禁使用。3.2建立以劳务队、栋号质检员和经理部质检员为主的三级质量保证体系，以保证对施工质量的层层把关。3.3根据施工情况不定期召开质量通病预防会议，对已发生的质量问题或即将施工的项目进行纠正和预防，对不合理的模板施工方法进行研究改进。3.4建立模板管理、使用维修制度以及必要的奖罚制度，以保证模板周转使用的质量。3.5建立拆模审批制度。3.5.1现浇结构的模板及其支架拆除时的混凝土强度，必须符合设计要求，、拆模时，按合理顺序进行拆除

6、，一般按后支的先拆，先支的后拆，先拆除非承重部分，后拆除承重部分。拆模时不得强力震动或硬撬硬砸，不得大面积同时撬落拉倒，对重要承重部位应拆除侧模检查混凝土无质量事故问题后方可继续拆除承重模板。3.5.2槽钢之间用胶合板铺平，下方张设一道安全平网，防止模板支设及拆除时杂物坠落。五、施工安全措施：1、顶板拆模时，应逐块拆卸，不得成片撬落或拉倒。必要时，应先设临时支撑，然后进行拆卸。拆下的模板和零件，严禁向楼层以下抛扔。2、装拆模板，必须有稳固的登高工具。高度超过2.5m时，必须搭设脚手架。安装梁模板及梁、柱接头模板的支撑架或操作平台必须支搭牢固。3、在模板的紧固件、连接件、支承件未安装完毕前，不得

7、站立在模板上操作。4、模板的预留孔洞，应加设防护网，防止人员和物体坠落。5、安装模板时，应随时支撑固定，防止倾覆。遇有中途停歇，应将已就位的模板或支承件连接稳固，不得单摆浮搁。在楼层拆模时，如有间歇，亦应将已拆下的模板和配件及时运走，防止坠落伤人。6、在脚手架或操作台上堆放模板时，应按规定码放平稳，防止脱落并不得超载。操作工具及模板连接件要随手放入工具袋内，严禁放在脚手架或操作台上。8、模板的支撑必须牢固，确保整体稳定。9、使用电动工具，注意用电安全。地下室照明采用36V以下低压电源，并应有可靠的漏电保护装置。10、模板堆放场地及在施工现场内，不得进行明火焊接、切割作业。如必须进行焊接、切割时

8、，应有可靠的消防措施。11、浇筑混凝土时，应均匀浇注，防止局部受力集中，并设专人看护模板，如发现模板倾斜、位移、局部鼓胀时，应及时采取紧固措施，方可继续施工。12、高空装拆模板时，除操作人员外，下面不得站人，并应设置警示标志。作业区周围及出入口外，应设专人负责安全巡视。六、劳动力计划现场配备专职安全员2名，木工20名，悬挑梁属特殊作业，有架子工安装，安装过程中派专人指导，遇有紧急情况立即启动应急预案。七、计算书（一）、参数信息:1.模板支架参数横向间距或排距(m):1.20；纵距(m):1.00；步距(m):1.50；立杆上端伸出至模板支撑点长度(m):0.10；模板支架搭设高度(m):3.3

9、；采用钢管(mm):48×3.0 ；板底支撑连接方式:圆木支撑；立杆承重连接方式:双扣件，取扣件抗滑承载力系数:0.80；2.荷载参数模板与木板自重(kN/m2):0.350；混凝土与钢筋自重(kN/m3):25.000；施工均布荷载标准值(kN/m2):1.000；3.材料参数面板采用胶合面板，厚度为18mm；板底支撑采用圆木；面板弹性模量E(N/mm2):9500；面板抗弯强度设计值(N/mm2):13；圆木弹性模量E(N/mm2):9000.000；圆木抗弯强度设计值(N/mm2):13.000；圆木抗剪强度设计值(N/mm2):1.400；圆木的间隔距离(mm):200.00

10、0；圆木的小头直径(mm):65.00；（二）、模板支架立杆荷载设计值(轴力):作用于模板支架的荷载包括静荷载和活荷载。1.静荷载标准值包括以下内容：(1)脚手架的自重(kN)：NG1 = 0.129×3.28 = 0.423 kN；(2)模板的自重(kN)：NG2 = 0.35×1.2×1.2 = 0.504 kN；(3)钢筋混凝土楼板自重(kN)：NG3 = 25×0.12×1.2×1.2 = 4.32 kN；静荷载标准值 NG = NG1+NG2+NG3 = 5.247 kN；2.活荷载为施工荷载标准值与振倒混凝土时产生的荷载。

11、活荷载标准值 NQ = (1+2 ) ×1.2×1.2 = 4.32 kN；3.立杆的轴向压力设计值计算公式N = 1.2NG + 1.4NQ = 12.345 kN；（三）、立杆的稳定性计算:立杆的稳定性计算公式 =N/(A)f其中 N - 立杆的轴心压力设计值(kN) ：N = 12.345 kN； - 轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 Lo/i 查表得到； i - 计算立杆的截面回转半径(cm) ：i = 1.58 cm； W - 立杆净截面模量(抵抗矩)(cm3)：W=4.493 cm3； - 钢管立杆受压应力计算值 (N/mm2)； f- 钢管立杆抗压强度设计值

12、：f =205 N/mm2； L0- 计算长度 (m)；根据扣件式规范，立杆计算长度L0有两个计算公式L0=kuh和L0=h+2a，为安全计，取二者间的大值，即L0=max1.155×1.73×1.5，1.5+2×0.1=2.997； k - 计算长度附加系数，取1.155； - 考虑脚手架整体稳定因素的单杆计算长度系数，取1.73； a - 立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度；a = 0.1 m；得到计算结果：立杆计算长度 L0=2.997；L0 / i = 2997.225 / 15.8=190 ；由长细比 lo/i 的结果查表得到轴心受压立杆的稳定

13、系数= 0.199 ；钢管立杆受压应力计算值；=12344.938/(0.199×489) = 126.861 N/mm2；立杆稳定性计算 = 126.861 N/mm2 小于 钢管立杆抗压强度设计值 f= 205 N/mm2，满足要求！（四）、荷载计算作用于模板支架的荷载包括静荷载和活荷载。1.静荷载标准值包括以下内容：(1)脚手架的自重(kN)：NG1 = 0.129×3.28 = 0.423 kN；(2)模板的自重(kN)：NG2 = 0.35×1.2×1.2 = 0.504 kN；(3)钢筋混凝土楼板自重(kN)：NG3 = 25×0.

14、1×1.2×1.2 +0.2×0.5×1.2×25= 6.6 kN；静荷载标准值 NG = NG1+NG2+NG3 = 7.527 kN；2.活荷载为施工荷载标准值与振倒混凝土时产生的荷载。活荷载标准值 NQ = (1+2 ) ×1.2×1.2 = 4.32 kN；3.轴向压力设计值计算公式N = 1.2NG + 1.4NQ = 13.575 kN；4.轴向压力由三根立杆共同承担N1= N2= N3= N/3=4.525 kN；弯矩计算公式如下:M=N1L1+N2L2+N3L3其中， M-面板计算最大弯矩(N·mm

15、)； l-计算跨度: l =150.0mm；面板的最大弯矩：M =4.525×0.925+4.525×1.375+4.525×1.825= 1.867×107N·mm；（五）、受弯构件强度计算书1、示意图2、依据规范钢结构设计规范（GB 500172003）3、计算信息3.1荷载信息弯矩：Mx = 18.67 kN-M；My = 0.00 kN-M；剪力：V = 15.00 kN；3.2计算参数截面类型： 16参 数参数值No. 16b(mm)65.00h(mm)160.00t(mm)10.00tw(mm)8.50Ix(mm4)9345000.

16、00Iy(mm4)834000.00A(mm2)2515.00Sx(mm3)70300.00ixo(mm)61.00iyo(mm)18.20Wxo1(mm3)116800.00Wxo2(mm3)116800.00WyoL(mm3)47600.00WyoR(mm3)17600.00xo(mm)17.50yo(mm)80.003.3材料信息强度等级：Q235；槽钢强度：f = 215 N/mm2；fv = 125 N/mm2；3.4截面塑性发展系数x = 1.05；y = 1.20；4、应力验算4.1截面特性计算中和轴和面积矩 Sx0 = 70300.00mm3；净截面惯性矩：Inx0 = Ix0

17、-(Aki*yj2) = 9345000.00 - 0.00 = 9345000.00 mm4；Iny0 = Iy0-(Aki*xi2) = 834000.00 - 0.00 =834000.00 mm4；4.2受弯强度验算Mx/(x*Wnx)+ My/(x*Wny)f (4.1.1)截面应力最大值位置：x = -17.50 ,y = 80.00 Wnx = Inx0/y = 9.35×106/80.00 = 116812.50Wny = Iny0/x = 834000.00/17.50 = 47657.14 = Mx/(x·Wnx)My/(y·Wny) = 1.

18、87×107/(1.05×116812.50)0.00/(1.20×47657.14) = 152.218 N/mm2 f = 215N/mm2，满足受弯强度要求。4.3受剪强度验算max = V*103*Sx0/(Ix0*tw)fv max = V*103*Sx0/(Inx*tw) = 15.00×103×70300.00/(9345000.00×8.50) = 13.28N/mm2 fv = 125N/mm2，满足受剪强度要求。4.4折算应力验算腹板下边缘折算应力验算：正应力= (M*y1)/Inx0 = (18.67×

19、106×-70.00)/9345000.00 = -139.85 N/mm2腹板边缘面积矩 Sx1 = 48750.00 N/mm2剪应力= V*103*Sx1/(Inx*tw) = 15.00×103×48750.00/(9345000.00×8.50) = 9.21 N/mm2(2+3*2)1/2 1f (2+3*2)1/2 = (-139.852+3×9.212)1/2 = 140.76 N/mm2 1f = 1.10×215 = 236.50N/mm2，满足强度要求。腹板上边缘折算应力验算：正应力= (M*y2)/Inx0 =

20、 (18.67×106×70.00)/9345000.00 = 139.85 N/mm2腹板边缘面积矩 Sx2 = 48750.00 N/mm2剪应力= V*103*Sx2/(Inx*tw) = 15.00×103×48750.00/(9345000.00×8.50) = 9.21 N/mm2(2+3*2)1/2 1f (2+3*2)1/2 = (139.852+3×9.212)1/2 = 140.76 N/mm2 1f = 1.10×215 = 236.50N/mm2，满足强度要求。（五）、模板支架对楼盖影响分析计算书一、

21、模板支架参数信息设本工程第6层现浇楼盖正在施工，下设1层支架。楼盖板设计板厚度100mm，板底模板采用胶合木板，模板支架采用钢管支撑，钢管型号48×3，现浇层楼盖施工荷载为2.000kN/m2。楼盖板计算板单元计算长度BL(m)：3.6；板单元宽度BC(m)：1.85。(1)第5层楼盖模板支架参数：立杆横向间距（m）：La=1.2；立杆纵向间距（m）：Lb=1.2；本层层高H5=3.4m，楼盖板厚度为h5=100mm；本层混凝土已浇筑时间（天）：T5=7；混凝土强度fc5=8.294MPa；混凝土弹性模量Ec5=22800MPa；立杆传递荷载组合值(kN)：P5=6.984kN。楼盖

22、板配筋信息如下：钢筋位置 配筋量及等级 钢筋面积（mm2）X向正筋 HRB40010200 ASX=392.5Y向正筋 HRB40010200 ASY=392.5X向负筋 HRB40010200 ASX'=392.5Y向负筋 HRB40010200 ASY'=392.5(2)结构计算简图： 结构模型立面图二、荷载计算(1)第5层荷载计算：立杆传递荷载组合值：P5=6.984kN；楼盖自重荷载标准值：g5=100.00/1000×25=2.500kN/m2；板计算单元活荷载标准值：q5=P5/(La×Lb)=6.984/(1.200×1.200)=4

23、.850kN/m2；(2)楼层荷载分配：假设层间支架刚度无穷大，则有各层挠度变形相等，即：P1/(E1h13)=P2/(E2h23)=P3/(E3h33).则有：Pi'=(Eihi3Pi)/(Eihi3)；根据此假设，各层楼盖承受荷载经模板支架分配后的设计值为：Ec5h53=22800.000×10.0003=22800000.000G5=1.2×(22800000/22800000)×2.5=3.000kN/m2Q5=1.4×(22800000/22800000)×4.85=6.790kN/m2三、板单元弯矩计算：四边固定：Bc/Bl

24、=1850.0/3600.0=0.514；查表：m1=0.29878，m2=0.00430，m1'=-0.08248，m2'=-0.05703；四边简支：Bc/Bl=1850.0/3600.0=0.514；查表：mq1=0.09446，mq2=0.01841；(1)第5层板单元内力计算： 板结构配筋图因为计算单元取连续板块其中之一，故需计算本层折算荷载组合设计值：G5'=G5+Q5/2=6.40kN/m2；Gq=G5+Q5=9.79kN/m2；Q5'=Q5/2=3.40kN/m2；M1=(m1+×m2)×G5'×Bc2+(m

25、q1+×mq2)×Q5'×Bc2=7.70kN/m2；M2=(m2+×m1)×G5'×Bc2+(mq2+×mq1)×Q5'×Bc2=1.84kN/m2；M1'=m1'×Gq×Bc2=-2.764kN/m2；M2'=m2'×Gq×Bc2=-1.911kN/m2；依据工程结构设计原理板的正截面极限计算公式为：Mu=1sfyAsh0Mu=1fcb(h0-/2)+fy'As'(h0-'s'

26、;)；Mu=fyAs(h0-s')（当<2s'时，采用此公式）；式中Mu -板正截面极限承载弯矩； 1 -截面最大正应力值与混凝土抗压强度fc的比值，低于C50混凝土1取1.0； s' -纵向受压钢筋合力点至受压区边缘的距离默认取20mm； fc -混凝土抗压强度标准值，参照上述修正系数修改； fy' -受压区钢筋抗拉强度标准值； As'-受压区钢筋总面积； -混凝土受压区高度，=(fyAs-fy'As')/(1fcb) s -截面内力臂系数，s=1-0.5，=Asfy/(1bh0fc) fy -钢筋抗拉强度标准值； As-受拉钢筋总面积； h0 -计算单元截面有效高度，短跨方向取h-20mm，长跨方向取h-30mm，其中h是板厚；MU1=1.00×1-0.5×392.500×360.00/(1.00×1000×70.00×8.29)×36