土木工程专业毕业设计六层框架结构教学楼

1、精品1 绪论1.1 工程背景该项目为白银市职业中专教学楼六层钢筋混凝土框架结构体系，总建筑面积约为4278m2为；每层层高为3.9m,本工程作为教学楼使用。室内地坪为如.000m,室外内高差0.45m。框架梁、柱、屋面板板均为现浇。1.1.1 设计资料1、气象资料冬季采暖室外空气计算温度为-13度，夏季通风室外计算温度为28度，室内计算温度：卫生间，大厅为16度，其他为18度，全年主导风向为偏东风，冬季平均风速0.7m/s，基本风压w=KN/m2。2,地质条件场地自上而下：填土层，黄土状粉土层，卵石层填土层：1.02.0m，褐黄色-淡黄色，成分以粉土为主，含有生活及建筑垃圾黄土粉状层：埋深2.

2、04.5m，褐黄色，土质较均匀，具有II级自重湿陷性，Fak=200Kpa压缩模量Es=3.5Mpa卵石层：埋深5.07.0米，杂色粒径610cm为主，含量为6070%其中1015%大于200cm的漂石，卵石呈浑圆状，成分以花岗岩，石英岩，闪长岩为主潮湿，中密，此地基承载力Fak=550KPa桩端极限阻力可按3000KPa考虑，es=60MPa3、地震设防烈度抗震设防烈度为7度，设计基本地震加速度值0.15g,第二组1.1.2 材料柱采用C30，纵筋采用HRB33，5箍筋采用HPB235，梁采用C30，纵筋采用HRB33，5箍筋采用HPB235基础采用C30,纵筋采用HRB400箍筋采用HPB

3、2351.2 工程特点该工程为六层，主体高度为21.6米，属多层建筑。多层建筑采用的结构可分为钢筋混凝土结构、钢结构、钢-钢筋混凝土组合结构等类型。根据不同结构类型的特点，正确选用材料，就成为经济合理地建造多层建筑的一个重要方面。经过结构论证以及设计任务书等实际情况，以及本建筑自身的特点，决定采用钢筋混凝土结构。在高层建筑中，抵抗水平力成为确定和设计结构体系的关键问题。高层建筑中常用的结构体系有框架、剪力墙、框架-剪力墙、筒体以及它们的组合。高层建筑随着层数和高度的增加水平作用对高层建筑机构安全的控制作用更加显著，包括地震作用和风荷载，高层建筑的承载能力、抗侧刚度、抗震性能、材料用量和造价高低

4、，与其所采用的机构体系又密切的相关。不同的结构体系，适用于不同的层数、高度和功能。框架结构体系是由梁、柱构件通过节点连接构成，既承受竖向荷载，也承受水平荷载的结构体系。这种体系适用于多层建筑及高度不大的高层建筑。本建筑采用的是框架机构体系，框架结构的优点是建筑平面布置灵活，框架结构可通过合理的设计，使之具有良好的抗震性能；框架结构构件类型少，易于标准化、定型化；可以采用预制构件，也易于采用定型模板而做成现浇结构，本建筑采用的现浇结构。由于本次设计是教学楼设计，要求有灵活的空间布置，和较高的抗震等级，故采用钢筋混凝土框架结构体系。1.3 本章小结本章主要论述了本次设计的工程概况、相关的设计资料、

5、高层建筑的一些特点以及综合本次设计所确定的结构体系类型。感谢下载载2框架结构计算2.1 工程概况该项目为六层钢筋混凝土框架结构体系，总建筑面积约为4278m2;底层层高为3.9m。总层高21.6m。室内地坪为i0.000m,室外内高差0.45m。本教学楼采用柱距为3.6m的内廊式小柱网，边跨为6.3m,中间跨为2.7m。框架平面同柱网布置如下图JUUL 41,11 1ill1LULill:HUmiuni>i«anhihIdlXN图2.1框架平面柱网布置框架梁柱现浇,屋面及楼面采用100mm?现浇钢筋混凝土。框架结构承重方案的选择：竖向荷载的传力途径：楼板的均布活载和恒载经次梁间

6、接或直接传至主梁，再由主梁传至框架柱，最后传至地基。根据以上楼盖的平面布置及竖向荷载的传力途径，本办公楼框架的承重方案为横向框架承重方案，这可使横向框架梁的截面高度大，增加框架的横向侧移刚度。1 .1.1设计资料1、气象条件：基本风荷载W=0.4kN/m2;基本雪荷载为0.4KN/m22、楼、屋面使用荷载：教室1.5kN/m2;走道、会议室、门厅等处：2.0kN/m2;为安全考虑，均按2.0kN/m2计算。3 、工程地质条件：建筑物场地地形平坦，地基土成因类型为冰水洪积层。自上而下叙述如下：新近沉积层（第一层），粉质粘土，厚度0.51.0米，岩性特点，团粒状大孔结构，欠压密。粉质粘土层（第二层

7、），地质主要岩性为黄褐色分之粘土，硬塑状态，具有大孔结构，厚度约3.0米,qsk3035kPa粉质粘土层（第三层），地质岩性为褐黄色粉质粘土，具微层理，含铁锰结核，可塑状态，厚度3.5米，qsk3035kPa粉质粘土层（第四层），岩性为褐黄色粉质粘土，具微层理，含铁锰结核，硬塑状态，厚度未揭露，qsk3035kPa,qpk15002000kPa不考虑地下水。场地位1类一组Tg（s）=0.25smax0.16（表3.8高层建筑结构）4、屋面及楼面做法：屋面做法：防水卷材20m用砂浆找平层炉渣混凝土找坡3%苯板60mmf20m用砂浆找平层130mml钢筋混凝土楼板20mmi混合砂浆楼面做法：130

8、厚混凝土楼板水泥砂浆抹灰（楼板上下各20mi#）2.2 梁柱截面、梁跨度及柱高度的确定初估截面尺寸：1、柱：bxh=600mrt600mm2、梁：梁编号如下图：L1:h=(1/121/8)X7200=600-900b=(1/31/2)H=(1/31/2)>700=233350L2:h=(1/121/8)>2100=178263b=(1/31/2)H=(1/31/2)>250=84125L3:h=(1/121/8)X4800=400600b=(1/31/2)H=(1/31/2)>600=200300L4:h=(1/121/8)X4500=378563b=(1/31/2)H

9、=(1/31/2)>500=167250L5:h=(1/121/8)M600=30450b=(1/31/2)H=(1/31/2)>400=133200L6:h=(1/121/8)>5100=428637取 h=700mm取 b=300mm取 h=250mm取 b=150mm取 h=600mm取 b=250mm取 h=500mm取 b=200mm取 h=400mm取b=200m取 h=600m取 b=250mmb=(1/31/2)H=(1/31/2)>600=2003003、梁的计算跨度框架梁的计算跨度以上柱形心为准，由于建筑轴线与柱轴线重合，故计算跨度如下：图2.3梁的

10、计算跨度4、柱高度底层柱h=3.6+0.45=4.05m其它层柱h=3.6mt工2£1!看2£1!别fz;：£11口t22I:)122I22112勾2111111口血6&<图2.4横向框架计算简图及柱编号2.3荷载计算2.3.1 屋面均布包载二毡三油防水层0.35 kN/ m冷底子有热玛蹄脂0.05 kN/ m20mms 1： 2水泥砂浆找平0.022>20=0.4 kN/ m40mms钢筋混泥土整浇层0.04>25=1 kN/预应力混凝土多孔板, _2(1.88+1.922 ) /2=1.9 kN/ m吊顶粉底0.5 kN/ m共计5.

11、5 kN/ m屋面包载标准值为:(55.8+0.24)X(7.2X2+2.1+0.24)X5.5=5160kN2.3.2楼面均布包载按楼面做法逐项计算水磨石地面0.65kN/m50mm?、钢筋混凝土整浇层0.05.2>25=1.25 kN/ m预应力混凝土多孔板1.9 kN/ m吊顶粉底共计0.5kN/m4.3kN/m楼面包载标准值为:(55.8+0.24)义(7.2X2+2.1+0.24)X4.3=4034kN2.3.3 屋面均布活载计算重力荷载代表值时，仅考虑屋面雪荷载:雪荷载标准值为：0.2X(55.8+0.24)X(7.2>2+2.1+0.24)=188kN2.3.4 楼面

12、均布活荷载楼面均布活荷载标准值为:2.0X(55.8+0.24+024)义(7.2>2+2.1+2.4)=1884kN2.4梁柱自重L1:b>h=0.4m>0.8m长度6.64m每根重量0.8刈.0X25X(0.02X2+0.25)=53.1kN根数28邓=16讲艮L2:b将=0.25>0.5长度1.86m每根重量0.5X1.86>25X(0.02X3)=5.81kN根数14>6=84ML3:b冲=0.4>0.8长度4.4m每根重量0.45X4.4>25X(0.02>2+0.25)=35.2kN根数14>6=84ML4:b冲=0.4&

13、gt;0.8长度4.1m每根重量0.7X4.1X25X(0.02>2+0.3)=32.8kN根数28邓=16讲艮L5:b>h=0.4m>0.8m长度3.2m每根重量3.2.>0.825X(0.02>2+0.4)=25.6kN根数16M=64BL6:bXh=0.4>0.8长度4.7m每根重量0.8X4.7>25X(0.02>2+0.4)=37.6kN根数4邓=2例Z1:截面0.6>0.6m2长度4.7m每根重量(0.6+0.02>2)2X4.7>25=42.3kN根数14>=56®Z2:截面0.6>0.6m2

14、长度3.6m每根重量(0.6+0.0222)2M.6>25=36.86kN根数14必刈=168根Z3:截面0.5>0.5m2长度3.6m每根重量(0.5+0.0222)2M.6>25=22.5根数14必>2=112根表2-1梁柱自重梁（柱）编号截面（m）长度（项根数每根重量（kN）L10.4>0.86.6416853.1L20.25。51.86845.81L30.4>0.84.42435.2L40.4>0.84.116832.8L50.4>0.83.26425.6L60.4>0.84.72437.6Z10.6>0.64.76442.3

15、Z20.6>0.63.616832.4Z30.5>0.53.611222.5梁截面尺寸（mm混凝土等级横梁（b冲）纵梁（b冲）AB跨、CD跨BC跨C307200X45002100X4500600X600柱截面尺寸（mrm层次混凝土等级bxh1C30600X6002-6C30600X6002.5墙体自重外墙墙厚240mm采用瓷砖贴面；内墙墙厚240mm采用水泥砂浆抹面，内外墙均采用粉煤灰空心砌块砌筑。单位面积外墙体重量为：7.0>0.24=1.68kN/m单位面积外墙贴面重量为：0.5kN/m2单位面积内墙体重量为：7.0X0.24=1.68kN/m2单位面积内墙贴面重量为（双

16、面抹面）：0.36X2=0.72kN/m2表2.2墙体自重墙体每片面积（m2）片数X(KN)2.85>4.054外墙墙体77.57外墙墙面23.093.15>4.054外墙墙体85.73外墙外墙墙面25.52296.67底4.05>4.051外墙墙体27.56层外墙墙面8.20纵5.55>4.051外墙墙体37.76墙外墙墙面11.242.85>4.054内墙墙体77.57内墙墙面33.24内3.15>4.054内墙墙体85.73墙内墙墙面36.745.55>4.051内墙墙体37.76326.59内墙墙面16.18内墙墙体27.564.05>4

17、.051内墙墙面11.81底层横墙6.75>4.052外墙墙体91.85外墙墙面27.34外墙1.95>4.052外墙墙体26.54233.98外墙墙面7.904.55>4.052外墙墙体61.92外墙墙面18.43内工回6.75>4.0512内墙墙体551.12787.32内墙墙面236.20外工回2.85X3.620外墙墙体344.74外墙墙面102.63.15X3.604外墙墙体76.20外墙墙面22.68外4.05X3.620外墙墙体391.91703.34工回外墙墙面16.645.55X3.62外墙墙体67.13其他层外墙墙面28.772.85X3.64内墙墙

18、体68.95内墙墙面29.55纵工回3.15X3.64内墙墙体76.20内内墙墙面32.66815.18工回4.05X3.616内墙墙体391.91内墙墙面167.965.55X3.61内墙墙体33.57内墙墙面14.396.75X3.62外墙墙体81.65其外外墙墙面24.3他工回1.95X3.62外墙墙体23.59207.97层外墙墙面7.02横4.55X3.62外墙墙体55.04工回外墙墙面16.38内6.75X3.628内墙墙体1143.071632.96工回内墙墙面489.892.6荷载总汇顶层重力荷载代表值包括屋面包载+50说面雪载+纵横梁自重+半层柱自重+半层墙体自重。顶层恒载Q

19、:4182.56kN顶层活载Q2：190.98kN顶层梁自重Q3:L1+L2+L3+L4+L5+L6=1650.88+82.65+105.68+36.56+33.08+112.68+39.58=2061.11kN顶层柱自重Q4:21.61>52=1123.72kN顶层墙自重Q5:703.34+851.18+207.97+1632.96=1677.7kNG'6=QI+1/2Q2+Q3+1/2Q4+1/2Q5=9759.58kN其他层重力荷载代表值包括楼面包载+50%舌载+纵横梁自重+楼面上下各半层的柱及纵横墙体自重。G'5=3093.05+1/2>2387.31+20

20、61.11+1123.72+3359.452=7830.99kNG'4=G'3=G'2=7830.99kNG1'=3093.05+1/2>2387.31+2061.11+1/2X1123.72+1/2>24.31G2=10756.34kN门窗荷载计算M-1、M-2采用钢框门，单位面积钢框门重量为0.4kN/m2M-3、M-4、M-5采用木门，单位面积木门重量为0.2kN/m2C-1、C-2、C-3、C-4、C-5、均采用钢框玻璃窗，单位面积钢框玻璃窗重量为0.45kN/m2表2.3门窗重量计算门窗号单位面积（nm）数量重量（kN）一M-10.9X2.

21、1492.23242.2至M-23.6X2.715.783六C-11.8M.5463.75层C-21.5M.561.24C-31.2M.5532.99C-41.2M.5442.541、底层墙体实际重量：Gi=10342.04kN2、二至六层实际重量：G2=G3=G4=G5=G6=9721.5KN建筑物总重力荷载代表值=48607.5KN3水平地震作用下框架的侧向位移验算3.1横向线刚度混凝土C30Ec3107kN/m2在框架结构中，有现浇楼面或预制板楼面。而现浇板的楼面，板可以作为梁的有效翼缘，增大梁的有效刚度，减少框架侧移。为考虑这一有利作用，在计算梁的截面惯性矩时，对现浇楼面的边框架取I=

22、1.5I。（I。为梁的截面惯性矩）。对中框架取I=2.0I。若为装配楼板，现浇层的楼面，则边框架梁取I=1.2I。，对中框架取I=1.5I。横向线刚度计算见表4.1。3.1.1 横向框架柱的侧移刚度D值柱线刚度列于表3.1,横向框架柱侧移刚度D值计算见表3.2。3.1.2 横向框架自振周期按顶点位移法计算框架的自振周期。顶点位移法是求结构基本频率的一种近似方法。将结构按质量分布情况简化为无限质点的悬臂直杆，导出以直杆顶点位移表示的基本公式。表3.1柱线刚度柱号截回柱高度惯性矩线刚度Z(m2)(m)bh3/4、I。(m)12Kc旦(kNm)ch乙0.6。.64.05-33.4X1。_一45.45

23、M。Z20.6。.63.6-33.4X1。_48.。2M。表3.2横向框架柱侧移刚度D值计算项目层KKb（一般层）2KcKK一b（底层）KcK（一般层）2+K0.5K,一1、（底层）2+K12DK(kN/m)h2根数底层边框架边柱4.25/5.45=0.780.421157384边框架中柱2.44+4.25/5.45=1.2280.517186724中框架边柱5.24/5.45=0.9610.2761542328中框架中柱5.24+3.14/5.45=1.5380.6132096128D1109984至六层边框架边柱4.25+4.25/2X7.2=0.590.203175424边框架中柱(4.

24、25+2.44)X2/14.4=0.9290.321247584续表3.2“目层_KK可井（一般层）2KCK（底层）KcK一(一般层)2+K0.5K-L(底层)2+KD12Kc(kN/m)h2根数二中框架(6.45+6.45)0.2132314628至边柱X2/14.4=0.896六层中框架中柱(6.45+4.25)X2/14.4=1.4860.2873457128D1567452这样，只要求出结构的顶点水平位移，就可以按下式求得结构的基本周期:91.7°、T式中°基本周期调整系数，考虑填充墙使框架自振周期减少的影响，取0.6;T框架的顶点位移。在未求出框架的周期前，无法求

25、出框架的地震力及位移；T是将框架的重力荷载视为水平作用力，求得的假想框架顶点位移。然后由T求出Ti,再用Ti求出框架结构的底部剪力，进而求出框架各层剪力和结构真正的位移。横向框架顶点位移计算见表3.3。表3.3横向框架顶点位移层次Gi(kN)Gi(kN)Di(kN/m)层间相对位移i%i69721.58891.8214616600.00760.286459721.513725.1314616600.01380.371549721.528438.1614616600.01460.256439721.532331.7214616600.02560.170229721.546145.08146166

26、00.03270.1431110342.045824.0311099840.06780.0678T11.70/T=1.7>0.6J0.31960.5773.2横向地震作用计算在I类场地，6度设防区，设计地震分组为第二组情况下，结构的特征周期Tg=0.25s,水平地震影响系数最大值max*=0.16。由于T1=0.577>Tg=1.4刈.25=0.35(s),应考虑顶点附加地震作用。按底部剪力法求得的基底剪力，若按Fi_GHFEK分配给各层，则水平地震作用呈倒GH三角形分布。对一般层，这种分布基本符合实际。但对结构上部，水平作用小于按时程分析法和振型分解法求得的结果，特别对于周期比较

27、长的结构相差更大。地震的宏观震害也表明，结构上部往往震害很严重。因此，n即顶部附加地震作用系数考虑顶部地震力的加大。考虑了结构周期和场地的影响。且修正后的剪力分布与实际更加吻合。n=0.08Ti+0.01=0.08>0.577+0.01=0.0562结构横向总水平地震作用标准值：7Fek=(Tg/工)Xmax>0.85Gii1=(0.25/0.850)0.9>0.16>0.85X88844.15=5691.88kN顶点附加水平地震作用：nFEK=0.068X5681.88=387.05kN各层横向地震剪力计算见表3.4,表中：Fi7GHiFEK。n)GjHjj1横向框架

28、各层水平地震作用和地震剪力。表3.4各层横向地震作用及楼层地震剪力层次hi(城Hi(m)Gi(kN)GHkNmGH,Fi(kN)Vi(kN)63.621.69721.5209984.40.1231045.343614.2553.618.09721.51749870.104614.624142.7343.614.49721.5139989.60.083553.244674.1433.610.89721.5104992.20.072462.165261.2723.67.29721.569994.80.053312.435517.3414.054.0510342.0441885.260.031181

29、.565730.74注：表中第6层Fi中加入了Fn,其中Fn=387.05kN3.3 横向框架抗震变形验算详见表3.5。表3.5横向框架抗震变形验算层次层间男力Vi(kN)层间冈I度Di(kN)层间位移，(m)层(Wjhi(mD层间相对弹性转角e63884.2314616600.002663.61/135354485.8914616600.003073.61/117344974.7414616600.00343.61/105835350.7814616600.003663.61/98325619.3814616600.003843.61/93815780.5411099840.005214.0

30、51/691注：层间弹性相对转角均满足要求。e<e=1/450o(若考虑填充墙抗力作用为1/550)3.4 水平地震作用下横向框架的内力分析本设计取中框架为例，柱端计算结果详见表3.1o地震作用下框架梁柱弯矩，梁端剪力及柱轴力分别见表3.2。444A图3.1地震中框架弯矩图（kN/m）图3.2地震力作用下框架梁端剪力及柱轴力（kN）3.5 竖向荷载作用下横向框架的内力分析仍以中框架为例进行计算。3.5.1 荷载计算a4.01/22.0ma/l 2.0/7.8 0.26 231 21 0.135+0.018=0.883第6层梁的均布线荷载CD跨：屋面均布包载传给梁4.38X4.5 >

31、0.836=16.48kN/m横梁自重（包括抹灰）（0.4+0.02 >2） >0.8 >25=8.8kN/m恒载：25.28kN/mDE跨:屋面均布包载传给梁4.38X4.5 >0.836=16.48kN/m横梁自重（包括抹灰）（0.25+0.02 浸）>0.45 >25=3.26kN/m恒载：19.74kN/m第25层梁均布线荷载CD跨：楼面均布包载传给梁横梁自重（包括抹灰）3.24X4.5 >0.836=12.19kN/m(0.4+0.02 >2) >0.8 >25=8.8kN/m无横墙恒载:20.99kN/mDE跨:楼面均布包

32、载传3.24X4.5 >0.836=12.19kN/m横梁自重（包括抹灰）恒载:(0.25+0.02X2)>0.45>25=3.26kN/m15.45kN/m第25层集中荷载：纵梁自重(包括抹灰)：(0.25+0.02X2)>0.45>2545=14.67kN外纵墙自重(包括抹灰)：(1.68+0.72)M.6X(4.5-0.60)=33.70kN内纵墙自重：(1.68+0.72)M.6X(4.5-0.60)=33.70kN柱自重(包括抹灰)：0.49>0.49M.6>25=21.609kN总计：103.68kN第1层梁均布线荷载20.99kN/mCD

33、跨恒载:DE跨包载：15.45kN/m第1层集中荷载：纵梁自重（包括抹灰）：14.67kN纵墙自重（包括抹灰）：15.45kN柱自重（包括抹灰）：24.31kN总计:90.87kN活荷载计算：屋面梁上线活荷载q10.8834.00.51.77kN/m楼面梁上线活荷载q20.8834.02.58.83kN/m边框架包载及活荷载M O-LTi3.5.2 用弯矩分配法计算框架弯矩竖向荷载作用下框架的内力分析，除活荷载较大的工业厂房外，对一般的工业与民用建筑可以不考虑活荷载的不利布置。这样求得的框架内力，梁跨中弯矩较考虑活荷载不利布置法求得的弯矩偏低，但当活荷载在总荷载比例较大时，可在截面配筋时，将跨

34、中弯矩乘1.11.2的放大系数予以调整。周端弯矩计算(1)恒荷载作用下内力计算将框架视为两端固定梁，计算周端弯矩。(2)活荷载作用下内力计算将框架视为两端固定梁，计算周端弯矩表3.6固端弯矩计算层数简图边跨框架梁顶层1.77kN/m1212ql =1.77kN/m1212_ _ 227.8 m 8.97kN gm底层8.83kN/m1 .2 qi 122 o227.8 m18.83kN/m1244.77kN gm2、分配系数计算考虑框架对称性，取半框架计算，半框架的梁柱线刚度各杆端分配系数见表3.7表3.7各杆端分配系数节点C各杆端分配系数节点D各杆端分配系数顶层C9C80.58D9D80.5

35、1C9D90.42D9C90.37D9E90.12标准层C8C90.37C8C70.37D8D90.34D8D70.34C8D80.26D8C80.25D8E80.07底层C1C20.4C1C00.31D1D20.37D1D00.28C1D10.29D1C10.27D1E10.083、传递系数远端固定，传递系数为1/2;4、弯矩分配恒荷载作用下，框架的弯矩分配计算3.4,框架的弯矩图见图3.5;活荷载作用下，框架的弯矩分配计算见图3.6,框架的弯矩图见图3.7;竖向荷载作用下，考虑框架梁端的塑性内力重分布，取弯矩调幅系数为0.8,调幅后,包荷载及活荷载弯矩见图3.5,图3.7中括号内数值。图3

36、.4恒载作用下框架弯矩图0.200.200.15-0.05-0.07-0.07-0.0221.4318.5840.0240.99-17.05-16.31-7.630.370.370.260.250.340.340.07-44.77644.77-5.3616.5616.5611.65层-9.85-13.40-13.40-2.768.288.28-4.935.83-6.7-6.7-4.30-4.30-3.031.892.572.570.53-2.15-2.160.95-1.521.231.281.241.240.87-0.25-0.34-0.34-0.0619.6319.62-39.2540.87

37、-16.64-16.59-7.650.370.370.260.250.340.340.07-44.7744.77-5.3616.5616.5611.65-9.85-13.40-13.40-2.768.288.28-4.9255.82-6.7-6.7-4.31-4.31-3.03层1.892.572.570.54-2.15-2.150.95-1.511.281.281.241.240.87-0.26-0.36-0.36-0.0719.6219.62-39.2540.86-16.61-16.61-7.650.370.370.260.250.340.340.07-44.7744.77-5.3616.

38、5616.5611.65-9.85-13.40-13.40-2.768.288.28-4.9345.83-6.7-6.7-4.31-4.31-3.03层1.892.572.570.54-2.15-2.150.95-1.521.281.281.241.240.88-1.26-0.35-0.35-0.0719.6219.62-39.2540.86-16.6-16.6-7.650.370.370.260.250.340.340.07-44.7744.77-5.3616.5616.5611.65-9.85-13.40-13.40-2.768.288.28-4.9235.83-6.7-6.7-4.31-

39、4.31-3.02层1.892.572.570.54-2.15-2.280.95-1.511.281.391.291.290.90-0.29-0.39-0.39-0.0819.6719.54-39.2140.84-16.64-16.53-7.660.370.370.2620.250.340.340.07-44.77层44.77-5.3616.5616.5611.65-9.85-13.40-13.40-2.768.288.96-4.935.82-6.7-7.29-4.55-4.55-3.202.042.782.780.57-2.15-0.591.02-1.601.280.040.640.640.

40、440.070.100.100.0218.7821.02-39.7941.25-15.94-17.77-7.530.40.310.290.270.370.280.08-44.7744.77-5.3617.9113.8812.98-10.6414.58-11.03-3.158.28-5.3216.49-6.7-1.18-0.92-0.86层0.050.080.060.02-2.280.03-0.431.390.90.700.65-0.26-0.36-0.17-0.0123.6313.66-37.2940.67-21.2-10.97-8.493.6 梁端剪力及柱轴力的计算VVq Vm梁端剪力:，、

41、，、一1式中：Vq梁上均布荷载引起的男力,V2垢Vm梁端弯矩引起的剪力，Vm "左1M右o柱轴力:式中：V梁端剪力;P节点集中力及柱自重。4内力组合4.1框架梁内力组合在恒载和活载彳用下，跨问Mmax可以近似取跨中的M代替:12Mmax8ql式中M左、M右梁左、右端弯矩，见图2-13、2-15括号内数值。1c1C跨中M右小于一ql应取M=1ql1616Mgc采用数解法计算,4.1所示。在竖向荷载与地震组合时，跨间最大弯矩图4.1框架梁内力组合图i附厂，/M Mt |M-1/2q2l-|1/2ql1/2q2|+'1/2q2+M-叫+|M-M+图4.2调幅前后剪力值变化图中Mgc

42、、Mgd重力荷载作用下梁端的弯矩;Mec、Mcd水平地震作用下梁端的弯矩Rc、Rd竖向荷载与地震荷载共同作用下梁端反力。对Rd作用点取矩：Rc=q-'(MGD-Mgc+Mec+Med)处截面弯矩为:2l2Mx=Rex-MGC+MEC2由强=0,可求得跨间MmaX的位置为Xi=R/dxq将Xi代入任一截面X处的弯矩表达式，可得跨间最大弯矩为:2Mmax=MGc=9-Mgc+Mec2q2=-MGC+MEC2当右震时公式中Mec、Med反号Mgc及Xi的具体数据见表4.1,表中Rc、Mgc、Xi均有两组数据表4.1Mge及Xi值计算6D左M-69.75-32.7m158.33-129.48-

43、309.15102.51V74.1434.6549.02137.48173.48D右M-11.9-6.12101.23-22.85113.65-149.55V21.911.9296.4142.97158.77跨中MCD75.2729.84132.1363.6748.10MDE7.393.4213.665%M-67.34-31.4232.12-124.77202.11-401.40V73.4434.2759.39136.11185.90D左M-69.76-32.69m195.42-129.48-357.37150.72V74.1434.6559.39137.48186.97D右M-11.9-6.

44、12126.78-22.85146.86-182.77V21.911.92120.7442.97190.39跨中MCD75.2634.58138.72429.5828.68MDE7.392.8512.864%M67.35-31.4248.5836.86385.13-261.17V73.4734.2793.94136.14230.85D左M-69.75-32.69m221.8-129.47-391.65185.03V74.1334.6563.94137.47192.87D右M11.89-6.12141.85.7194.94-173.74V21.911.92135.0542.97209.00跨中M

45、CD75.2624.58124.72469.7520.06MDE7.392.8212.823%M-67.3-31.37284.4-124.68270.14-469.30V73.4434.2773.2136.11203.85D左M-69.7-32.67m242.66-129.38-418.7212.22V74.1434.6573.2137.48204.92D右M-11.9-6.13155.14-22.86183.72-219.64V21.911.92147.7542.97225.51跨中MCD75.3122.84122.35526.0211.44MDE7.392.6212.542C右M-68.2

46、6-31.83302.4-126.47292.11-494.132V73.4734.2977.84136.17209.93D左M-70.44-33m258.03-130.73-439.77231.11V74.134.6377.84137.40210.89D右M-11.66-6.02164.97-22.42196.86-232.07V21.911.92157.1142.97237.68跨中MCD74.4622.58120.96558.177.52MDE7.392.6212.541%M-63.99-29.83312.72-118.55311.85-501.22V73.2134.0979.73135.58211.96D左M-68.22-32.54m261.35-1