现浇梁满堂和钢管柱支架计算书

1、附件:新丰互通B/C匝道桥现浇梁施工支架结构计算书一、工程概况新丰互通立交位于朱屋村南侧，是新丰县城及周边地区车辆上下高速的主要出入口， 本合同段在新丰江北侧的朱屋村南侧山间设置新丰互通。采用半定向T型互通立交与G105 级路顺接，方便新丰县城及周边村镇的车辆上下高速公路。互通共设置主线桥1座，匝道桥4座，其中B/C匝道桥上部结构采用现浇箱梁结构；BK0+627.375匝道桥 桥跨布置为3* (3 X28.75 )预应力现浇箱梁+12 X30m预应力T梁；CK0+284.306 匝 道桥桥跨布置为11 X20m预应力现浇箱梁+2 X25现浇箱梁。根据设计图纸，B匝道桥第一三联上部结构采用 3*

2、28.75米预应力混凝土现浇箱 梁，桥面宽10.5m，梁体采用单箱单室斜腹板结构。梁高1.75cm，顶宽10.3m，悬臂长2.25m，底宽4.94m，顶板厚度28cm，腹板厚度4565cm，底板厚度22cm ;每 跨在跨中设置横隔板。C匝道桥第一三联上部结构采用 20米预应力混凝土现浇箱梁， 桥面变宽，采用单箱单室斜腹板结构。梁高1.50m,悬臂长2.25m，腹板厚4565cm，顶板厚28cm，底板厚22cm ;第三联每跨跨中设置横隔板；第四联上部结构采用25米预应力混凝土现浇箱梁，桥面宽10.5m，采用单箱单室斜腹板结构，梁高1.60m，箱梁 悬臂长2.25m，腹板厚45cm65cm，顶板厚

3、28cm，底板厚22cm，在每跨跨中设置 横隔板。二、编制依据(1) 铁路混凝土梁支架法现浇施工技术规程(TB10110 2011 )(2) 建筑施工碗扣式钢管脚手架安全技术规范(JGJ 130-2011 )(3) 钢结构设计规范(GB50017-2003 )(4) 建筑结构荷载规范(GB50009-2001 )(5) 公路桥涵地基与基础设计规范(JTG D63-2007)三、上部梁体施工方案新丰互通B匝道桥现浇箱梁共3联，每联3跨，其中第一联位于新丰互通 E匝道和 主线路基之间填平区，地形较平坦， 梁底至原地面高度在3-13m间，采用满堂支架现浇 施工；第二联前两跨横跨主线路基， 地形较为平

4、坦，梁底至原地面高度在7-13m间采用满堂支架现浇施工，第三跨横跨 C匝道桥桥，桥区位于主线路基左侧边坡，梁底至原地面高度在13-20m间，采用满堂支架现浇法施工；第三联由于梁底至原地面高度在 20m以上（22-29m），采用钢管柱贝雷支架法施工新丰互通C匝道桥共4联，均为现浇箱梁结构，第一联共 4跨，每跨跨径为20m， 梁底距原地面高度在7-13m间，采用满堂支架现浇施工；第二联共 4跨，每跨跨径为 20m，梁底距原地面高度在13-19m 间，采用钢管柱贝雷支架法施工；第三联共 3 跨, 每跨跨径为20m，梁底距原地面高度在在7-18m间，采用钢管柱贝雷支架法施工；第 四联共2跨，跨径为25

5、m，横跨主线路基，梁底距原地面高度在在 7-8m间，采用满堂 支架现浇施工。主要工序的施工流程为：场地平整、地基支墩处理、钢管柱贝雷架和满堂支架搭设、安装支座、堆载预压、沉降观测、逐级卸载、设置预拱度、安装外模、制安钢筋、现浇梁混凝土、混凝土养护、张拉压浆、拆除侧模、拆除底模板、拆除贝雷架或满堂支架。支架具体布置如图附图所示。1、地基处理B匝道第一联、第二联前两跨（0#-5#墩）及C匝道第四联（11#-13 台），由于横 跨主线路基或填平区，路基填土均已完成94区填筑，在清除表面松散土后，碾压平整后 浇筑15cm厚C20混凝土，宽度15米。C匝道第一联（0#-4#墩）由于位于路基边坡，首先对边

6、坡进行开挖成2*3.6m的台 阶并振动碾压平整，其余原地面清除表面松土，如有泥浆坑，必须清理干净，采用石渣 回填并碾压表层；然后分层回填30cm二灰碎石土，宽度16米，再浇筑15cm厚的C20 混凝土，宽度15m。B匝道第二联第三跨，第三联（5#-9#墩）及C匝道桥第二联，第三联（4#-11#墩）；每跨在墩柱前后及跨中设立 540*10mm 的支撑钢管柱，每个钢管立柱下需预埋860 X860 X20mm钢板，便于支撑柱与预埋钢管连接，保证稳固。钢管柱设置在支撑墩上，B匝道中支撑墩12米长、4米宽、高度1米的C25混凝土，C匝道中支撑墩12米长、2 米宽，高度1米；边支撑墩均靠近承台，12米长，

7、2米宽，高度1米。每个支撑墩采用埋置式，基坑开挖后进行承载力测试，当不满足要求时采用强夯和换填2m深的碎石基础，用作地基改善。2、贝雷架搭设选用12片单层上下加强贝雷梁作为支撑骨架，支撑点下为 2根45b工字钢，45b工字 钢采用焊接连接540 X10伽钢管柱，钢管柱与支撑墩用预埋钢板连接，钢管柱支间采用14 号槽钢交叉连接，钢管高度根据墩台身高度计算确定。贝雷梁之间除标准斜支撑外，还 需采用10号槽钢把每组贝雷梁架间连接。B匝道桥第二联第三跨，第三联中间长度采用 9 片标准长度为3M贝雷片，C匝道桥第二、三联中间长度采用6片标准长度为3M贝雷片。 在贝雷架上方横向铺设120工字钢，间距0.6

8、米，在横向工字钢上方搭设1.83m高的碗 扣钢管支架做纵横坡调整，立杆顶设二层方木，立杆顶托上横向设10 X10cm方木，间距为 0.6m ;横向方木上设10 X10cm的纵向方木，间距0.3m，再铺设15mm的优质竹胶合板。 横板边角宜用4cm厚木板进行加强，防止转角漏浆或出现波浪形，影响外观。3、满堂支架施工在路基范围内满堂支架，为砂质黏性土碾压而成的路基，压实度达到 93%，地基承 载力可达到200KPa，在清除表层土后，碾压平整再浇筑15cmC20混凝土，宽度15m， 作为支架基础。对于其他位于自然边坡上的支架，地基表层为 2.0米左右的厚的砂质黏 性土，地基承载力为120KPa，下部

9、为淤泥质黏土层，地基承载力为60KPa,清除地表整 平后，用二灰碎石土回填30厘米厚，分层碾压，宽度16米，上部再浇筑15cm厚的C20 混凝土 ,宽度15米。选用碗式支架作为支撑骨架，支架布置为：满堂支架顺桥向立杆排距 0.6m，横桥向立 杆中间底腹板位置为10排排距0.6m，两侧靠翼缘板2排排距0.9m，翼缘板外为1排排距 1.2m立杆作为操作平台，所有横杆步距均为1.2m。支架支撑在专用地托上，以确保受力 均匀，支架上端采用专用天托，纵向采用10 X15cm方木间距0.6m，横向采用10 X10cm方 木，间距0.3米,通过支架上端的天托设置预拱度。4、堆载预压为消除非弹性变形，取得贝雷

10、架弹性变形量、碗式支架弹性变形和地基沉降变形。 在方木铺设完毕且加固稳固后选用土袋进行分级堆载预压。预压采用分跨预压，从一个 边跨向另一个边跨进行，施加荷载总重：梁体自重+施工荷载（梁体自重20%）。模拟砼施工过程按60%、80%、100%、120%逐级加载。在加载过程中设置沉降观测点，沿纵 向设置在跨中、1/4跨和距墩柱支点1m共5个断面上，每个断面沿横向布 3个点，分 别是断面中心和距中心左右 2.5m处。堆载预压时间不小于48小时，卸载采用分级逐步 卸载。每次堆载、卸载均做好沉降观测，并做好记录。5、预拱度设置预拱度计算公式为f=f1+f2 ，其中f1贝雷架或支架弹性变形（由预压得出数据

11、），f2= 梁片设计预拱度值。最大预拱度值设置在梁的跨中位置，并按二次抛物线形式进行分配， 算得间距2米各点处的预拱度值后，按折线通过钢管脚手架对底模和翼缘板进行调整。6、钢筋制安钢筋在钢筋加工场地制作，采用焊接工艺连接，根据钢筋绑扎的先后顺序采用人工配合 汽车、吊车运输到模板。钢筋绑扎顺序：从一段向另一段进行，箱梁底板、箱梁腹板、 箱梁底、腹板波纹管、箱梁顶板、预留钢筋和预埋件埋设。按照设计图纸和验标要求进行钢筋的绑扎安装，同时注意钢筋接头按要求错开，钢筋 绑扎时要按设计图纸的钢筋编号从下到上、从一头到另一头分顺序绑扎，为避免在安装 时将误差集中到某一头，可分成几段进行。保证所有的钢筋规格、

12、型号、间距、数量及 保护层等满足设计要求。钢筋交接点绑扎均采用十字交叉绑，不允许采用梅花跳绑，且 绑扎铁丝的尾段不应伸入保护层内。钢筋保护层采用购买的同等级砂浆垫块，梁体侧面 和底面的垫块至少应为4个/m 2。箱梁施工中主要预埋件有泄水孔、伸缩缝预埋件、接触网支柱锚固螺栓及加强钢筋、 防撞护栏预埋筋、综合接地措施和施工预埋件等，施工时应严格按照设计图纸要求进行 预埋。（详见作业指导书）。7、砼施工砼浇筑采用混凝土汽车泵自的低处向高处进行。混凝土浇筑水平分层、对称、连续浇 注的原则。浇注砼时，每层砼的厚度 40厘米为宜，不得超过50厘米，砼振捣和下料交 替进行，采用插入式振捣棒振捣。浇注桥面砼时

13、，先用插入式振捣棒振捣砼，再用悬空 式整平机振捣成型，人工二次抹面。砼浇注成型终凝后，覆盖土工布浇水养护。（混凝土施工详见作业指导书）。四、满堂支架和贝雷架钢管柱结构验算（一）贝雷架验算1. 贝雷梁相关参数、桁架单元杆件性能杆件名材料断面型式横断面积（cm2）理论容许承载力（KN）弦杆16Mn102*12.7560竖杆16MnI89.52210斜杆16MnI89.52171.5、几何特性结构构造几何特性Wx(cm 3)Ix(cm 4)EI(KN/m 2)单排单层不加强3578.5250497.2526044.12加强7699.1577434.41212612.24双排单层不加强7157.150

14、0994.41052088.24加强15398.31154868.82425224.48三排单层不加强10735.6751491.61578132.36加强23097.41732303.23637836.72双排双层不加强14817.92148588.84512036.48加强30641.74596255.29652135.92三排双层不加强22226.83222883.26768054.72加强45962.6689439014478219、桁架容许内力表'、桥型 容许内力不加强桥梁单排单层双排单层三排单层双排双层三排双层弯矩(KN.m )788.21576.42246.43265.4

15、4653.2剪力（KN）245.2490.5698.9490.5698.9桥型容许内力加强桥梁单排单层双排单层三排单层双排双层三排双层弯矩(KN.m )1687.533754809.467509618.8剪力（KN）245.2490.5698.9490.5698.92. 荷载分析2.1荷载分析、模板、支架、脚手架自重模板自重取1.5kN/ m2, I20a工字钢取27.93kg/m, 145a 工字钢取80.4kg/m,方木取0.9kg/m3,脚手架，钢管柱按实际计算。、新浇混凝土自重按26 kN/m3。、施工人员、施工料具运输堆放荷载 计算模板及直接支承模板小棱时，均布荷载可取2.5kPa。

16、文案大全 计算直接支承小棱的梁或拱架时，均布荷载可取1.5 kPa。 计算支架立柱及支承拱架的其它结构件时，均布荷载可取I.OkPa。、倾倒混凝土时产生的冲击荷载按 2.0kN/卅。、振捣混凝土产生的荷载按2.0kN/ m20、其它可能产生的荷载，如雪荷载、冬季保温设施荷载等，基本不产生。、 新浇混凝土对模板侧面压力，泵送时：Pm=4.6v1/4=4.6 X21/4=5.5 kN/m2、 倾倒混凝土时对侧面模板产生的水平荷载按2.0kN/ m。、振捣混凝土产生时对侧面模板产生的压力按4.0kN/ m、现浇箱梁总方量：B匝道第一联为560.52m3，钢绞线重22.9443t ;第二联为558.9

17、6m3，钢绞线重22.8947t;第三联为560.88m3，钢绞线为22.9443t ; C匝道第一联为428.8m3，钢绞线重16.0513t ;第二联为490.5m3，钢绞线重16.0513t;第三联为375.58m3，钢绞线为11.4043t ;第四联为307.32m3，钢绞线为10.8297t ;根据建筑施工模板安全技术规范<JGJ162-2008> 第 4.1.1 条第 4 款计算Pm=0.22 出汗Pm k1g ch0，取二者之小值。浇筑速度v取0.5m/h，混凝土初凝时间t0=8h，k1=1.2，k2=1.15P 0.22* 26* 8* 1.2*1.15*0.512

18、 44.65kPah p/ 44.5/261.72m因此混凝土侧压力取F=44.65kPa，有效压头高度h=1.72m风荷载按建筑结构荷载规范（GB50009 ）规定计算，基本风压值取表 D.4中n=10年，风 振系数z 0.7，计算如下：按式计算风荷载标准值：Wkz s z W0其中：Wk 风荷载标准值（kpa ）z 高度Z处的风振系数（取1 ）s 风荷载体型系数，按表中“独立墙壁及围墙”值+1.3z 风压高度变化系数，按表 离地高度50m的B类地面值1.67W0 基本风压（kpa ），取 0.35kpa计算得：Wkz s zW0 0.7*1.3*1.67*0.35 0.532kpa2.2荷

19、载组合根据建筑荷载设计规范，均布荷载设计值=结构重要性系数X (恒载分项系数X恒载 标准值+活载分项系数X活载标准值)。结构重要性系数取二级建筑：1.0 ,恒载分项系数 为1.2，活载分项系数为1.4。2.3 B匝道桥最大跨度段检算我部现浇箱梁结构特点，我们取m-m截面为代表截面进行箱梁自重计算，如图所示:in - mu： 哎丄11ql-l» ；： :reiiiniiiiiiiiiiHiiiiiiiiinuL-rJ卜韵匚亠|-_-_-1rn1r回jn底模面板检算底模面板采用15mm厚竹胶板，竹胶板尺寸为122*244*1.5cm。竹胶板下桥顺向设置100*100mm 方木小肋，中心间

20、距300mm，取1m板宽按净跨径300mm 简支梁检算。(1)、荷载取底腹板荷载进行计算：梁体砼顺桥向均布荷载：q2 9.5953/4.94* 26 50.5KN/m2底模面板宽度自重1*9*0.015 0.135kN/m2箱内支撑架荷载1.2kN/m2qc 1.2* (50.5 0.135 1.2)* 11.4* ( 2.5 2 2)*171.3kN/m(2、强度验算71.371.371.3I山川川山川川川川川Ml山川川I川川川川I川0.51丄帀一卫一卫丙 40.51文案大全M max =0.64kN m Qmax=12.83kNx底模力学参数：S =1/8 Xbh2=1/8 X1.22 X

21、0.0152=3.43 X10-5 m31=1/12 Xbh3=1/12 X1.22 X0.0153=3.43 X10-7 m4W = 1/6 Xbh2=1/6 X1.22 X0.0152=4.575 X10-5 m3强度条件：mo=M max/W=0.64/(4.58 X10-5 )=1.4MPa v o=12 Mpat Q max S/(lb)=(12.83 X3.43 X10-5)/( 3.43 X10-7 X1.22)=1.052MPa v T=1.3 MPa(3 )刚度验算 :fmax V ffmax=0.677ql 4/(100EI)其中 E=9 X103 MPafmax =(0.

22、677 X71.3 X0.34)/(100 X9X109X2.81 X10-7)=0.0155mm v f=1/400m=0.75mm1.5cm的竹胶板作为底模满足要求。模板底纵桥向方木计算：方木下设置横600mm的系竹胶板底部桥顺向设置100*100mm 方木小肋，中心间距300mm , 桥向方木，方木中心间距为60cm，按单根方木受力(单根方木承受宽度 梁荷载)按三跨连续梁检算。(1)、荷载组合q29.5953/4.94* 2650.5KN /m2取底腹板荷载进行计算：梁体砼顺桥向均布荷载：底模面板宽度自重1'1 占 *9*0.015 0.135kN/m2方木自重：9* 0.1*

23、0.1*1/0.30.3kN/m2箱内支撑架荷载1.2kN/m2qc 1.2*(0.135 50.5 1.2 0.3)* 0.31.4* 1.5 2 2) * 0.321.08kN/m21.08 21.08 21.08(3 )(1 ) 2mfr4-5.06M max =0.76kN mQ max =7.59kNmilUllUHllimilllHlllilUHIHIllll 川川川方木力学参数:xS =1/8 Xbh2=1/8 X0.1 X0.12=1.25 X10-4m3I=1/12 Xbh3=1/12X0.1 X0.13=8.3 X10-6m4W = 1/6 Xbh2=1/6X0.1 X0.

24、12=1.67 X10-4m3强度条件:d=M max/W=0.76/(1.67X10-4 )=4.55MPa v q=12 Mpat Q max S/(lb)=(7.59 X1.25 X10-4)/( 8.3 X10-6 X0.1)=1.14MPa v T=1.3 MPa刚度验算:fmax V ffmax=0.677ql 4/(100EI)其中 E=9 X103 MPafmax=(0.677 X21.08 X0.64”(100 X9 X1O9X8.3 X10-6)=0.25mm v f=1/400m=1.5mm底模纵向方木截面尺寸符合设计要求横向方木计算：横桥向方木采用10*10cm方木，铺

25、设于支架立杆顶撑上，间距为 60cm，跨度60cm，所受荷载为上部纵向方木传递的集中荷载，间距按30cm布置，其荷载大小为：P=1.143*ql=1.143*21.08*0.6=14.69KN/m按四跨连续梁计算。14.69(1 ) 214.691.671.67川151J513.54 2Tfpll3.511.18( 2 )门83 -1.18 3 )|-1.1-13.513.5118 238.23稲5 4Mmax=2.12kN m Q max=18.23kN方木力学参数：S =1/8 Xbh2=1/8 X0.1 X0.12=1.25 X10-4m3I=1/12 Xbh3=1/12 X0.1 X0

26、.13=8.3 X10-6m4W = 1/6 xbh2=1/6 X0.1 X0.12=1.67 X10-4m3强度条件：md=M max/W=2.12/(1.67X10-4 )=1.27MPa v q|=12 Mpat Q max S/(Ib)=(18.23*1.25 X10-4)/( 8.3 X10-6 X0.1)=1.22MPa v T=1.3 MPa刚度验算:fmax V ffmax=1.764ql 3心OOEI) 其中 E=9 X103 MPafmax =(1.764 X14.69 X0.63)/(100 X X1O9X2.813 X10-6)=0.0221mm v f=1/400m=

27、1.5mm底模横向方木截面尺寸符合设计要求碗扣支架承载力及稳定性检算：根据现场实际选用碗扣脚手架作为钢管柱贝雷架上横纵坡调节，立杆、横杆均为©48*3.5mm 钢管，支架上下采用可调底托和顶托，按最大支架高度3.65m计算。荷载计算荷载计算采用建筑施工碗扣式脚手架安全技术规范(JGJ166-2008 )第423至条(不计风荷载)：取值及计算原则如下：(1 )、模板支撑架自重标准值 Q1 :底模系统自重(方木纵肋按间距300mm ):竹胶板自重 g11*1* 0.018*90.162方木横肋自重 g20.1* 0.1* 9* (1/0.3)*10.3方木纵肋自重 g30.1*0.15*

28、9* (1/0.6)* 10.23底模系统自重小计 q10.1620.3 0.230.692单根支架立杆及附件自重(每延米高度重量)：a、扣件自重(每根立杆每延米配旋转扣件1套)G1°.°135kNb、顶托 G20.045kNc、立杆 Ga 0.062kN /md、横杆°40.056 4 0.45 （1/1.2）0.084kN /m （按立杆间距 600*300mm，步距1200mm 计算）e、剪刀撑钢管(每根立杆上按设置48*2.9mm 钢管剪刀撑2根)G52*3.84*1.270.098kN（立杆按 600*300mm间距计算)每根立杆系统合计总量:nq2Gi

29、0.0135 0.045 0.062 0.084 0.098 0.0303kN/mi 1Q! Lx*Ly5 hzq20.692*0.3* 0.3 4.5* 0.03030.20kN (其中 hz 为支架高度，按最大立杆间距600*300mm计算，偏于安全)(2 )、钢筋砼自重标准值 Q2=26kN/m3(3) 、振捣混凝土荷载标准值 Q3=2kpa(4 )、施工荷载标准值 Q4=1kpa单肢立杆轴向力计算采用建筑施工碗扣式脚手架安全技术规范(JGJ166-2008、第条第1款N1.2Q11.4 Q3Q4LxLy1.2Q2V(其中 VLx、Ly 段砼体积)计算。最大单肢立杆轴向力计算如下：(1

30、)、底腹板部位底腹板最大梁高1.75m，支架最大间距600*600mm。N 1.2* 0.6921.4* 2 1 * 0.6* 0.6 1.2* 26 *1.75 * 0.6 * 0.622.0kN由计算可知单肢立杆最大轴力为底腹板下支架立杆，即Nmax 22.0kN O单肢立杆稳定性承载力容许值计算采用建筑施工碗扣式脚手架安全技术规范(JGJ166-2008、第条第2款NAf (、式并结合建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范(JGJ130-2011 )第526条式526-1及第528条lo k h式528进行。其中：A-立杆横截面积（489mm2 ）f-P235A钢材（碗扣）抗拉、压和抗弯强

31、度设计值（205Mpa ）-轴心受压杆件稳定性系数，根据长细比查表K-立杆计算长度附加系数（取1.155，验算立杆容许长细比时取1）茁考虑单、双排脚手架整体稳定因素的单杆计算长度系数，按（JGJ130-2011 ）标 5.2.8 取 1.5）h-步距，取1.2mi-碗扣立杆回转半径15.8mml01.155*1.5*1.22.079m长细比l0/i 2079/15.8 132，查稳定性系数表得0.386单肢立杆稳定性控制的容许承载力：N Af 0.386* 489* 20538.7kN由计算可知单肢立杆最大轴力为第梁端段下支架立杆，即Nmax 22kN N 38.7kN，合格。容许长细比检算根

32、据建筑施工碗扣式脚手架安全技术规范（JGJ166-2008 ）第条：所有杆件长细比l0/i不得大于250。h-步距，取1.2mi-碗扣立杆回转半径15.8mmI。1.155*1.5*1.22.079m长细比 l0/i 2079/15.8 132250，合格。横桥向I20工字钢检算：文案大全横桥向设置120工字钢，工字钢中心间距为 60cm，长度12m，工字钢设置在贝雷 桁梁上，跨度在底腹板位置为 90cm，在翼缘板位置为120cm，工字钢计算时按按三跨 连续梁检算。（1）、荷载组合根据以上计算沿纵梁方向承受的组合荷载：（工字钢自重荷载q= （1.2* （ + ）+1.4* （ + + ）*0.

33、6=1.2* （50.5+0.692+0.2+0.455） +1.4* （2.5+2+2 ） *0.6=68.52*0.6=41.11KN/mUUUUUUUIUUUIUUIIUUUUUUIUUM max =3.33kN mQmax=22.2kNI20工字钢力学参数:S =3.555 X10-5m2I=2.37 X10-5m4W=2.37 X10-4m3强度条件:md=M max/W=3.33/(2.37X10-4 )=14.05MPa v司=170 Mpat Q max S/(lb)=(22.2 X3.555 X10-5)/( 2.37 X10-5 X0.007)=4,757MPa v T=1

34、00 MPa刚度验算:fmax V ffmax=0.667PI 勺(100EI)其中 E=2.05 X105 MPafmax =(0.667 X41.11 X0.93”(100 X2.05 X1011 X2.37 X10-5)=0.0411mm v f=1/400m=2.25mm贝雷梁计算：承重梁为贝雷梁，由带上下加强弦杆的标准贝雷片组合而成。贝雷片规格为300cmx 170cm X18cm。每9片组成一排(C匝道为每6 片),每两排连成一列，每列贝雷梁 对应端头采用0.9m或1.2m的桁架框进行连接，共6列12 排,按1.2+0.9*4+1.2m 间 距排列。分节段拼装后由吊车吊起，在立柱顶

35、部拼装成长度27m整体桁架。计算按最大跨度15.5m简支梁计算。(1)荷载计算(a)箱梁的砼重梁体重量：顶板宽10.3m，底板宽4.94m，梁长28.75m，混凝土体积188.76 m 3。 考虑到施工过程中泵车冲击取冲击系数为1.1，则梁重为：G1=188.76 X2.6 X1.1=539.854t。(b )模板方木支撑体系重量根据以上计算总重量约为：G2= (0.692+0.2 ) *28.75*12=30.774t。(c)施工人员及设备荷载施工人员及设备荷载标准值按均布活荷载取1.0KN/m 2,面积为296.125m 2,重量为：G3=29.62t。(d )分配梁重间距0.6m,横桥向

36、I20工字钢。G4=46 根 X12m X27.91Kg/m=15.41t。(e)贝雷梁自重带上下加强弦杆标准贝雷片重350kg。由表查得加强型贝雷片：M = 1687.5KN M ; Q = 245.2KN ;考虑1.3安全系 数，贝U: M = 1298.08KN M Q = 188.6KNE=210GPaI=577434.4cm4W=7699.1cm 3G5=12 X9 节 X350=37.8KN=37.8t(f)混凝土浇筑冲击及振捣时产生荷载G6=( 2+2)kN/m 2 X4.94m X28.75m=56.81t上述荷载合计G 总=539.854+30.774+29.62+15.41

37、+37.8+56.81 =710.27t(2) 分布荷载贝雷梁分布按6列12排布置，每列2排间距0.9m或1.2m，两排桁架之间采用支撑 架连接。q 列=0 总/28.75/6=710.27/28.75/6=4.12t/mq 排=0 总/28.75/12=710.27/28.75/12=2.06t/m(3) 抗弯强度验算Mmax=ql 2/8=41.2 X15.52/8=1237.29kN m v M=2 X1298.08N m 满足！(4) 抗剪强度验算Q=ql/2=41.2 X15.5/2=319.3kN v Q=2 X188.6kN满足！(5) 刚度验算 弹性变形：f=5qL 4/384

38、EI=5 X41.2 X103X15.54/ (384 X2.1 X1011 X0.005774344 )=0.025535m非弹性变形采用下面经验公式计算：当贝雷梁节数为奇数时：fmax二d(-1)82当贝雷梁节数为偶数时：1dnmax =8式中n贝雷梁节数d 常数，对单层贝雷梁取 d=0.3556cm ;对双层贝雷梁取 d=0.1717cm.15.5m跨径5片贝雷架，即fmax二d (n2-1)=0.3556(5 2-1)/8=1.067cm贝雷梁变形值为 0.02554+0.01067=0.0362 v f=l/400=0.0388m满足要求。(6) 考虑梁体浇筑后混凝土重集中在中部4组

39、贝雷梁上时工况贝雷梁分布按4列8排布置，每列2排间距0.9m，两排桁架之间采用支撑架连接。q 列=0 总/28.75/4=710.27/28.75/4=6.18t/mq 排=G 总/28.75/8=710.27/28.75/8=3.09t/m(a)抗弯强度验算Mmax=ql 2/8=61.8 X15.52/8=1855.93kN m v M=2 X1298.08kN m 满足！抗剪强度验算Q=ql/2=61.8 X15.5/2=478.95kN v Q=2 X245.2kN满足!(b)刚度验算弹性变形：f=5qL 4/384EI=5 X61.8 X103 X15.54/ (384 X2.1 X

40、1011 X0.005774344 )=0.0383m当贝雷梁节数为奇数时：1d (n2-1)max =非弹性变形采用下面经验公式计算:8dn2当贝雷梁节数为偶数时:max式中n贝雷梁节数d 常数，对单层贝雷梁取 d=0.3556cm ;对双层贝雷梁取 d=0.1717cm. dn215.5m 跨径 6 片贝雷架，即 fmax=0.3556*36/8=1.6cm8贝雷梁变形值为 0.0383+0.01067=0.0049 v f=l/400=0.0388m 满足！盖梁计算盖梁采用2145b工字钢组合梁，长度12m，支撑跨度为3m均布，所受荷载为上部贝雷梁所传递集中荷载，即集中力F=q排xl5.

41、5=20.6*15.5=319.3kN，将贝雷桁架最大反力施加到工字钢分配梁相应位置处计算，工字钢自重：1.71k n/m319.3319.3319.3 319.3 319.3 319.3 319.3 319.3 319.3 319.3319.3319.3'1.7'1.711.7|l'1.71'1.71I山出山川协山II山I山I山I山1山11山H山川山I厂P2( 2 ) 匕37.581.16 肯护2.29 3丄(I 3 /89.51566JT|365.43267.61'526961642.68323.3 8321.84mwi 320.071 件85 HI

42、-320.16-321.87、353-373.812.54( 3 )1.00 11旨8304-319.83(卩459-274.71-6-63.9.39-5996682Mmax=337.2kN mQ max =642.94kN(3 )| 4( 4 )| 5( 5 )62I45b截面参数：面积：22065.00mm2惯性矩：lx=670554126mm4ly=149017286mm4截面抗弯系数：Wx=2980240mm3Wy=980377mm3Ix/Sx=380.91mm腹板厚 tw=2*13.5=27mm米重：174.24kg/m抗弯强度验算：c =Mmax/Wx=(337.2 X106) /

43、2980240=113.1MPa v 6=140MPa抗剪强度验算：t =VmaxSx/lxtw=519 X103/ (380.91 X27)=50.464MPa v T=80MPa刚度验算：f=1.883PL 3/100EI=1.883 X257.5 X33/100 X2.1 X1011 X1.49 X10-4=0.418mm0.4184mm v l/400=7.84mm 满足！立柱计算立柱采用540*8mm 的钢管柱，最大高度24m。轴心压力为上部盖梁传递的集中荷 载，根据计算最大轴心压力 N=820.91kN 。立柱布置横桥向3m纵桥向12.5+2+12.5m 布置。系杆设置从立柱根部1

44、m起每4米一道系杆共4道，系杆为10槽钢。(1).受压稳定系数计算：截面尺寸：540 X10mm截面面积：A=3.1416*(540A2-520A2) /4=16650.4mm2抵抗矩：W=( n32)*540A3*(1-(520/540)A4)=2.1661 X106 mm 3截面材性：Q235钢材，允许应力6=140MPa绕 x 轴回转半径：ix- D d /4=187.417 mm门2.2 /4绕y轴回转半径：iy'4=187.417 mm绕X轴长细比为 /x=l 0x/i x=128.06绕X轴截面为b类截面绕丫轴长细比为 /y=l 0y/i y=128.06绕丫轴截面为b类截

45、面按GB 50017-2003 附录c查表c-2b类截面轴心受压构件的稳定系数查得绕X轴受压稳定系数 ©x = 0.397查得绕丫轴受压稳定系数 ©y =0.397(2 )强度验算：轴压力 n =820.91kN计算得强度应力为6 =N/A=49.31MPav 司=140MPa 满足！(3 ).稳定验算：计算得绕X轴稳定应力为6 x=N/ (©x XA) =124.2 MPa v 6=140MPa 满足! 计算得绕丫轴稳定应力为6 y=N/ (©y XA) =124.2 MPa v 6=140MPa 满足!考虑5cm偏心受压时：=49.31+820.91

46、 X1O6XO.O5/ (2.1661 X106) =68.26MPa v ®=140MPa(4 )局部稳定验算：外径与壁厚之比为：R/ 8=54满足!(GB50017-2003 第59页，圆管受压构 件的外径与壁厚之比不大于 100 (235/f ) =109.3)8立柱壁厚10mmR立柱外径540mm基础计算根据本工程实际的地勘数据，钢管桩基础根据实际情况考虑将开挖至砂质粘土层或 粗砂层，采用换填1m碎石垫层后施做混凝土条形基础，基底承载力通过静力触探试验 可达到160KPa。(1).C25钢筋砼局部承压验算单根立柱对钢管的压力：立杆承受荷载 +钢管自重N=820.91+24 X

47、9.89 X10-3 X130.64=851.92KN钢管与钢筋混凝土基础底部采用 70cm X70cm钢板连接。则混凝土局部承压：d=N/A=851.92 -(0.7 X0.7) X10-3=1.74MPa v 司=25 MPa(2 )地基承载力验算中支墩两排钢管荷载总和为工N=851.92*8=6815.36KN ，混凝土条形基础尺寸为12 X4 X1m，换填碎石垫层容重为18KN/m 3,高度为2m，碎石面层基底尺寸为5 X14m， 基础埋置深度为1m。立杆荷载通过混凝土基础传递，应力按 45。角传递。混凝土基础底面的平均压应力：卢(6815.36+12 X4 X26 ) / (12 X

48、4) =168KPa碎石底层基底应力计算公式(参考桥梁施工百问第 77页)：dH=ab c/(ab+(a+b+4/3*hs*tan)+ Yhs=14*5*168心4*5+(14+5+4/3*2)*2)+18*2=139.765 KPav 160kPa 满足！边支墩单排钢管荷载总和为工N=851.92*4=3407.68KN ，混凝土条形基础尺寸为12 X2 X1m，换填碎石垫层容重为18KN/m 3,高度为2m，碎石面层基底尺寸为3 X14m , 基础埋置深度为0。立杆荷载通过混凝土垫层，应力按 45。角传递。混凝土基础底面的平均压应力：d=N/A=(3047,68+12*2*26 ) / (

49、12 X2) =153 kPa碎石底层基底应力计算公式(参考桥梁施工百问第 77页)：oH=ab c/(ab+(a+b+4/3*hs*tan)+ Yshs=14*3*153/(14*3+(14+3+4/3*2)*2)+18*2=115.08 KPav 160kPa 满足！(二)满堂支架结构验算1、碗扣支架相关参数立杆和横杆设计允许荷载1步距(m)允许载荷(KN )横杆长度(m)允许集中何载(KN)允许均布何载JI(KN )0.6400.94.512 1.2>301.23.57|i 1.8251.52.54.5i!2.4201.82.03.0* .J立 杆横 杆碗口支架钢管外径48 mm,

50、钢管内径41 m，壁厚3.5mm，截面积4.89*10 2mm2惯性矩1=1.215*10 5mm4，单位重量62kg/m回旋半径 i= 冗(484-41 4)/64/冗(484-41 4)/4 1/2 =15.78 伽2、支架荷载分析根据本工程现浇箱梁的结构特点，在施工过程中将涉及到以下荷载形式：qi 箱梁自重荷载，新浇混凝土密度取 2600kg/m 3。根据我部现浇箱梁结构特点，我们取m-m截面为代表截面进行箱梁自重计算，并 对这个代表截面下的支架体系进行检算，首先分别进行自重计算。in - in1.”喰“11HII II1IIIIIIIII1III I1IUHIH- - r11q2 箱梁

51、内模、底模、内模支撑及外模支撑荷载，按均布荷载计算；取q2=1.2kPaq3因施工时面积分布广，需要人员及机械设备不多，取q3=2.0KN/m 2 (施工中要严格控制其荷载量)。q4 振捣混凝土产生的荷载，对底板取 2.0kPa，对侧板取4.0kPa。q5新浇混凝土对侧模的压力。因现浇箱梁采取水平分层以每层 30cm高度浇筑，在竖向上以V=1.2m/h浇筑速度 控制，砼入模温度T=28 C控制，因此新浇混凝土对侧模的最大压力q5= Pm K r hK为外加剂修正稀数，取掺缓凝外加剂K=1.2当 V/t=1.2/28=0.043> 0.035h=1.53+3.8V/t=1.69mq5= P

52、m K r h 1.2 25 1.69 50.7KPaq6 倾倒混凝土产生的水平荷载，取 2.0kPa。q7支架自重，经计算支架在不同布置形式时其自重如下表所示:满堂钢管支架自重立杆横桥向间距X立杆纵桥向间距X横杆步距支架自重q?的计算值(kPa)60cm X60cm X120cm3.38荷载组合模板、支架设计计算荷载组合模板结构名称何载组合强度计算刚度检算底模及支架系统计算+侧模计算+3、支架结构验算3.1底模面板检算底模面板采用18mm厚竹胶板，竹胶板尺寸为122*244*1.8cm。竹胶板下桥顺向设置100*100mm 方木小肋，中心间距300mm，取1m板宽按净跨径300mm 简支梁检

53、算。(1)、荷载取底腹板荷载进行计算：梁体砼顺桥向均布荷载：q2 9.5953/4.94* 26 50.5KN /m2底模面板宽度自重1*9*0.018 0.162kN/m2上部拱肋自重及支撑架荷载2.12kN/m2qc 1.2* (50.5 0.162 2.12)* 11.4* (2.5 2 2)*172.44kN/m(2 )强度验算72.4472.4472.44UlUUHUUlUmUlIlUUlUUUllUUU附4M max =0.65kN m Q max =13.04kN底模力学参数：xS =1/8 xbh2=1/8 X1.0 X0.0182=4.05 x10-5 m31=1/12 Xbh3=1/12 X1.0 X0.0183=4.86 X10-7 m4W = 1/6 Xbh2=1/6 X1.22 X0.0182=5.4 X10-5 m3强度条件：md=M max/W=0.65/(6.59 X10-5 )=9.87MPa v q=12 Mpat Q max S/(lb)=(13.04 X4.05 X10_5)/( 4.86 X10-7 X1.0)