2014qc1501山东万鑫建设有限公司

1、一、工程概况淄博金恒家园商住楼工程，由两栋28层剪力墙结构住宅楼，4层框架结构裙房和1层地下车库组成，建 筑面积为50600。地下车库为框剪结构，膜壳顶板，面积12000。基础防水筏板至膜壳顶板上平高度5.15m，柱网为8.1m,标准膜壳肋梁中心间距均为1.17m，肋梁截面高度660mm，上口宽度305mm、下口宽度155mm，顶板厚度160mm，膜壳自重为0.3KN。二、小组概况为预防巨大面积膜壳顶板模板支撑体系坍塌事故的发生，研发一种适用于该结构受力特点的设计与施，公司于2012年3月1日组建本QC小组，工工办号为SDWX/QCXZ-2012-01，并由建，设集团总工程师任组长，组员由总工

2、办、分公司、项目部技术和施工操作班组优选组成，小组成员情况详见下表。表1小组成员一览表日期：2012年3月1日制表人：小组名称山东万鑫建设QC小组成立时间2012年3月课题类型创新型小组号SDWX/QCXZ-2012-01时间2012年3月课题号SDWX/QC-2012-01课题名称膜壳顶板模板支撑体系设计与施工创新课题时间2012年3月活动时间2012年3月1日2012年6月6日平均受TQC教育时间60课时序号学历所学专业出勤率组内职务1男研究员本科工民建100%组长2男工程师本科土木工程96%副组长3周旋女工程师本科土木工程100%组员4女工程师本科土木工程100%组员5男工程师本科土木工

3、程98%组员6男工程师本科土木工程100%组员7男助理工程师专科工程管理100%组员8男助理工程师专科技术100%组员9男技术员专科技术98%组员10男技术员专科技术98%组员三、选课理由近年来，在大型购物广场、地下车库等大空间设计中，经常采用膜壳顶板结构形式，以实现大空间功能要求。但目前我国尚无适用于该结构施工传力特点的模板支撑设计与施工方法，通常采用普通梁板模板支撑体系施工，导致支架立杆受力形心偏移，不仅材料用量大，工期长，而且时常发生模板支撑体系变形值过大，甚至是坍塌事故的发生。为预防巨大面 积膜壳顶板模板支撑体系坍塌事故的发生，我们选定“膜壳顶板模板支撑体系设计与施工创新”作为本小组活

4、动课题。四、设定目标与目标值（一）目标膜壳顶板模板支撑安全可靠，合理，可操作性强；膜壳混凝土无蜂窝、漏浆和变形超差现象，观感效果好。（二）目标值1、模板支架立杆位置偏移量25，弹性挠度L/1000，长 细比120，轴向压应力100MPa,且基本均衡；2、面板和主次楞挠度L/400，主次楞最大弯曲应力分别150 MPa和16MPa。（三）目标可行性分析1、本工程为“山东省建设工程优质结构杯”计划项目，公司和建设领导对本创新活动非常支持，研发经费到位。2、本小组具有丰富的QC活动经验和较强的创新能力，目前已连续13次荣获“全国工程建设优秀质量管理小组”奖，20112013年均荣获“全国工程建设优秀

5、QC小组活动成果一等奖”，其中3次荣获质量等四部委授予的“全国优秀质量管理小组”称号。3、本次创新活动具有较大的技术风险，如果创新不，将会导致质量与安全事故，故必须通过科学的设计验算和客观的方案优选，确保最佳方案的顺利实施。五、提出方案并确定最佳方案（一）方案的提出小组成员课题召开会议，运用“头脑风暴法”打破传统思维，集思广益，提出各种方案，运用亲和图归纳整理后，提出如下可供选择的方案。亲和图膜壳顶板模板支撑体系设计与施工创新图1亲和图日期：2012年3月2日制图人：模板类型12mm模板12mm木胶合板12mm竹胶合板次楞类型 48×3.0双钢管40×50×3mm

6、方钢管50×70mm方木次楞主楞类型 48×3.0双钢管10工字钢50×70×3mm方钢管传力方式立杆顶部采用琵琶撑传力立杆顶部采用可调托撑传力立杆顶部采扣件传力立杆位置立杆均布置在肋字节点中心按照肋梁长度的1/2确定立杆间距按照膜壳宽度的1/2确定立杆间距（二）初步方案选择方案一：按照膜壳宽度的1/2确定立杆间距，如下图。图2、按照膜壳宽度的1/2确定立杆间距示意图制图人：日期:2012年3月2日585585585585585585117011701170585 5851170585 5851170方案二：按照肋梁长度的1/2确定立杆间距，如下图。图3

7、、按照肋梁长度的1/2确定立杆间距示意图日期:2012年3月2日制图人：58558558558511701170585585585585585585117011701170方案三：立杆均布置在肋字节点上，如下图。图4、 立杆均布置在肋字节点上示意图日期:2012年3月2日制图人：117011701、立杆位置确定立杆位置方案对比分析表表2通过上述3种方案综合对比分析，小组成员一致确定方案三“立杆布置在肋字节点中心”为最佳方案。制表人：周 旋日期:2012年3月3日方案受力状态合理性工期安全可靠性结论方案一：按照膜壳宽度的1/2确定立杆间距各立杆分担的轴向力不均衡，特别是膜壳空腔中心立杆轴向力与周

8、边肋梁下立杆悬殊扣件租赁0.6元/100个·天以支架10m高度和每膜壳为计算单元，48钢管用量=（立杆9根×10m+每道水平杆6根×8道×1.17m）=146m。间距均为585，操作空间小， 影响施工效率,人工消耗量为6个工日/10膜壳中心立杆使主次楞向上变形， 易导致立杆水平位移不选用方案二：按照肋梁长度的1/2确定立杆间距肋梁节点上的立杆轴向力大 跨中立杆，立杆受力不均衡以支架10m高度和每膜壳为计算单元，48钢管用量=（立杆8根×10m+每道水平杆6根×8道×1.17m）=136m。膜壳下空间1.17×1.1

9、7m,操作空间较大，施工效率较高,人工消耗量为5个工日/10肋梁跨中立杆易导致膜壳竖向位移和向上漂浮不选用方案三：立杆布置在肋字节点中心立 置在肋字节点上，受力平衡， 发生水平次生应力以支架10m高度和每膜壳为计算单元，48钢管用量=（立杆4根×10m+每道水平杆4根×8道×1.17m）=77m。立杆间距均为1.17m，方便材料与搭设，施工速度快，人工消耗量为3个工/10立杆受力平衡，无次生应力，具有良 安全可靠性。选用2、确定立杆传力方式立杆传力方式方案对比分析表表3通过上述3种方案综合指标对比分析，小组成员一致确定方案二“立杆顶部可调托撑传力”为最佳方案。制表

10、人：周 旋日期:2012年3月3日方案受力状态合理性工期安全可靠性结论方案一： 立杆顶部双扣件传力双扣件传力，使立成53产生偏心距扣件租赁0.6元/100个·天经测算每工日安装双扣件120 处经计算立杆轴向力大于双扣件抗力12KN不选用方案二： 立杆顶部可调托撑传力可调托撑与立成轴心传力可调托撑赁4元/100个·天经测算每工日安装可调托撑230个可调托撑承载力为40KN，满足立杆轴向力要求选用方案三： 立杆顶部琵琶撑传力使立杆顶部形成三角体系琵琶撑赁7元/100个·天经测算每工日安装可调托撑230个琵琶撑承载力为30KN，满足立杆轴向力要求不选用3、确定主楞类型主

11、楞类型方案对比分析表表4通过上述3种方案的综合指标对比分析，小组成员一致确定方案三“48×3双钢管主楞”为最佳方案。制表人：张 林日期:2012年3月4日方案主楞承载力合理性工期安全可靠性结论方案一：50×70×3方钢管主楞经计算，方钢管主楞抗弯强度=76MPa205 MPa，最大变形 Vmax =0.86mm 7.8mm购买50×70×3方钢管费用3800元/吨经测算，每工日安装方钢管主楞560m抗弯强度和挠度均满足安全可靠的要求不选用方案二： 10#工字钢主楞经计算工字钢主楞抗弯强度=20.8MPa205 MPa，最大变形 Vmax =0.

12、36mm 7.8mm购买10#工字钢费用4000元/吨经测算，每工日安装工字钢主楞410m抗弯强度和挠度均满足安全可靠的要求不选用方案三： 48×3双钢管主楞经计算双钢管主楞抗弯强度=113.5MPa205 MPa，最大变形 Vmax =1.34mm7.8mm租赁48×3钢管费用117元/吨·月经测算，每工日安装双钢管主楞490m抗弯强度和挠度均满足安全可靠的要求选用4、确定次楞类型次楞类型方案对比分析表表5通过上述3种方案的综合指标对比分析，小组成员一致确定方案一“50×70方木次楞”为最佳方案。制表人：张 林日期:2012年3月4日方案受力状态合理性

13、工期安全可靠性结论方案一：50×70方木次楞经计算，抗弯强度= 12.9MPa< 17MPa最大变形 Vmax= 2.4mm<2.9mm购买方木费用315元/100m与方案三相比铺设速度慢1/4抗弯强度和挠度均满足安全可靠的要求选用方案二： 48×3钢管次楞经计算，=124MPa< 205MPa最大变形 Vmax= 1.67mm<2.9mm购买钢管费用1188元/100m与方案三相比铺设速度慢2/4抗弯强度和挠度均满足安全可靠的要求不选用方案三：40×60×3方钢管次楞经计算，模板抗弯强=57.8MPa<205MPaVmax

14、= 0.62mm<2.9mm购买40×60×3方钢管费用1772元/100m与方案一相比铺设速度加快1/4抗弯强度和挠度均满足安全可靠的要求不选用5、确定模板类型模板类型方案对比分析表表6通过上述3种方案的综合指标对比分析，小组成员一致确定方案二“12厚木胶合板”为最佳方案。制表人：张 超日期:2012年3月4日方案受力状态合理性工期安全可靠性结论方案一：12厚度竹胶合板经计算，竹胶合板模板抗弯强度=7.813MPa< 25MPa最大变形 Vmax 0.39mm < 0.8mm1.22×2.44m的竹胶合板购买费用为130元/张三种模板铺设速度基

15、本相同抗弯强度和挠度均满足安全可靠的要求不选用方案二： 12厚度木胶合板经计算，木胶合板模板抗弯强度=7.813MPa< 12.5MPa最大变形 Vmax 0.577mm<0.8mm1.22×2.44m的木胶合板购买费用为98元/张三种模板铺设速度基本相同抗弯强度和挠度均满足安全可靠的要求选用方案三：12厚度模板经计算，模板抗弯强=7.813MPa<30MPa最大变形Vmax= 0.67mm<0.8mm模板购买价格70/，折算为1.22×2.44m为208元/张三种模板铺设速度基本相同抗弯强度和挠度均满足安全可靠的要求不选用（三）膜壳顶板模板支撑体系

16、设计与施工实施流程图活动开始编制施工方案支撑体系监测膜壳顶板浇筑合格不合格活动结束验收论证未通过论证通过支撑体系搭设论证合格验收图5、膜壳顶板模板支撑体系设计与施工流程图日期:2012年3月4日制图人：材料进场（四）方案实施过程尚需研究解决的细部技术问题通过上述立杆布置位置、传力方式、主楞类型和模板类型4个方面12种方案的综合对比分析与确认后，小组成员通过深入 讨论认为，尚需解决立杆支架类型、水平杆步距，可调托撑直径，主次楞类型、间距，模板类型、厚度与铺设浇筑与监测等技术问题，为此绘制如下系统图。，混凝土图六、膜壳楼盖模板设计与施工方法创新系统图日期：2012年3月4日制图人： 48×

17、;3.5扣件式钢管支架扣件式钢管支架支架类型 48×3.0扣件式钢管支架盘销式钢管支架水平杆步距1.5m水平杆件步距水平杆步距1.7m可调托撑直径托撑直径30mm托撑直径36mm主楞类型 48×3双钢管主楞膜壳楼盖模板设计与施工创新方木间距160mm次楞间距方木间距195mm铺膜壳肋底模板模板铺设膜壳底满铺模板从一端向另一端混凝土浇筑顺序从中部向两端在支撑下部监测支撑体系监测应力应变监测（五）细部方案选择1、支架类型支架类型对比分析表表7通过上述3种方案综合对比分析，小组成员一致确定方案一“48×3.0mm扣件式钢管支架 ”为最佳方案。制表人：周 旋日期:2012

18、年3月5日方案模板承载力合理性工期其他影响结论方案一： 48×3.0mm扣件式钢管支架经计算，g=78MPa< f=205 MPa，承载力满足要求租赁48×3钢管费用117元/ 吨·月对工期无影响无其他影响选用方案二： 48×3.5mm扣件式钢管支架经计算，g=68MPa < f=205MPa，承载力满足要求租赁48×3钢管费用238元/吨·月对工期无影响工人劳动强度略高于方案一不选用方案三：盘销式钢管支架经计算，g=78MPa2< f=205MPa2，承载力满足要求租赁48×3钢管费用380元/ 吨

19、83;月施工速度快， 可节约支架搭设时间1/5模数化水平杆件，无法实现肋字节点中心布置立杆的目标不选用2、水平杆件步距选择水平杆件步距对比分析表表8日期:2012年3月5日制表人：周 旋通过2种方案的综合对比分析，小组成员一致认为方案二“水平杆最大步距1.7m”为最佳方案。方案性合理性工期其他影响结论方案一：水平杆最大步距1.5m经计算=Lo/i=150/1.59=94150性满足要求每个膜壳水平钢管用量=每道水平杆4根×5道×1.17m=23.4m与方案二相比增加支架安装时间2天工人劳动强度略高于方案二不选用方案二：水平杆最大步距1.7m经计算=Lo/i=170/1.59

20、=106150性满足要求每个膜壳水平钢管用量=每道水平杆4根×4道×1.17m=18.72m与方案一相比节约支架安装时间2天无其他影响选用3、可调托撑直径选择可调托撑对比分析表表9通过2种方案的综合对比分析，小组成员一致认为方案二为最佳方案。制表人：张 林日期:2012年3月5日方案承载力合理性工期其他影响结论方案一： 采用直径30mm的可调托撑经试验确定，30mm可调托撑的安全承载力为32KN大于立杆设计轴向力18.79KN30mm直径可调托撑赁4元/100个·天对工期无影响30mm可调托撑48×3.0立杆内的周边空隙为6mm大于规范规定的3mm，性较

21、差不选用方案二： 采用直径36mm的可调托撑按照规范规定36mm可调托撑安全承载36mm直径可调托撑赁6元/100个·天对工期无影响36mm可调托撑48×3.0立杆内的周边空隙满足规范规定的3mm要求，性良好选用力为40KN大于立计轴向力18.79KN4、方木间距选择方木间距对比分析表表10通过2种方案的综合对比分析，小组成员一致认为方案二“方木次楞间距195mm” 为最佳方案。制表人：日期:2012年3月5日方案承载力合理性工期其他影响结论方案一：50×70方木次楞间距160经计算，抗弯强度= 12.9MPa< 17MPa最大变形 Vmax=2.4mm &

22、lt;2.9mm使用方案二方木用量的1.2倍铺设方木用工是方案一的1.2倍工日与1.17m的主楞间距不匹配，荷载分配不合理不选用方案二：50×70方木次楞间距195经计算，抗弯强度= 14MPa< 17MPa最大变形 Vmax= 2.5mm<2.9mm比方案一节约0.2倍的方木用量比方案一节约0.2倍铺设方木工日6根次楞将主楞划分为5等分， 荷载分配平衡选用5、模板铺设模板铺设选择对比分析表表11日期:2012年3月5日制表人：周旋通过上述2种方案综合对比分析，小组成员一致认为方案二“膜壳底满铺模板”为最佳方案。方案可操作性合理性工期其他影响结论方案一： 铺膜壳肋底模板仅

23、在膜壳底铺设模板时，膜壳定位和安装难度很大，条形模板容易发生位移可节约2/3的模板用量，但模板损耗大，无法重复利用减少模板安装时间1/2, 增加模板加工时间2/3施工人员高空坠落的险源不选用方案二： 膜壳底满铺模板膜壳底满铺模板时， 可形成操作平台，方便膜壳定位与安装增加模板面积2/3， 但模板无损耗，可重复利用增加安装时间1/2,减少时间2/3操作平台宽广，具有良障选用6、混凝土浇筑顺序选择混凝土浇筑顺序对比分析表表12日期:2012年3月6日制表人：周旋通过上述2种方案综合对比分析，小组成员一致认为方案二“从中部向两端浇筑混凝土”为最佳方案方案可实施性合理性工期结论方案一：从一端向另一端浇

24、筑混凝土1、支撑体系加载不均衡；2、可调托撑水平位移产生积累变形易发生坍塌事故对工期无影响不选用方案二：从中部向两端浇筑混凝土1、支撑体系受力均衡；2、可调托撑水平位移积累变形较小支撑体系处于受力状态对工期无影响不选用7、支撑体系监测支撑体系监测选择对比分析表表13日期:2012年3月6日制表人：周旋通过上述2种方案综合对比分析，小组成员一致认为方案二“采用应力应变监测法”为最佳方案方案可实施性安全可靠性合理性结论方案一：在支撑体系底部进行监测可以计算发现支撑体系变形现象，但无法进行量化监测监测的工作环境不安全监测费用低不选用方案二：采用应力应变监测法可以实现支撑体系量化监测，达到 值后，可以

25、预警立即停止混凝土浇筑采用监测 可以在混凝土操作楼层监测，安全可靠应力应变元件购置费较高选用（六）确定最佳方案图7、最佳方案系统图制表人：日期：2012年3月6日支架类型位置48×3.0扣件钢管立杆支撑于十字肋中心水平杆件步距最大水平杆步距1.7m可调托撑直径采用36mm直径可调托撑主楞类型与根数 48×3.0mm双钢管膜壳楼盖模板设计与施工创新次楞类型间距50×70mm方木间距195mm模板铺设膜壳底满铺12mm木胶合板混凝土浇筑顺序从中部向两端浇筑支撑体系监测采用应力应变监测七、制定对策对策表表14制表人：日期:2012年3月7日序号方案对策目标措施地点时间1

26、支架类型位置48×3.0扣件钢管立杆支撑膜壳十字肋中心1、立杆弹性应 变L/1000；2、 压应力100MPa； 3、立杆位置偏 移量25。1、实施前6天编制完成膜壳模板支撑体系方案，并通过论证；2、检测钢管壁厚3.0后进场；3、根据立杆平面布置图， 在基础筏板上弹测1.17×1.17m的立杆位置坐标方格网，定位偏差5，立杆垂直度20。办公室施工现场3.83.17周 旋张 林2水平杆件步距水平杆最大步距设置为1.7m1、立杆长细比 =Lo/i120； 2、最大步距满足身高1.7m人员操作空间。1、水平杆第一步距按照1.7m设置，并逐步与竖向构件连接牢固；2、通过在立杆上弹测

27、水平杆步距水平线，严格其步距偏差与水平度20mm。施工现场3.183.24张 超3可调托撑直径立杆顶部安装36mm 直径可调托撑1、与钢管承插后周边空隙4mm；2、轴向承载力35KN；1、到租赁公司采用游标卡尺检测，符合丝杠直径36，螺母厚度30，U形托厚度5的国标要求方可进场；2、钢管顶部安装可调托撑后，确保其轴心与钢管轴心重合。租赁公司施工现场3.25 3.31张 明4主楞类型合并根数安装 48×3.0双钢管主楞1、弯曲应力150MPa；2、最大挠度L/400=2.91、将双钢管主楞合并放置于可调托撑的U形托板中心；2、主楞接长采用套管连接技术。施工现场4.14.5张 明表14对

28、策表日期:2012年3月7日制表人：序号方案对策目标措施地点时间5次楞类型间距设置间距195mm， 50×70方木次楞，1、弯曲应力 16 MPa；2、极限挠度L/400=2.9mm。1、采用游标卡尺检测方木截面50×70后方可购买进场；2、以立杆中心为基准线，将主楞跨度划分6等分弹线定位安装次楞木材厂施工现场4.64.126模板铺设膜壳底满铺12mm厚度木胶合板1、弯曲应力12 MPa，挠度L/400 =0.49;2、满足膜壳安装安全要求。1、购买厚度12mm，抗弯强度12.5MPa，弹性模量4500MPa的木胶合板；2、模板次楞上满铺胶合板， 其拼缝处采用自攻螺丝固定上

29、。木材厂施工现场4.13 4.19周 旋7混凝土浇筑顺序从中部向两端浇筑混凝土支撑体系加载对称均衡，可调托撑水平位移积累值15mm1、按照后浇带位置每40×40m为浇筑单元；2、安排两台汽车布料机，从每个后浇带中心20m为两台布料机浇筑分界线，进行同步异向浇筑施工现场4.20 4.26张 明8支撑体系监测受力杆件应力应变监测立杆挠变 L/1000；主次楞和模板弹性挠度L/400在顶板跨中立杆、主次楞和模板上分别安装3组应力应变元件，进行电脑监控，并保存数据。施工现场4.20 4.26张 超八、对策实施实施一 、扣件钢管立杆支撑膜壳十字肋中心1、3月1日由、编制完成了膜壳顶板模板支撑体

30、系施工设计方案，并于3月3日委托淄博市住建局组织论证。2、3月4日由负责到租赁公司采用游标卡尺检测其钢管壁厚合格后，项目部组织钢管进场。3、2月28日浇筑完毕竖向混凝土构件，3月6日项目部按照下图8、9，进行支撑体系搭设，首先在基础防水筏板上弹测膜壳肋十字节点中心线，然后在十字中心安装立杆。DCCBCDAA在支撑体系临时边缘及框架柱网纵横约中部设置此竖向连续剪刀撑545545400546547548548500546546546546400546547545545500547547BB735 735A1093 117267587015901094 1470 1170 1170 13961293

31、 11701170 12921293 11701170 12921293 1170510066008100810012345图8、膜壳顶板模板支撑体系施工平面布置图制图人：周旋时间：2012年2月28日698544544400546546547547400546546400693 1170 675 1170 10934001092 1170 1170 835 1170 1170 10934001092 117054008100图9、膜壳顶板模板支撑体系A-A剖面图制图人：时间：2012年2月28日500效果确认1、该方案论证意见是：“膜壳顶板荷载组合正确，模型设定合理，支撑体系符合安全可靠，2

32、、合理的要求，同意实施。”进场钢管进行现场随机抽样监测，符合Q235A级48×3.0国标钢管标准。3、立杆中心相对于膜壳肋中心偏移量，其最大偏移量2025目标。进实施二、水平杆最大步距按照1.7m1、在支撑体系立杆搭设完成并作临时固定后，在立杆上分别弹测1.7m、1.15m和1.1m水平杆位置线，然后依次搭设第一三步水平杆件。2、水平杆件与周边已浇筑的剪力墙，与已浇筑的框架柱环抱连接，提高支撑体系抗侧移能力。效果确认1、支撑体系水平杆各步距随机抽检测量，其步距最大偏差为18mm20mm目标值，第一杆搭设后，满足施工操作空间要求。2、经计算立杆最大长细比=Lo/i=170/1.59=1

33、07120的目标值。实施三、安装36mm直径可调托撑1、由负责到租赁公司采用游标卡尺检测，符合丝杠直径36，螺母厚度30，U形托厚度5的国标要求方可进场；2、在钢管顶部安装可调托撑与调整高度后，由验其两者承插后的四周空隙。负责检3、按照每根可调托撑分担40KN荷载，在模板上方进行砂箱堆载试验。效果确认1、可调托撑插于钢管内后的周边空隙检测，其最大值为4mm,达到目标值。2、经砂箱堆载试验，可调托撑的丝杠、U形托和螺母未承载力35KN的目标值。发现变形现象，达到轴向实施四、安装48×3.0双钢管主楞将双钢管主楞合并放置于可调托撑的U形托板中心，两侧空隙采用木楔打紧定位，其接长采用套管连

34、接技术。效果确认经膜壳模板双钢管主楞承载力验算，其弯曲应力=113.5MPa205 MPa，最大变形 Vmax =1.34mm 7.8mm，均满足目标值要求。实施五、设置195mm间距、50×70 方木次楞1、负责到木材厂，采用游标卡尺检测落叶松方木截面符合50×70mm要求后，由项目经理组织购买合格方木进场。2、负责以立杆中心为基准线，将主楞跨度划分6等分弹线定位安装次楞。效果验证经模板方木次楞承载力验算，其弯曲应力=14MPa< 16MPa，最大变形 Vmax= 2.5mm <2.9mm的目标值。实施六、膜壳底满铺12mm厚度木胶合板1、周旋负责到木材厂监测

35、木胶合板厚度、外观质量及检查监测报告，项目经理负责购买厚度12mm，抗弯强度12.5MPa，弹性模量4500MPa的木胶合板。2、在模板次楞上满铺木胶合板，其拼缝处采用自攻螺丝固定上，防止位移与变形。3、先进行膜壳定位放线，再绑扎膜壳肋及暗框架梁钢筋，然后进行模板及其支撑体系和钢筋验收。效果确认1、胶合板模板承载力验算，其弯曲应力=6.4MPa< 12MPa，最大变形 Vmax= 0.45mm<0.49mm的目标值。2、经检查模板接缝处与方木固定牢固，满足膜 壳安装操作安全要求。3、4月19日建设组织相关验收，模板及其支撑体系符合施工设计方案要求（见图11），膜壳及钢筋分项工程符合

36、设计要求与规范规定，同意浇筑混凝土（见图10）。图10、膜壳安装及钢筋绑扎现场图11、膜壳模板支撑体系搭设现场摄影人：日期：2012年4月16日摄影人：日期：2012年4月16日实施七、从中部向两端浇筑1、负责混凝土浇筑过程管理，按照后浇带位置约40×40m划分浇筑单元。2、自4月20开始，安排四台汽车布料机，划分四个施工班组，从膜壳顶板中部向四周拓展施工，自后浇带中心至浇筑单元中部为布料机浇筑分界线，进行同步异向浇筑混凝土， 4月26日浇筑完毕。效果确认1、各浇筑单元均从后浇带中部开始同步异向浇筑，实现了支撑体系均衡对称加载的目标。2、浇筑完混凝土的膜壳顶板支撑体系可调托撑水平位移检测，最大积累值为1015mm的目标值。实施八、受力杆件应力应变监测在膜壳顶板跨中立杆、主次楞和模板上分别安装10组应力应变元件，从4月20日开始至4月26日混凝土浇筑完成进行了全程电脑，并保存了监测数据。效果确认1、经监测，立杆最大弹性应变为1.5mm1.7mm，轴向最大压应力值为81.4 MPa100 MPa的目标值；双钢管主楞最大挠变Vmax =1.22mm2.9mm，最大弯曲应力=103.4 MPa150 M