XY数控工作台机电系统设计尹志强合肥工业大学

1、一、设计目的.二、设计任务 三总体方案的确定错误！未定义书签。. 3. 31、机械传动部件的选择.：.3(1)丝杠螺母副的选用.3(2)导轨副的选用.3(3)伺服电动机的选用 .42、控制系统的设计.43、 绘制总体方案图.错误！未定义书签。四、机械传动部件的计算与选型 .41、块承受工作载荷的计算及导轨型号的选取错误！未定义书1、导轨上移动部件的重量估算2、铣削力的计算五、步进电动机的计算与选型1、传动计算错误！未定义书签。2、计算加在3、计算加在步进电动机转轴上的等效负载转矩Teq,4、步进电动机最大静转矩的选定11八、直线滚动导轨副的计算与选型 错误！未定义书 签。签。2、距离额定寿命L

2、的计算.错误！未定义书签。七、绘制进给传动系统示意图 .12八、 控制系统硬件电路设计 .13九、 步进电动机的驱动电源选用 错误！未定义书签。结束语. 错误！未定义书签。参考文献.20亠、设计任务题目：X-Y 数控工作台机电系统设计任务：设计一种立式数控铳床使用的X-丫数控工作台，主要参数如下:1. 立铳刀最大直径的 d=15mm2. 立铳刀齿数 Z=3;3. 最大铳削宽度ae=15mm4. 最大背吃刀量ap=8mm5. 加工材料为碳素钢活有色金属；6. X、丫方向的脉冲当量8x=8y=0.005mm/脉冲；7. X、丫方向的定位精度均为土 0.01mm；8. 工作台尺寸 230mmX230

3、mm,加工范围为 250mnX250mm9. 工作台空载进给最快移动速度：Vxmax=vymax=3000mm/min；10.工作台进给最快移动速度：Vxmax=vymax=400mm/min；总体方案的确定1、机械传动部件的选择(1) 导轨副的选用要设计数控车床工作台，需要承受的载荷不大，而且定位精度高，因此 选用直线滚动导轨副，它具有摩擦系数小，不易爬行，传动效率高，结 构紧，安装预紧方便好且精度保持性等优点。选滚珠导轨，适合用于导轨上运动部件重量小于200kg的机床，摩擦阻力小，制造容易，成本较低。(2) 丝杠螺母副的选用1伺服电动机的旋转运动需要通过丝杠螺母副转换成直线运动，需要满足士

4、0.001mm的定位精度，滑动丝杠副不能达到要求，因此选用滚珠丝杆 畐农滚珠丝杆副的传动精度高、动态响应快、运转平稳、寿命长、效率 高、预紧后可消除反向间隙。2轴向间隙的调整和预紧方式：选用垫片调隙式，这种方法结构简单、冈性好、装卸方便，适用于一般精度的机构3滚珠丝杠的安装：采用一端固定，一端游动的方式，因其压杆稳定性和临界转速较高(3) 伺服电动机的选用任务书规定的定位精度也未达到微米级，空载最快移动速度也只有因此3000mm/min故本设计不必采用高档次的伺服电动机，因此可以选用混 合式步进电动机。以降低成本，提高性价比。2、控制系统的设计1)设计的X-Z工作台准备用在数控车床上，其控制系

5、统应该具有单坐标定位， 两坐标直线插补与圆弧插补的基本功能，所以控制系统设计成连续控制型。2)对于步进电动机的半闭环控制，选用MCS-51系列的8位单片机AT89S52作 为控制系统的CPU能够满足任务书给定的相关指标。3)要设计一台完整的控制系统，在选择CPU之后，还要扩展程序存储器，键盘 与显示电路，I/O接口电路，D/A转换电路，串行接口电路等。4)选择合适的驱动电源，与步进电动机配套使用。三、机械传动部件的计算与选型1、导轨上移动部件的重量估算按照下导轨上面移动部件的重量来进行估算。包括工件、夹具、 工作平台、上层电动机、减速箱、滚珠丝杠副、直线滚动导轨副、导 轨座等，估计重量约为 8

6、00N。2、铳削力的计算采用硬质合金立铳刀，工件的材料为碳钢，根据金属切屑原理与 刀具200页表 15-5 得硬质合金立铳刀铳削力经验公式0.85 , 0.75-0.731.00.1FC=118efzdapn其中铣刀的直径d=15mm，齿数Z=3，为了计算最大铣削力，在不对称铣 削情况下，取最大铣削宽度ae=15mm,背吃刀量ap=8mm，查切削用量简明 手册可得，每齿进给量fz=0.1mm,铣刀转速n=300/min。则由上公式求得最 大铣削力：FC=1 18X0.85X0.10.75x 15-0.73x 81.0 x 3000.1x1=1233 N考虑逆铣时的情况，可估算三个方向的铣削力分

7、别为：Ff=1Fc=1356N，Fe=0.38Fc=308 N，Ffm=469 N则工作台受到垂直方向的铣削力Fz=Fe=308N，受到水平方 向的铣削力分别为Ff和Ffn。 今将水平方向较大的铣削力分配给工作台的纵向（丝 杠轴线方向） ，则纵向铣削力Fx=Ff=1356N，径向铣削力Fy=Ffn=469N。3直线滚动导轨副的计算与选型1）、滑块承受工作载荷Fmax的计算及导轨型号的选取工作载荷是影响直线滚动导轨副使用寿命的重要因素。本例中的X-Y工作台为水平布置，采用双导轨、四滑块的支承形式。考虑最不利的情况，即垂直 于台面的工作载荷全部由一个滑块承担，则单滑块所受的最大垂直方向载荷为:Fm

8、ax還F其中，移动部件重量6=800N,外加载荷F二FZ=469,代入上式，得最大工作载荷ax=669N=0.669kN根据工作载荷Fmax=0.669kN,初选直线滚动导轨副的型号为KL系列的LG15型，其额定动载荷为7.94KN,额定静载荷9.5 KN。任务书规定工作台面尺寸为230mm 230mm，加工范围为250mm 250mm，考虑工作行程应留有一定余量，按标准系列，选取导轨的长度为520mm2、距离额定寿命L的计算上述所取的KL系列LG15系列导轨副的滚道硬度为60HRC工作温度不超过100C,每根导轨上配有两只滑块，精度为4级，工作速度较低，载荷不大。查机电一体化系统设计手册表2

9、.9-132.9-16，分别取硬度系数fH=1.0，温度系数fT=1.00，接触系数fc=0.81，精度系数fa=0.9，载荷系数fw= 1.5，代入式（3-33），得距离寿命：31 1 0.81 8.7L=5017204KmI 0.6691.5丿远大于期望值50Km故距离额定寿命满足要求。4.滚珠丝杠杠螺母副的计算与选型（1）最大工作载荷Fm的计算在立铣时，工作台受到进给方向的载荷（与丝杠轴线平行）FX=1356N,受到横向的载荷（与丝杠轴线垂直）Fy=308N，受到垂直方向的载荷（与工作台面垂直）Fz=469N。已知移动部件总质量G=800N,按矩形导轨进行计算，由金属切屑机床126页公式

10、17-5得：Fm=KFx+ （Fz+Fy+G）=1.11356+0.00 5 （469+308+500）N 1498N取摩擦系数 厅0.005。取颠覆力矩影响系数K=1.1,求得滚珠丝杠副的最大工 作载荷：(2) 最大动载荷FQ的计算设工作台在承受最大铣削力时的最快进给速度v=400mm/min,初选丝杠导程Ph=5mm，则此时丝杠转速n=v/Ph=80r/min。取滚珠丝杠的使用寿命T=15000h,代入L=60nT/106,得丝杠寿命系数L=72 (单位为：106r)。查课本110页表5-1,5-2，取载荷系数fw=1.2，滚道硬度为60HRC时，取硬 度系数齐=1.0，求得最大动载荷：F

11、Q7478 N(3)初选型号根据计算出的最大动载荷和初选的丝杠导程，查现代实用机床设计手册(上册)967页，选择南京工艺装备制造有限公司生产的FF2005-3型滚珠丝杠副， 为内循环浮动式反向器螺母无预紧滚珠丝杠副， 其公称直径为20mm,导程为5mm,循环滚珠总圈数为3圈，精度等级取5级，额定动载荷为9100N,大于FQ满足要求。(4)传动效率n的计算将公称直径d0=20mm，导程Ph=5mm，代入QarctanPh/(ndo),得丝杠螺旋升角?=433 将摩擦角 忙10,代入n=tan”tan()+册，得传动效率T=96.4%。(5)刚度的验算1) X-Y工作台上下两层滚珠丝杠副的支撑均采

12、用单推-单推”的方式。丝杠的两端各采用一对推力角接触球轴承，面对面组配，左、右支撑的中心距离约为a=500mm;钢的弹性模量E=2.1X05MPa;查现代实用机床设计手册(上册)967页，得滚珠直径DW=3.5mm，丝杠底径d2=16.9mm,丝杠截面积S=n22/4=224.2mm2。则丝杠在工作载荷Fm作用下产生的拉/压变形量：沪Fma/(ES)二1498 500/(2.1 15224.2)胡.0159mm。2)根据公式Z=(n/Dw)-3，求得单圈滚珠数Z=20;该型号丝杠为单螺母，滚珠的圈数妙U数为31,代入公式：ZE= Z圈数 列数，得滚珠总数量ZE=60。丝杠 预紧时，取轴向预紧力

13、FYJ=Fm/3=631。则求得滚珠与螺纹滚道间的接触变形5P.0027。因为丝杠加有预紧力，且为轴向负载的1/3,所以实际变形量可减少一半，取(2=0.0013mmo17.23)将以上算出的5和5代入5总二 5+5，求得丝杠总变形量(对应跨度500mm)5总=0.0172mm=17.2呵。本例中，丝杠的有效行程为350mm,由表3-27知，5级精度滚珠丝杠有效行程在315400mm时，行程偏差允许达到25 gm，可见丝杠刚度足够。(6)压杆稳定性校核根据公式计算失稳时的临界载荷Fer。查现代实用机床设计手册(上册)944、953页，知当滚珠丝杠的安装方式为一端固定，一端游动时，取压杆稳定安全

14、系数f仁0.25(丝杠卧式水平安装)；滚动螺母至轴向固定处的距离a取最大值500mm代入式：Fer=3.41。10仁中仁中得临界载荷Fer=4.324勺。3KN Fm,L0故丝杠不会失稳。6、步进电动机的计算与选型(1)、计算加在步进电动机转轴上的总转动惯量Jeq由数控机床系统设计134页得：由于负载转矩情况不同，负载惯量只能 由已计算精确地得到。由电动机驱动的所有运动部件，无论是旋转运动还是直线运动部件，都成为电动机的负载惯量，总的惯量以通过计算各个被驱动部件的惯量，并以一定规律将其加起来即可。滚珠丝杠的公称直径cL=20mm总长l=500mm导程Ph=5mm材料密度P=7.85 d0-5k

15、g/cm2;移动部件总重力G=800N圆柱体惯量，当圆柱体围绕其中心轴线旋转时，其惯量可由下述公式计算：2MD6jiD 10对于钢材：j1-0.77Q4L10J2代入数据得：J1=0.431210kgm2沿直线轴移动物体的惯量：2S；_6_42J2M10=5169410kgm初选步进电动机的型号为90B YG5502由常州市德利来电器有限公司生产，五相 混合式步进电动机，驱动时的步距角为0.72，从表查得该型号的电动机转子 的转动惯量Jm=4kgcmL总的转动惯量为：J二J1 + J2 + J0。其中J0为初选电动机的转子转动惯 量，为4kgcmL代入数据得：J=9.48 kgcni（2）、计

16、算加在步进电动机转轴上的等效负载转矩Teq分快速空载和承受最大负载两种情况进行计算。1）快速空载起动时电动机转轴所承受的负载转矩Teq1由式（4-8）可知，Teq1包括三部分；一部分是快速空载起动时折算到电动机转轴上的最大加速转矩Tamax； 部分是移动部件运动时折算到电动机转轴上的摩擦转矩Tf；还有一部分是滚珠Teq1=Ta max+Tf(6-13)丝杠预紧后折算到电动机转轴上的附加摩擦转矩T0。因为滚珠丝杠副传动效率很高，根据式（4-12）可知，贝y有：根据式（4-9）,考虑传动链的总效率口，计算空载起动时折算到电动机转轴上最大加速转矩:Jeqnm1Tamax(6-14)60tan其中：n

17、m=Vmax：=1200r/mi n(6-15)360、.式中Vmax空载最快移动速度，任务书指定为3000mm/min一步进电动机步距角，预选电动机为0.72；脉冲当量，本例=0.005m m脉冲。设步进电机由静止加速至nm所需时间ta=0.8s，传动链总效率=0.7。则由式求得：十J nTamax =13.0310N mw . W 1由式知，移动部件运动时，折算到电动机转轴上的摩擦转矩为：Tf= W+G H =0.005U+8002005=228I0-3N-m2兀ni2兀汉0.7汉2式中卩一一导轨的摩擦因素，滚动导轨取0.005Fz垂直方向的铣削力，空载时取0传动链效率，取0.7最后由式（

18、6-16）求得快速空载起动时电动机转轴所承受的负载转矩:Teql二Tamax+Tf=0.002N m最后由式（6-13）求得快速空载起动时电动机转轴所承受的负载转矩:Teq1=Tamax+Tf=0.01535Nm（6-17）2）最大工作负载状态下电动机转轴所承受的负载转矩Teq2由式（4-13）可知，Teq2包括三部分：一部分是折算到电动机转轴上的最大 工作负载转矩Tt；一部分是移动部件运动时折算到电动机转轴上的摩擦转矩Tf；还有一部分是滚珠丝杠预紧后折算到电动机转轴上的附加摩擦转矩T0,T0相对于Tf和Tt很小，可以忽略不计。则有:Teq2二Tt+Tf（6-18）其中折算到电动机转轴上的最大

19、工作负载转矩1656 0.0050.94N m2二0.7 2再由式（4-10）计算垂直方向承受最大工作负载（FZ=556N）情况下，移动部 件运动时折算到电动机转轴上的摩擦转矩：Tf =5GPh=.005 572BOO 0.005“0035Nm2二ni2二0.7 2最后由式（6-18），求得最大工作负载状态下电动机转轴所承受的负载转矩：Teq2=Tt+Tf=0.9435Nm（6-19）最后求得在步进电动机转轴上的最大等效负载转矩为：Teq= maxTeq1Teq2=0.9435 N 5（3）、步进电动机最大静转矩的选定考虑到步进电动机的驱动电源受电网电压影响较大，当输入电压降低时，其输出转矩会

20、下降，可能造成丢步，甚至堵转。因此，根据Teq来选择步进电动机的最大静转矩时，需要考虑安全系数。取K=3,则步进电动机的最大静转矩应 满足：Tjmax-4Teq=3X0.9435=2.831 N.m初选步进电动机的型号为90B YG550B由表查得该型号电动机的最大静转矩Tjmax=3N m。可见，满足要求。（4）、步进电动机的性能校核1）最快工进速度时电动机的输出转矩校Tt由公式（4-14）计算。有:FtPhTt2二i核任务书给定工作台最快工进速度Vmaxf=400mm/min脉冲当量:=0.005mm脉冲，电动机对应的运行频率为fmaxf二40旷600.005lr334Hz从90BYG55

21、0B电动机的运行矩频特性曲线图可以看出在此频率下，电动机的输出转矩Tmaxf4.5N m远远大于最大工作负载转矩Teq2=0.9435Nm满足要求。2）最快空载移动时电动机输出转矩校核任务书给定工作台最快空载移动速度的负载转矩Teq1=0.01535N m满足要求。上述说明：要想保证步进电动机起动时不失步，任何时候的起动频率都必 须小于2000Hz实际上，在采用软件升降频时，起动频率选得更低，通常只有100HZ。综上所述，本次设计中工作台的进给传动系统选用90B YG550步进电动机,完全满足设计要求vmax=3000mm/min求出其对应运行频率fmax證T10000HZ。由矩频特性曲线图查

22、得，在此频率下，电动机的输出转矩Rax=6.0N 0，大于快速空载起动时3）最与快速空载移动速度vmax=3000mm/min3000对应的电动机运行频率为max10000 HZ60 0.005。由矩频特性曲线图查得90BYG550电动机的空载运行频率可达10000HZ，可见没有超出上限。4）起动频率的计算已知电动机转轴上的总转动惯量J=9.48 kgcm，电动机转子的转动惯量Tjmax=4N电动机转轴不带任何负载时的空载起动频率fq=2000Hz（查表4-5）。由式（4-17）可知步进电动机克服惯性负载的起动频率为:q1100 HZL1JJm七、 绘制进给传动系统示意图进给传动系统示意图如图

23、5.1所示图5.1进给传动系统示意图八、控制系统硬件电路设计根据任务书的要求，设计控制系统的硬件电路时主要考虑以下功能:（1） 接收键盘数据，控制LED显示；（2） 接受操作面板的开关与按钮信息；（3） 接受车床限位开关信号；（4） 接受电动卡盘夹紧信号与电动刀架刀位信号；（5） 控制X，Z向步进电动机的驱动器；（6） 控制主轴的正转，反转与停止；（7） 控制多速电动机，实现主轴有级变速；（8） 控制交流变频器，实现主轴无级变速；（9） 控制切削液泵启动/停止；（10）控制电动卡盘的夹紧与松开；（11）控制电动刀架的自动选刀；(12)与PC机的串行通信X-Y数控工作台的控制系统设计，控制系统根

24、据需要，可以选取用标准的工 作控制计算机，也可以设计专用的微机控制系统。本设计CPU选用ATME公司的8位单片机AT89S52由于AT89S52本身资源有限，所以扩展了一片EPROMS片W27C51用做程序存储器，存放系统底层程序；扩展了一片SRAM芯片6264用做数据存储器，存放用户程序；由于数控工作台还需要加入铣刀运动控制和 程序输入等指令，所以除设置了X、丫方向的控制指令键，操作开停键，急停键 和复位键等外还采用8279来管理扩展多种按键。8279是一种通用的可编程键盘 显示器接口芯片，它能完成键盘输入和显示控制两种功能。键盘部分提供扫描 工作方式，可与64个按键的矩阵键盘进行连接，能对键盘实行不间断的自动扫 描，自动消除抖动，自动识别按键并给出键值。显示部分包括一组数码显示管