4sw6强度校核源文件r0201设备说明书

1、过程强度计算书SW6 - 2011 1全 国 化 工设 计 技 术 中心 站固定管板换热器设计计算计算集团航空动力系统研究所设计计算条件壳程管程设计ps1 . 05MPa设计pt1 . 05MPa设计温度ts355 C设计温度t t400 C壳程圆筒内径Di2200mm圆筒内径Di2200mm材料名称15 CrMoR材料名称15 CrMoR简图计 算 内 容壳程圆筒校核计算前端圆筒校核计算前端封头()校核计算后端圆筒校核计算后端封头()校核计算开孔补强设计计算管板校核计算过程强度计算书SW6 - 2011 2全 国 化 工设 计 技 术 中心 站前端筒体计算计算集团航空动力系统研究所计算所依据

2、的标准GB 150.3 - 2011 计算条件筒体简图计算Pc1 . 05MPa设计温度 t400.00° C内径 Di2200.00mm材料15 CrMoR( 板材 )试验温度应力 s167.00MPa设计温度应力 st126.00MPa试验温度下屈服点 ss295.00MPa钢板负偏差 C10 . 30mm腐蚀裕量 C22 . 00mm焊接接头系数 f1 . 00厚度及重量计算计算厚度 Pc Did = 2s t f - Pc= 9 .21mm有效厚度de =dn - C1- C2= 13 .70mm名义厚度dn = 16 .00mm重量3497.49Kg试验时应力校核试验类型气

3、压试验试验值PT = 1.10P s = 1 .6500(或由用户输入)s tMPa试验通过的应力水平 sTsT£ 0.80 ss = 236.00MPa试验下圆筒的应力sT = pT .(Di + d e ) = 133.312d e .fMPa校核条件sT£ sT校核结果合格及应力计算最大工作2d e s t fPw= ( Di +d e ) = 1 . 55956MPa设计温度下计算应力 Pc ( Di +d e )st =2d= 84 .83eMPastf126.00MPa校核条件stf st结论筒体名义厚度大于或等于 GB151 中规定的最小厚度 15.00mm,

4、合格过程强度计算书SW6 - 2011 3全 国 化 工设 计 技 术 中心 站前端封头计算计算集团航空动力系统研究所计算所依据的标准GB 150.3 - 2011 计算条件椭圆封头简图计算Pc1 . 05MPa设计温度 t400.00° C内径 Di2200.00mm曲面深度 hi550.00mm材料15 CrMoR( 板材)设计温度应力 st126.00MPa试验温度应力 s167.00MPa钢板负偏差 C10 . 30mm腐蚀裕量 C22 . 00mm焊接接头系数 f1 . 00试验时应力校核试验类型气压试验试验值PT = 1.10Pc s = 1 . 6500 (或由用户输入

5、)s tMPa试验通过的应力stsT£ 0.80 ss = 236.00MPa试验下封头的应力sT = pT .(KDi + 0.5de ) = 132.892de.fMPa校核条件sT£ sT校核结果合格厚度及重量计算形状系数1 éæ D ö2 ùK =ê2 + ç i ÷ ú = 1 . 00006 êç 2h ÷ úëèi ø û计算厚度 KPc Didh = 2s t f -0.5 Pc = 9 . 19mm

6、有效厚度deh =dnh - C1- C2= 13 .70mm最小厚度dmin = 3 . 30mm名义厚度dnh = 16 .00mm结论满足最小厚度要求重量683.19Kg压 力 计 算最大工作2s t fd ePw= KDi +0.5d e = 1 . 56440MPa结论合格过程强度计算书SW6 - 2011 4全 国 化 工设 计 技 术 中心 站后端筒体计算计算集团航空动力系统研究所计算所依据的标准GB 150.3 - 2011 计算条件筒体简图计算Pc1 . 05MPa设计温度 t400.00° C内径 Di2200.00mm材料15 CrMoR( 板材 )试验温度应力

7、 s167.00MPa设计温度应力 st126.00MPa试验温度下屈服点 ss295.00MPa钢板负偏差 C10 . 30mm腐蚀裕量 C22 . 00mm焊接接头系数 f1 . 00厚度及重量计算计算厚度 Pc Did = 2s t f - Pc= 9 .21mm有效厚度de =dn - C1- C2= 13 .70mm名义厚度dn = 16 .00mm重量3497.49Kg试验时应力校核试验类型气压试验试验值PT = 1.10P s = 1 .6500(或由用户输入)s tMPa试验通过的应力水平 sTsT£ 0.80 ss = 236.00MPa试验下圆筒的应力sT = p

8、T .(Di + d e ) = 133.312d e .fMPa校核条件sT£ sT校核结果合格及应力计算最大工作2d e s t fPw= ( Di +d e ) = 1 . 55956MPa设计温度下计算应力 Pc ( Di +d e )st =2d= 84 .83eMPastf126.00MPa校核条件stf st结论筒体名义厚度大于或等于 GB151 中规定的最小厚度 15.00mm,合格过程强度计算书SW6 - 2011 5全 国 化 工设 计 技 术 中心 站后端封头计算计算集团航空动力系统研究所计算所依据的标准GB 150.3 - 2011 计算条件椭圆封头简图计算P

9、c1 . 05MPa设计温度 t400.00° C内径 Di2200.00mm曲面深度 hi550.00mm材料15 CrMoR( 板材)设计温度应力 st126.00MPa试验温度应力 s167.00MPa钢板负偏差 C10 . 30mm腐蚀裕量 C22 . 00mm焊接接头系数 f1 . 00试验时应力校核试验类型气压试验试验值PT = 1.10Pc s = 1 . 6500 (或由用户输入)s tMPa试验通过的应力stsT£ 0.80 ss = 236.00MPa试验下封头的应力sT = pT .(KDi + 0.5de ) = 132.892de.fMPa校核条件

10、sT£ sT校核结果合格厚度及重量计算形状系数1 éæ D ö2 ùK =ê2 + ç i ÷ ú = 1 . 00006 êç 2h ÷ úëèi ø û计算厚度 KPc Didh = 2s t f -0.5 Pc = 9 . 19mm有效厚度deh =dnh - C1- C2= 13 .70mm最小厚度dmin = 3 . 30mm名义厚度dnh = 16 .00mm结论满足最小厚度要求重量683.19Kg压 力 计 算最

11、大工作2s t fd ePw= KDi +0.5d e = 1 . 56440MPa结论合格过程强度计算书SW6 - 2011 6全 国 化 工设 计 技 术 中心 站壳程圆筒计算计算集团航空动力系统研究所计算所依据的标准GB 150.3 - 2011 计算条件筒体简图计算Pc1 . 05MPa设计温度 t355.00° C内径 Di2200.00mm材料15 CrMoR( 板材 )试验温度应力 s167.00MPa设计温度应力 st132.30MPa试验温度下屈服点 ss295.00MPa钢板负偏差 C10 . 30mm腐蚀裕量 C22 . 00mm焊接接头系数 f1 . 00厚度

12、及重量计算计算厚度 Pc Did = 2s t f - Pc= 8 .76mm有效厚度de =dn - C1- C2= 13 .70mm名义厚度dn = 16 .00mm重量3497.49Kg试验时应力校核试验类型气压试验试验值PT = 1.10P s = 1 .6500(或由用户输入)s tMPa试验通过的应力水平 sTsT£ 0.80 ss = 236.00MPa试验下圆筒的应力sT = pT .(Di + d e ) = 133.312d e .fMPa校核条件sT£ sT校核结果合格及应力计算最大工作2d e s t fPw= ( Di +d e ) = 1 . 6

13、3754MPa设计温度下计算应力 Pc ( Di +d e )st =2d= 84 .83eMPastf132.30MPa校核条件stf st结论筒体名义厚度大于或等于 GB151 中规定的最小厚度 15.00mm,合格过程强度计算书SW6 - 2011 7全 国 化 工设 计 技 术 中心 站开孔补强计算计算集团航空动力系统研究所接 管:N1 , 273×5计算: GB150.3-2011 等面积补强法，单孔设计条件简图计算pc1 . 05MPa设计温度355 壳体型式圆形筒体壳体材料名称及类型15CrMoR 板材壳体开焊接接头系数1壳体内直径 Di2200mm壳体开名义厚度n16

14、 mm壳体厚度负偏差 C10.3 mm壳体腐蚀裕量 C22mm壳体材料应力t132.3MPa接管轴线与筒体表面法线的夹角(°)0凸形封头上接管轴线与封头轴线的夹角(°)接管实际外伸长度200 mm接管连接型式式接管接管实际内伸长度100 mm接管材料名称及类型15 CrMo管材接管焊接接头系数1接管腐蚀裕量2mm补强圈材料名称15 CrMoR凸形封头开孔中心至封头轴线的距离mm补强圈外径470 mm补强圈厚度18 mm接管厚度负偏差 C1t0.5 mm补强圈厚度负偏差 C1r0.3 mm接管材料应力t100.4MPa补强圈应力t132.3MPa开孔补强计算非圆形开直径268

15、 mm开径与短径之比1壳体计算厚度8 . 7649mm接管计算厚度t1 . 3825mm补强圈强度削弱系数frr1接管材料强度削弱系数fr0 . 7589开孔补强计算直径 d268 mm补强区有效宽度 B536mm接管有效外伸长度 h136 .606mm接管有效内伸长度 h236 .606mm开孔削弱所需的补强面积 A2360mm2壳体多余金属面积 A11317mm2接管多余金属面积 A290 mm2补强区内的焊缝面积 A330 mm2A +A +A = 1437mm2 ，小于A，需另加补强。123补强圈面积 A43487mm2A-(A1+A2+A3)923 mm2结论: 合格过程强度计算书S

16、W6 - 2011 8全 国 化 工设 计 技 术 中心 站腐蚀后不带固定式管板(b) 计算设计集团航空动力系统研究所设 计 计 算 条 件简图壳程圆筒设计Ps1.05 MPa设计温度 t355 C平均金属温度 ts355 C装配温度 t015 C材料名称15CrMoR 设计温度下应力s ts132.3 MPa平均金属温度下弹性模量Es1 . 826 e+ 05MPa平均金属温度下热膨胀系数as1 . 327 e - 05 mm/mm C壳程圆筒内径 Di (2R)2200 mm壳程圆筒名义厚度 ds16 mm壳程圆筒有效厚度 de14 mm壳程圆筒内直径横截面积 A=0.25 p Di23.

17、801e+06 mm 2壳程圆筒金属横截面积 As=pds ( DI+dn )9.738e+04 mm 2管箱圆筒设计Pt1.05 MPa材料名称: 15 CrMoR设计温度 t t400 C设计温度下应力s th126 MPa设计温度下弹性模量 Eh2.04e+05 MPa箱圆筒名义厚度dh16 mm圆筒有效厚度dhe14 mm换热管材料名称: 15 CrMo管子平均温度 t400 C管子外径 d45 管子壁厚dt3.5 mm管子根数 n1114换热管中心 S56.25 mm设计温度下管子材料应力s tt95 MPa设计温度下管子材料屈服应力s ts142 MPa设计温度下管子材料弹性模量

18、E tt1.79e+05 MPa平均金属温度下管子材料弹性模量 Et1.79e+05 MPa平均金属温度下管子材料热膨胀系数at1.358 e- 05 mm/mm C一根管子金属横截面积a = p dt (d - dt )456.3 mm2换热管长度 L04000 mm换热管有效长度(两管板内侧间距) L3936 mm过程强度计算书SW6 - 2011 注：9全 国 化 工设 计 技 术 中心 站换热管管子回转半径 i = 0.25 d 2 + (d - 2d )2t14.72 Mm管子受压失稳当量长度lcr3000 Mm系数 Cr = p 2Et / s tts157.7 比值 lcr i2

19、03.7 管子压应力 ( C <= lcr ) s = p 2 E t ricr 2(li)2 cr21.28 MPa管子压应力( C > lcr ) s = s t éli ùricr2 ê1 -úscrë2Cr ûMPa管板和系数材料名称: 15 CrMoR设计温度 t p400 C设计温度下应力 s tr126 MPa设计温度下弹性模量 E tp1.79e+05 MPa管板腐蚀裕量 C24Mm管板输入厚度 dn32 Mm管板计算厚度 d11.7 Mm隔板槽面积 (拉杆和假管区面积)Ad25 mm2管板布管面积 At

20、= 0.866nS 2 + Ad (三角形), At = nS2 + Ad (正方形)3.053e+06 mm2管板布管区当量直径 Dt = 4At /p1971 mm管板开孔后面积 A = A - 0.25 n p d 2lt1.281e+06 mm2管板强度削弱系数h0.4 管板刚度削弱系数 m0.4 管板开孔抗弯刚度E d 3=(管板材料波g =0.3)D =pp12(1 - g 2 )p2.625e+07 Nmm管子加强系数 K 2 = 1.318 DtE na / Et Ldh , K =dtp34.16 管束弹性基础系数 N = 2Et naLAt15.15 N/ mm3管板布管区

21、当量直径与壳体内径之比 rt = Dt / Di0.8961 管板周边不布管区无量纲宽度k=K (1 - rt )3.748 系数 l = Al / A0 . 4196系数 b = na / Al0.3969 管板和管子连接型式焊接管板和管子胀接(焊接)高度4.5 mm胀接拉力q焊接拉力q47.5 MPa膨胀节总体轴向刚度KexN/mm过程强度计算书SW6 - 2011 10全 国 化 工设 计 技 术 中心 站E d 3圆筒抗弯刚度 D =h he(圆筒材料波g h =0.3)h12(1 - g 2 )h5.126e+07 Nmm圆筒常数 K = 4 3(1- g 2 )Rdhhhe0.01

22、036 1/mmE d 3壳程圆筒抗弯刚度 D =s e(壳程圆筒材料波g h =0.3)s12(1 - g 2 )s4.588e+07 Nmm壳程圆筒常数 K = 4 3(1 - g 2 )Rdsse0.01036 1/mm换热管束与不带膨胀节壳体刚度之比Q = Et na (Es As )5.117 换热管束与带膨胀节壳体刚度之比Qex = Et na(Es As + Kex L) (Es As Kex L)5.117 系数å = 1 + 2 g 1 - l + (2 g Q - (1 - r 2 )Q ) Ls st lstex Llr 2t7.951 1- lQ L系数

23、29;t = 1+ b + 2 g t ( l - b ) + ex s lL14.18 换热器各部件边沿内力方程组系数矩阵M hH hM sH srt MtrtVt0.0004095 0.002294 - 0.0004076 - 0.002385 0.0004189 0.04717 0.002294 0.0235 - 0.002385 - 0.01318 0.002451 0.2759 - 0.0004076 - 0.002385 0.0004098 0.002283 - 0.0004189 - 0.04717 - 0.002385 - 0.01318 0.002283 0.02453 -

24、0.002451 - 0.2758 0.0004189 0.002451 - 0.0004189 - 0.002451 0.0004396 0.04865 0.04717 0.2759 - 0.04717 - 0.2758 0.04865 5.482 换热器各部件边沿内力方程组右端载荷项psps +热ptpt +热ps + ptps + pt +热00.3781 - 00.4224 0- 0.1813 换热器各部件边沿内力psps + 热ptpt +热ps + ptps + pt +热M h3462 H h67.81 M s2826 H s62.05 rt Mt183.9 rtVt- 7.43

25、2 过程强度计算书SW6 - 2011 11全 国 化 工设 计 技 术 中心 站换热器各部件最大应力(MPa)psps + 热ptpt +热ps + ptps + pt +热管板径向应力值54.64 189 378 189 378 189 378 管板剪切应力值1.774 63 189 63 189 63 189 中部换热管应力值压值- 1.05 95 95 95 95 95 95 21.28 21.28 21.28 21.28 21.28 21.28 周边换热管应力值压值2.918 95 285 95 285 95 285 21.28 21.28 21.28 21.28 21.28 21.

26、28 换热管拉力值0.7538 47.5 142.5 47.5 142.5 47.5 142.5 壳体轴向应力值40.72 132.3 396.9 132.3 396.9 132.3 396.9 壳体端部总应力值127.2 189 378 189 378 189 378 轴向应力值41.25 126 378 126 378 126 378 端部总应力值147.2 189 378 189 378 189 378 结论管板名义厚度d n = 32 mm管板应力满足要求管板与换热管形式: 焊接管板与换热管连接拉力满足要求焊或胀接高度l=4.5 mm换热管中部换热管应力满足要求周边换热管应力满足要求壳

27、程圆筒壳程圆筒轴向应力满足要求壳程圆筒端部壳程圆筒端部应力满足要求圆筒圆筒轴向应力满足要求圆筒端部圆筒端部应力满足要求过程强度计算书SW6 - 2011 12全 国 化 工设 计 技 术 中心 站管板径向弯曲应力(MPa)分布表半径(mm)psps + 热ptpt +热ps + ptps + pt +热0.01 - 1 .672 e - 08 31.14 - 2 .021 e - 08 62.27 - 2 .435 e - 08 93.39 - 8 .081 e - 09 124.5 6.376 e- 08 155.6 2.152 e- 07 186.8 3.779 e- 07 217.9 2

28、.482 e- 07 249 - 8 .018 e - 07 280.2 - 3.39e- 06 311.3 - 6 .725 e - 06 342.4 - 5 .805 e - 06 373.5 1.109 e- 05 404.7 5.789 e- 05 435.8 0.0001262 466.9 0.0001307 498.1 - 0 .0001514529.2 - 0.001023 560.3 - 0.002431 591.4 - 0.002893 604.5 - 0.001889 617.6 0.0004894 630.7 0.004781 643.7 0.01147 656.8 0.

29、02081 669.9 0.03256 683 0.04561 696.1 0.05753 709.1 0.06409 722.2 0.05888 735.3 0.03313 748.4 - 0.02395 761.4 - 0.1239 过程强度计算书SW6 - 2011 13全 国 化 工设 计 技 术 中心 站管板径向弯曲应力(MPa)分布表续半径(mm)psps + 热ptpt +热ps + ptps + pt +热774.5 - 0.2768 787.6 - 0.4867 800.7 - 0.7457 813.8 - 1.026 826.8 - 1.269 839.9 - 1.375

30、853 - 1.198 866.1 - 0.5381 879.1 0.8437 892.2 3.197 905.3 6.725 918.4 11.48 931.4 17.23 944.5 23.27 957.6 28.17 971.7 29.49 985.7 22.47 985.7 8.994 1014 - 1.274 1043 - 11.06 1071 - 20.42 1100 - 29.37 管板径向膜应力(MPa)分布表半径(mm)psps + 热ptpt +热ps + ptps + pt +热<985.7 25.15 985.7 10.06 1014 10.35 1043 10.

31、62 1071 10.87 过程强度计算书SW6 - 2011 14全 国 化 工设 计 技 术 中心 站换热管束轴向应力(MPa)分布表半径(mm)psps + 热ptpt +热ps + ptps + pt +热0.01 - 1.05 31.14 - 1.05 62.27 - 1.05 93.39 - 1.05 124.5 - 1.05 155.6 - 1.05 186.8 - 1.05 217.9 - 1.05 249 - 1.05 280.2 - 1.05 311.3 - 1.05 342.4 - 1.05 373.5 - 1.05 404.7 - 1.05 435.8 - 1.05 4

32、66.9 - 1.05 498.1 - 1.05 529.2 - 1.05 560.3 - 1.05 591.4 - 1.05 604.5 - 1.05 617.6 - 1.051 630.7 - 1.051 643.7 - 1.051 656.8 - 1.051 669.9 - 1.051 683 - 1.05 696.1 - 1.048 709.1 - 1.046 722.2 - 1.043 735.3 - 1.04 748.4 - 1.035 761.4 - 1.032 过程强度计算书SW6 - 2011 15全 国 化 工设 计 技 术 中心 站换热管束轴向应力(MPa)分布表续半径(

33、mm)psps + 热ptpt +热ps + ptps + pt +热774.5 - 1.03 787.6 - 1.032 800.7 - 1.04 813.8 - 1.059 826.8 - 1.091 839.9 - 1.14 853 - 1.207 866.1 - 1.289 879.1 - 1.377 892.2 - 1.453 905.3 - 1.484 918.4 - 1.422 931.4 - 1.205 944.5 - 0.7555 957.6 0.004649 971.7 1.239 985.7 2.918 过程强度计算书SW6 - 2011 16全 国 化 工设 计 技 术

34、 中心 站换热管内压计算计算集团航空动力系统研究所计算条件换热管简图计算Pc1 . 05MPa设计温度 t400.00° C内径 Di38 .00mm材料15 CrMo( 管材 )试验温度应力 s157.00MPa设计温度应力 st95 .00MPamm钢板负偏差 C10 . 00腐蚀裕量 C20 . 00mm焊接接头系数 f1 . 00厚度及重量计算计算厚度 Pc Did = 2s t f - Pc= 0 .21mm有效厚度de =dn - C1- C2= 3 . 50mm名义厚度dn = 3 . 50mm重量14 .33Kg及应力计算最大工作2d e s t fPw= ( Di

35、+d e ) = 16 .02410MPa设计温度下计算应力 Pc ( Di +d e )st =2d= 6 . 22eMPastf95 .00MPa校核条件stf st结论换热管内压计算合格过程强度计算书SW6 - 2011 17全 国 化 工设 计 技 术 中心 站换热管外压计算计算集团航空动力系统研究所计算条件换热管简图计算Pc- 1 .05MPa设计温度 t400.00° C内径 Di38 .00mm材料名称15 CrMo(管材)试验温度应力 s157.00MPa设计温度应力 st95 .00MPa钢板负偏差 C10 . 00mm腐蚀裕量 C20 . 00mm焊接接头系数 f

36、1 . 00厚度及重量计算计算厚度d = 0 . 78mm有效厚度de =dn - C1- C2= 3 . 50mm名义厚度dn = 3 . 50mm外压计算长度 LL= 4000.00mm外径 DoDo= Di+2dn = 45 .00mmL/Do4 . 48Do/de12 .86A 值A= 0 .0074489B 值B= 99.36重量14 .33kg计算结论P= B = 11 .17852Do /d eMPa换热管外压计算合格过程强度计算书SW6 - 2011 18全 国 化 工设 计 技 术 中心 站腐蚀前不带固定式管板(b) 计算设计集团航空动力系统研究所设 计 计 算 条 件简图壳

37、程圆筒设计Ps1.05 MPa设计温度 t355 C平均金属温度 ts355 C装配温度 t015 C材料名称15CrMoR 设计温度下应力s ts132.3 MPa平均金属温度下弹性模量Es1 . 826 e+ 05MPa平均金属温度下热膨胀系数as1 . 327 e - 05 mm/mm C壳程圆筒内径 Di (2R)2200 mm壳程圆筒名义厚度 ds16 mm壳程圆筒有效厚度 de16 mm壳程圆筒内直径横截面积 A=0.25 p Di23.801e+06 mm 2壳程圆筒金属横截面积 As=pds ( DI+dn )1.114e+05 mm 2管箱圆筒设计Pt1.05 MPa材料名称

38、: 15 CrMoR设计温度 t t400 C设计温度下应力s th126 MPa设计温度下弹性模量 Eh2.04e+05 MPa箱圆筒名义厚度dh16 mm圆筒有效厚度dhe16 mm换热管材料名称: 15 CrMo管子平均温度 t400 C管子外径 d45 管子壁厚dt3.5 mm管子根数 n1114换热管中心 S56.25 mm设计温度下管子材料应力s tt95 MPa设计温度下管子材料屈服应力s ts142 MPa设计温度下管子材料弹性模量 E tt1.79e+05 MPa平均金属温度下管子材料弹性模量 Et1.79e+05 MPa平均金属温度下管子材料热膨胀系数at1.358 e-

39、05 mm/mm C一根管子金属横截面积a = p dt (d - dt )456.3 mm2换热管长度 L04000 mm换热管有效长度(两管板内侧间距) L3936 mm过程强度计算书SW6 - 2011 注：19全 国 化 工设 计 技 术 中心 站换热管管子回转半径 i = 0.25 d 2 + (d - 2d )2t14.72 Mm管子受压失稳当量长度lcr3000 Mm系数 Cr = p 2Et / s tts157.7 比值 lcr i203.7 管子压应力 ( C <= lcr ) s = p 2 E t ricr 2(li)2 cr21.28 MPa管子压应力( C &

40、gt; lcr ) s = s t éli ùricr2 ê1 -úscrë2Cr ûMPa管板和系数材料名称: 15 CrMoR设计温度 t p400 C设计温度下应力 s tr126 MPa设计温度下弹性模量 E tp1.79e+05 MPa管板腐蚀裕量 C20Mm管板输入厚度 dn32 Mm管板计算厚度 d11.7 Mm隔板槽面积 (拉杆和假管区面积)Ad25 mm2管板布管面积 At = 0.866nS 2 + Ad (三角形), At = nS2 + Ad (正方形)3.053e+06 mm2管板布管区当量直径 Dt = 4At /p1971 mm管板开孔后面积 A = A - 0.25 n p d 2lt1.281e+06 mm2管板强度削弱系数h0.4 管板刚度削弱系数 m0.4 管板开孔抗弯刚度E d 3=(管