土木工程住宅楼毕业设计计算书

1、题 目：某临街商住楼摘要本设计项目是商住两用型七层楼， 底层为商场而上面各层为居住区， 底层跨度大 所以选用现浇框架结构。 使整个结构的布置就有很大的灵活性， 并且满足居住的要求 和各功能房间的布置要求。 在设计中居住区的出入口与商场的出入口分隔开避免了商 场和居住人口流动而引起的人流高峰。 整个商场呈长方形， 布置玻璃幕墙， 达到美观， 住宅一半为两室三厅一半为两室两厅，都为标准户型，隔墙采用混凝加气砌块。AbstractThis design project is business lives the dual purpose sevenbuildings, the first floor

2、 for the market but above each is thecommunity, the first floor span Greatly therefore selects 现浇 the portal frame constructioin.Enable the entire structure the arrangement to have the very bigflexibility, and satisfies the housing the request and variousfunctions room arrangement request. The commu

3、nity access and themarket access divided in the design separates has avoided the streamof people peak which the market and the housing population flowedcauses. The entire market assumes the rectangle, the arrangement glasscurtain wall, achieves artisticly, the housing one half is the tworoom three h

4、alls one half is the two room two halls, all for thestandard household, the partition wall uses the coagulation airentrainment artificial brick.目录第一章：建筑设计 (1)1.1 设计资料 (1)第二章：结构选型及布置 (2)2.1 结构选型原则 (2)2.2 结构选型 (2)2.3 计算简图 (2)第三章： 第三轴横向框架计算 (3)3.1柱截面尺寸计算 .(3)3.2计算各梁柱的线刚度 (3)3.3荷载计算 (4)3.4活荷载对框架结构的作用力 (

5、6)3.5风荷载计算 (7)第四章：力计算 (7)4.1 恒荷载作用下力计算 ( 7)4.2 楼面框架计算 (15)4.3 活荷载作用下的力计算 (16)4.4风荷载作用下的框架力计算 (28)第五章力组合 (34)36 )结束语37 )第一章建筑设计1.1设计资料1. 1. 1标高±.000相对于绝对标高4.40米，室外高差0.6米。1. 1. 2墙身做法墙身为普通机制砖填充墙，用M5H混合沙浆砌筑。墙粉刷为混合沙浆底纸灰面，厚20伽，“ 803”墙涂料两度。外粉刷为1: 3水泥沙浆底。厚20伽，瓷砖贴面。1. 1. 3屋面做法：屋面自下而上，隔热架空层 1300>400&g

6、t;400,预制钢筋混凝土平板，浆砌 120X120砖 墩，纵横间距400伽做防水层，水泥沙浆找平层 20伽厚。水泥珍珠岩找平坡平均厚 度为60伽，现浇楼板平均厚度为150伽，墙面刮彷瓷涂料。1. 1. 4楼面做法：600 >600抛光地面砖（10伽厚度层，20伽厚水泥沙浆打底），现浇楼板厚度为150伽,15伽厚混合沙浆顶棚粉刷层，表面仿瓷涂料。1. 1. 5门窗做法：门厅处为铝合金门窗，其余为木门，钢门1. 1. 6基本风压0.35KN/卅，基本雪压0.35KN/叭1. 1. 7荷载值屋面荷载1.5KN/川，楼面活荷载标准值2.0KN/ m2第二章 结构选型及布置2.1 结构选型的原则

7、归纳起来有以下几个方面：满足功能要求；符合力学原理；注意美观；便于施工；考虑经济。22 结构选型该设计项目是商住两用型七层楼，结构特点是底层空间的跨度大而二层及以上各层有要满足住宅楼的空间要求。该项目适合用现浇框架结构框架结构体系由梁和柱组成， 平面布置灵活， 易于满足建筑物设置大房间的要求， 在工业和民用建筑中应用广泛；框架结构体系的侧向刚度小； 现浇框架结构的整体性和抗震性能都较好，适合于 615 层的多层和高层建筑结 构。23 计算简图&1Q054C&36005100300069001jQ 铸1a3-QQ1i1a.41S1EK91FIDO161001SI 00i6W0r1

8、W6L0Q购013第三章第三轴横向框架计算3.1柱截面尺寸计算梁跨度 大者 为l=6.6M ,取h=(1/8-1/12)l=825-550 伽,初选 h=550伽,则 b=(1/2 1/3)h=275-183 伽,初选b=250伽；因此对6.6M跨框架梁初定截面 b>h=250 >550,(同理可初定 4.8M跨 b>h=250>400)。柱截面尺寸均取400>00mn取其中阴影部分即3轴进行计算。3.2 计算各梁柱的线刚度334AB跨 i=2EC>/12bh /L=2EC>/12 >.25 >0.55 七.6=10.5 >0- EC

9、334BC跨 i=2ECX!/12bh /L=2EC>/12 >.25 >0.4 乂8=5.56 >0- EC.334底层柱 i=ECX/12bh /L=2ECX/12 X0.4 X.4 4.2=5.08 X0- EC.334上部各层柱 i=ECX1/12bh /L=2ECX1/12 >0.25 >0.55 £.0=7.1 XIQ- E此图为线刚度计算简图，其中数字为线刚度，单位1Q-4 EC3.3荷载计算1、恒荷载的计算1.1、屋面框架梁线荷载标准值20伽厚1： 2水泥沙浆找平Q.Q2X2Q=Q.4KN/ m21QQ14Q mm 厚(1%Q.84

10、KN/m215Q伽厚现浇钢筋混凝土楼板Q.15X25=3.75KN/ m15伽厚纸筋石灰抹底Q.Q15X6=Q.24KN/m屋面恒荷载5.23 KN/m2AB垮框架梁自重Q.25X).425=2.5 KN/ m梁侧粉刷2XQ.4-Q.15 ) XQ.Q2 X7=Q.17 KN/ m总计2.67KN/m2BC跨框架梁自重Q.25XQ.55 >25=3.438 KN/ m梁侧粉刷2X 0.55-0.15 ) X).02 X7=0.272 KN/ m2总计3.71 KN/m因此，作用在顶层框架梁上的线荷载为g7ab1=2.67 KN/m7ab2=30.60 KN/m1.g7Bc=4.52 KN

11、/mg7BC1=3.7 KN/m楼面框架梁线荷载标准值0.025X0=0.5 KN/ m15伽厚纸筋石灰抹底0.015X6=0.24KN/ m楼面恒荷载4.49 KN/m2AB梁及其粉刷2.67 KN/mBC梁及其粉刷3.71 KN/mAB填充墙自重0.24X 3-0.5 )X19=11.4 KN/m25 mm厚1: 2水泥沙浆找平150 m厚现浇钢筋混凝土楼板X25=3.75KN/ m0.15墙面粉刷(3-0.5 ) X0.02 X2X7=1.7总计13.1 KN/mBC填充墙自重0.24X 3-0.5 )X19=11.4 KN/m墙面粉刷总计(3-0.5 )X102 X2X7=1.713.

12、1 KN/m因此，作用在中间层框架上的线荷载为:gAB1=2.67+13.仁 15.77 KN/mgab=4.49 X5.85=26.27 KN/mg bq=3.71+13.1=16.81 KN/mgbc=4.49 X5.6=29.63 KN/m1.3、屋面框架节点集中荷载标准值A轴柱连系梁自重0.25X0.4 X.85 X25=14.63 KN粉刷0.02X 0.4-0.15 )X2X5.85 X17=0.95 KN1.2米高女儿墙自重1.2X5.85 X.24 X19=32.01 KN粉刷1.2X).02 X2X5.85 X17=4.71 KN连系梁传来的屋面自重0.5X5.85 X0.5

13、 X4.8 X5.23=36.71KNA轴屋面节点集中荷载Gak=89.01 KNC轴柱连系梁自重0.25X0.55 X6.6 X25=22.69 KN粉刷0.02X0.55-0.15 ) X2X5.6 X17=1.80 KN1.2米高女儿墙自重1.2X.6 X0.24 X19=36.11 KN粉刷1.2>0.02 >2 >5.85 X17=4.71 KN连系梁传来的屋面自重0.5>6.6 >0.5 >6.6 >5.23=56.96 KNC 轴屋面节点集中荷载7CK=117.56 KNB 轴柱连系梁自重0.25>0.45>6.6>25

14、=18.56 KN粉刷0.020.45-0.15 ）>2>6.6>17=1.35 KN连系梁传来的屋面自重0.56.6+6.6-4.8 ）>2.4>5.23=27.46 KN0.5>6.6>3.3>5.23=33.66 KNB 轴屋面节点集中荷载7BK=81.03 KN楼面框架节点集中荷载标准值A轴柱连系梁自重12.75 KN粉刷1.12 KNA 轴柱窗自重1.8>1.5>0.45=1.22 KN窗下墙体自重0.24>0.9 >2.4 >19=9.85 KN粉刷>0.02 >0.9 >2.4 >

15、;17=1.47 KN窗边墙体自重0.6>（3.0-1.2 ）>0.24>19=4.92 KN0.6>（3.0-1.5 ）>0.24>19=4.10 KN粉刷0.63.0-1.2 ）>2>0.02>17=0.73 KN0.63.0-1.5 ）>2>0.02>17=0.61 KN框架柱自重0.4>0.4 >3.0 >25=12 KN粉刷0.8>0.02 >3.0 >17=0.82 KN连系梁传来的楼面自重0.5>5.1 >0.5>5.1 >4.49=29.20 KN

16、A 轴楼面框架节点集中荷载标准值AK=76.69 KNC 柱窗自重1.5>1.5>0.45=1.01 KN窗下墙体自重0.24>0.9 >3.0 >19=12.31 KN粉刷>0.02>0.9>3.0>17=1.84 KN窗边墙体自重1.53.0-1.5 ）>0.24>19=10.26 KN粉刷1.5>（3.0-1.5 ）>2>0.02>17=1.53 KN门重KN门边墙体自重0.6>（3.0-0.3 ）>0.24>19=7.39 KN粉刷 0.6>（3.0-0.3 ）>0.

17、02>2>17=1.10 KN粉刷 0.8>0.02 >3.0 X17=O.82 KN连系梁传来的屋面自重 0.5 >6.6 >.5 >6.6 >.49=48.90 KNC轴楼面框架节点集中荷载标准值G ck=124.24 KNB轴柱连系梁自重18.56 KN粉刷1.35 KN墙自重3.0>（3.0-0.4 ）>0.24>19=35.57 KN粉刷3.0>（3.0-0.4 ）>0.02>2>17=5.30 KN扣除门洞重加上门重- （2.1>0.9+2.0 >0.7）（0.24>19+0

18、.02>2>17）-0.2=-16.58 KN 框架柱自重12 KN粉刷0.82>2=1.64 KN连系梁传来的屋面自重 0.5 >（6.6+6.6-4.8 ）>1.25 >4.49=23.57 KN0.5>6.6>1.95>4.49=28.89 KNB轴楼面框架节点集中荷载标准值G bk=110.3 KN3.4活荷载对框架结构的作用力P7BC=（1.5+2.0）>0.5>（5.1+6.6 ）=20.48 KNP7AB=（1.5+2.0）>6.6=23.1 KNPBC=2.0>0.5>（5.1+6.6 ）=11

19、.7 KNPAB=2.0>6.6=13.2 KNP7C=0.5>5.1>0.5>4.8>3.5=21.42 KNP7B=0.5>（6.6+6.6-4.8 ）>2.4 >3.5+0.25 >6.6 >4.8 >3.5=63 KNP7A=0.5>6.6>6.6>0.5>3.5=38.12 KNPC=0.5>5.1 >0.5>4.8>2.0=12.24 KNPB=0.5>（6.6+6.6-4.8 ）>2.4>2.0+0.25>6.6>4.8>2.0=3

20、6 KNPA=0.5>6.6>6.6>0.5>2.0=21.78 KN3.5 风荷载计算风压标准值计算公式：3 =B z 11 s 11 Z3 o确定基础顶面离室外地面为 450伽，由此得底层层高为0.45+0.45+4.2=5.1m ）因结构高度H=24.6米30米 可取B z=1.0，对于矩形平面1 s=1.基本风压 3 o=0.35 KN/ m2Z1=4.2+0.45=4.65m。风荷载计算过程如下表:层次B z卩sZ卩z3 O(KN/ m2)A(m)Pw(KN)371.01.322.650.9250.3515.806.640.4261.01.319.650.83

21、30.3517.556.670.3851.01.316.650.7730.3517.556.140.3541.01.313.650.7400.3517.555.970.3431.01.310.650.7400.3517.555.970.3421.01.37.650.7400.3517.555.970.3411.01.34.650.7400.3522.417.620.34第四章 力计算4.1恒荷载作用下的力计算4.11屋面框架梁受力计算由图可知，其荷载在梁上分布荷载由矩形和梯形两部分组成。在求固端弯矩时须根据固端弯 矩相等的原则，故先将梯形分布荷载及三角形分布荷载转化为均布荷载。对于 AB跨：q

22、= (5.23 X1.2 )X6.6=41.2 KN/m a =q/l=6.6 吃/6.6=0.523qe=(1-2 X).5 +0.5 ) >41.2=25.89 KN/mq 自=2.5 X.2=3 KN/m即刀恒=25.89+3=28.89 KN/m对于 BC跨:q= (.071 X.2 )X5.仁22.71 KN/m a =q/l=5.1 -2/4.8=0.5323qe=(1-2 X).53 +0.53 ) >2.71=13.40 KN/m即刀恒=13.4+3=16.4 KN/m.楼面框架梁的计算吃/6.6=0.5-2/4.8=0.53对于 AB跨：q= (4.49 X1.2

23、 )X6.6=35.56 KN/m a =q/l=6.623qe=(1-2 X).5 +0.5 ) >35.56=13.335 KN/mq 自=2.5 X.2=3 KN/m q 墙=11.4 KN/m即刀恒=13.335+3+11.4=27.74 KN/m对于 BC跨：q= (4.4 X.2 )X5.仁26.93 KN/m a =q/l=5.123qe=(1-2 X).53 +0.53 ) >6.93=11.85 KN/mq 自=2.5 X.2=3 KN/m q 墙=11.4 KN/m即刀恒=11.85+11.4+3=26.25 KN/m各框架节点出的集中力的设计值屋面：A 轴：G

24、a=89.01 KN B 轴 G7bk=81.03 KNC轴 Gck=117.56 KN楼面：A 轴：Ga= 76.69 KNB轴 G7b=110.3 KNC 轴 Gck=124.24KN恒何在作用下的弯矩计算MA7B7=-1/12 >28.86 >6.6 >6.6=-14.8 KNMA7A7=14.8 KN（顶层）MB7C7=-1/12 >6.4 >4.8 >4.8=-31.5MC7B7=31.5标准层MaB=-1/12 >27.4 >6.6 >6.6=-100.7MbA=100.7Mbc=-1/12 >26.75 >.8 &

25、gt;4.8=-50.4Mbc=50.4图中各节点的分配系数计算顶层：A7点 u A7B7=10.5/10.5+7.1= 0.6u A7A6=7.1/10.5+7.1=0.4u A7A7=10.5/23.2=0.45u b7ct=5.56/23.2=0.24u B7B6=7.1/23.2=0.31C7点 u c7bt=5.56/5.56+7.1=0.44u b7b6=7.1/5.56+7.1=0.56标准层：刀 sij=7.1+7.1+10.5=24.7u a6A7=7.1/24.7=0.29u a6c6=10.5/24.7=0.42u a6A5=7.1/24.7=0.29对B6点刀 sij=

26、7.1+7.1+5.56+10.5=30.26u B6A6= 10.5/30.26=0.35u b6c6=5.56/30.26=0.19对C6点刀 sij=7.1+7.1+5.56=19.76u c6B6=5.56/19.76=0.28u c6C5=7.1/19.76=0.36底层：u b6B7=7.1/30.26=0.23u b6b5=7.1/30.26=0.23u c6c=7.1/19.76=0.36对 A1 点刀 sij=7.1+5.08+10.5=22.36u a1B1=10.5/22.68=0.47u a1a2=7.1/22.68=0.31u a1a=5.08/22.68=0.22对

27、 B1 点刀 sij=7.1+5.08+10.5+5.56=28.24u B1A1=10.5/28.24=0.37u b1B2=7.1/28.24=0.25对 C1 点 刀sij=5.56+7.1+5.08=17.74u cibi=5.56/17.74=0.31u bib2=7.1/17.74=0.4u bib=5.08/17.74=0.29上枉下柱右奨-L0<8左梁上輕IF枉右樂左絮上柱下枉亠450.24 a nCL时-31. E91.5-32.9D11, EG1.14 0. 76-E. 70虫站-l.se -2- 6fi-11. 3G1. 01y.oa1.39上柱LL®25

28、.上柱込田空盟-73.CZ下柱右梁(J. 2S-10C1.7 42- 3 7Sh81 23,87 -3.SI -5. 5-4.F36D.5 -8d»8下柱右冥0.31 0.2231.22 22.1527.閃-90?13L严P2.77左梁上柱下杵右架0.350, 237.29-7, 2S0. 190.购1站. 3b0i23-旳.4icq. rT匸创Ti，5卄丄丄.bTW514.6 -a. 302.l+73100.33 1J8.64-6.Q2 ML.Jg L-亘-16.13 86.33左梁上杵下杵右梁,370. 25lun."D.13 6.176071512,0F0,4-14.

29、 1 1. IE-16.15一电卫E即-g_9E -5.12.35-11 73 "IS-151Q7T-5.10. 20.310,OlIB-SO.马站.4-g. 1 -lo.Cfi -15.62-20.2 -14.e20-I. BL -5. U3 -9. C8 0L444.914.S7 5.65 4 一朋C412 izt ef 10/53恒荷载作用下的弯矩计算梁的跨中弯矩计算顶层：L 中(A7B7)= (28.89 >6.6 >6.6 ) /8-(78.62+92.77 ) /2=71.61L 中(B7C7 = (16.4 >4.8 >4.8 ) /8- (69

30、.41+7.29 ) /2=8.88标准层：L 中(AB)= (27.74 >6.6 >6.6) /8- (84.8+100.31 ) /2=58.95L 中(bc) = (26.25 >4.8 >4.8) /8- (65.63+27.56 ) /2=29底层：L中(ab) = (28.89 >6.6 >6.6) /8- (90.47+80.15 ) /2=65.74L 中(ab) = (26.25 >4.8 >4.8) /8-(63.3+34.12 ) /2=26.91根据弯矩作出恒荷载作用下的弯矩图：92. 77.69.94«4.

31、K59. 6 V78.6278. 6284.8心£24 18. 64需336 /78.627. 29"?7, 2927. 5627. 56713. 1590. 427. 53 r-62.94 12.0;F3-3 /V 4. 66；/34. 127 10. 5313- 77 2.33 B 5127 0恒荷载作用下的剪力计算顶层：AB跨Q7二(78.62-92.77 ) /6.6+1/2>28.99 >6.6=104.4Q= (78.62-92.77/6.6-1/2>28.99 >6.6=-87.29BC 跨07= (69.41-7.29/4.8+1/2

32、X16.4 >4.8=52.30Q= (69.41-7.29/4.8-1/2>6.4 >4.8=-26.42标准层:AB 跨：Q7二(84.8-100.3 ) /6.6+1/2 >28.99 >6.6=165.27Q7二(84.8-100.3 ) /6.6-1/2 >28.99 >6.6=-26.7BC 跨 QA7= (65.63-27.56 ) /4.8+1/2 >26.25 >4.8=70.93Q7二(65.63-27.56 ) /4.8-1/2 >26.25 >4.8=-55.07底层：AB跨 Qa7= (90.47-80

33、.15 ) /6.6+1/2 >8.99 >6.6=97.23QA7= (90.47-80.15 ) /6.6-1/2>28.99 >6.6=-94.11BC跨 QA7= (63.3-34.12 ) /4.8+1/2 >6.25 >4.8=69.08QA7= (63.3-34.12 ) /4.8-1/2 >26.25 X.8=-56.92104. 4165.26. 4270. 9326. 0755. 0797. 2369.0894. 1156. 92恒荷载作用下剪力图计算各柱的轴力对 A 轴：Fa7A6=Q7+GA7X1.2=104.4+89.01 &

34、gt;.2=210.82Fa6a5= F A7A6+165.2+76.69 >.2=468.12Fa5au Fa6A5+165.2+76.69 >0.2=725.42Fa4au Fa5A46+165.2+76.69 >0.2=982.71Fa3a2= Fa4A3+165.2+76.69 >0.2=1405.29Fa2a= Fa3A2+165.2+76.69 0.2=1827.86FaiA= Fa2a+165.2+76.69 0.2=2017.12对B轴：Fb7B6=Q7+G7X|.2=52.302+81.03 0.2=149.538Fb6b5=149.538+70.93

35、+110.3 0.2=441.038Fb5B4=441.038+70.93+110.3 0.2=732.57Fb4B3=732.57+70.93+110.3 0.2=1024.1Fb3b2=1024.1+70.93+110.3 0.2=1315.63Fb2b=1315.63+70.93+110.3 0.2=1607.2Fb2B=1607.2+70.93+110.3 0.2=1896.9对C轴Fb7B6=26.42+117.56 0.2=167.49Fb6b5=167.49+55.07+124.24 0.2=371.65Fb5b4=371.65+55.07+124.24 0.2=575.81Fb

36、4b3=575.81+55.07+124.24 0.2=770.97Fb3B2=770.97+55.07+124.24 0.2=975.13Fb21=975.13+55.07+124.24 0.2=1179.3Fb1b=1179.3+55.07+124.24 0.2=1676.34.2楼面框架计算对于 AB跨 q=13.2 X1.4=18.48a 二q/l=6.6 吃/6.6=0.523qe=(1 -2 X).5 2+0.5 3) >08.48=11.55 KN/m对于 BC跨 q=11.7 0.4=16.38 a =q/l=5.1-2/4.8=0.5323qe=(1-2 00.532+

37、0.533)016.38=9.67 KN/m各框架节点处的集中力设计值顶层： P7A=38.1201.4=53.37 KNP7B=6301.4=88.2 KNP7C=21.4201.4=29.99标准层： PA=21.7801.4=30.44 KNPB3601.4=50.4KNPC12.2401.4=17.136 KN4.3活荷载作用下的弯矩计算当活荷载分布在AB跨上时顶层 Mab=-1/12 >20.2 >6.6 >6.6=-73.33 MBA=73.33标准层：Mb=-1/12 >1.55 >6.6=-41.93 MBA=41.93当活荷载分布在BC时二顶层

38、Mbc=-1/12 >6.9 >4.8 >4.8=-32.45 Mcb=32.45标准层 Mbc=-1/12 >.67 >4.8 X.8=-18.57 M cb=18.57上柱Q44& JE -&. 5?弧*，例S 8 -玉田下柱右梁0.42 Q 曲14.677幅50.霽5 57左梁上柱<1.瞪F柱石異李牡柱0 Z3卜柱LE】&22.0'-T 127 05上柱鼻 » -7.41-10. -irB 1117. 174 22下桂右濫*11. W.I '.-L-' >16.QB-fl R囂矜 1.13

39、r. tr-7. 17=3.®0.47S. 81%. 12 -1&.4H3 0$-E *左梁上柱下0石冕再梁上柱下柱0 10 H. 20. )1 CL 4H 33-15-1Q4 G2叫,監 u 巴 fc, L1AJ. 221F7H)/2=56.59/2=33.05/2=22.78 : L&.ST梁的跨中计算顶层：L 中(A7B7 = (20.2 >6.6 >6.6 ) /8- (56.3+50.5:L 中(B7C7 = (16.92 >4.8 >4.8 ) /8- (25.78+5.57 )标准层：:L 中(AB跨)=(11.5 >.6

40、>6.6 ) /8- (44.22+36.12 )中(BC跨)=(9.67 M.8 M.8 ) /8- (6.46+2.85 ) /2=23.19 :底层：L 中(AB跨)=(11.5 >6.6 >6.6 ) /8- (41.53+31.12 ) /2=26.65 : L 中(BC跨)=(9.67 >4.8 >4.8 ) /8- (8.35+2.9 ) /2=22.22作用在AB跨时活荷载下的计算顶层AB跨LA= (56.3-50.57 ) /6.6+1/2 >20.2 >6.6=67.53LA= (56.3-50.57 ) /6.6-1/2>2

41、0.2 >6.6=-65.79BC跨 LB= (25.78-5.57 ) /4.8+1/2 >6.92 >4.8=44.81LB= (25.78-5.57 ) /4.8-1/2>6.92 >4.8=-36.41标准层：AB跨LA= (44.22-36.12 ) /6.6+1/2 >1.55 0.6=39.35LA= (44.22-36.12 ) /6.6-1/2>1.55 0.6=-36.89BC跨 LB= (6.46-2.85 ) /4.8+1/2 >.67 >.8=23.96LB= (6.46-2.85 ) /4.8-1/2 »

42、;.67 >4.8=-22.46底层 LA= (41.35-31.2 ) /6.6+1/2 >1.55 >6.6=39.68LA= (41.35-31.2 ) /6.6-1/2>1.55 >5.6=-36.57BC跨 LB= ( 8.35-2.9 ) /4.8+1/2 >1.55 >4.8=28.26LB= (8.35-2.9 ) /4.8-1/2>1.55 >4.8=-25.98活荷载作用在AB跨时柱的剪力图433求各柱的轴力对 A轴 F7A6A=67.35+21.78 X1.2=113.274F6A5A=113.74+39.35+21.

43、78 X1.2=179.23F5A4A=179.23+39.35+21.78 X.2=244.72F4A3A=244.72+39.35+21.78 X.2=310.2F3A2A=310.2+39.35+21.78 X.2=375.7F2A1A=375.7+39.35+21.78 X1.2=441.2FA1A=441.2+39.68+21.78 X1.2=507.02对B轴FB7B6=44.81+63X1.2=120.41FB6B5=120.41+23.96+36 >0.2=180.49FB5B4=180.49+23.96+36 0.2=240.57FBB4B3=240.57+23.96+

44、36X1.2=300.65FB3B2=300.65+23.96+36 X.2=360.73FB2B1=360.73+23.96+36 X.2=420.81FB1B=420.81+39.26+36 X.2=503.27对C轴FC7C6=36.44+21.42 X.2=62.15FC6C5=22.46+62.15+12.24 X.2=99.3FC5C4=99.3+22.46+12.24 X.2=136.45FC4C3=136.45+22.46+12.24 X.2=173.6FC3C2=173.6+37.15=210.75FC2C 仁210.75+37.15=247.9FC1C=247.9+36.9

45、8+12.24 X.2=299.57120.41175.23244. 72310.2180. 19240. 57300. 65136.45173. G37,5.7300. 73420. 81247.9503.27299-57210,7544L2507. 02活荷载作用在AB跨时柱的轴力图丄哇下柱右篥左聲丄柱下杠右梁左梁丄桓3L4ET+肿 n.ije tm 赶店*1 B.OO1.21. E5 -O.M14,'3-18.17?. 3-4. JE-2. 927 3B 4. 38上冲下杞右梁下柱-C.S40-290, 29L 37 0.S4-1. 57 2.31-栄亠砰卜件亡詰啪亠厂0. 9S

46、工2/-5,3 "6-ay6.51. 77 9, OS'3.T2'3.57-j.2- 375.05-0.M -OlW2-° 2-61上柱下柱右梁0, 4T庁梁二样F杆右梁斤碓上柱0.310, 81IB,=7- IE.ET3U42.14P.EH J-&5 *3.35-1. BE-1.Q7-O.73"I. i5-OB96-aS6P79 0<5 °-fi0. 43-LSI7.14 8a07J.41T.SH U5B13-1QJ)0 -1050B 54C：作用在BC跨上时的弯矩计算434作用在BC跨时活荷载下的剪力计算顶层AB跨 LA

47、= (4.38-16.85 ) /6.6+1/2 >20.2 >6.6=60.43LB= (4.38-16.85 ) /6.6-1/2>20.2 >6.6=-72.9BC跨 LB= (28.08-22.46 ) /4.8+1/2 >6.92 >4.8=41.78LC= (28.08-22.46 ) /4.8-1/2>6.92 >4.8=-38.9标准层AB跨 LA= (2.31 -5.05 ) /6.6+1/2 XI1.55 >6.6=37.7LB= (2.31 -5.05 ) /6.6-1/2>1.55 >6.6=-38.54

48、BC跨 LB=(17.89-13.14 ) /4.8+1/2 >9.67 >4.8=24.2LC= (17.89-13.14 ) /4.8-1/2 >.67 >.8=-22.22底层 LA= (2.68-7.14 ) /6.6+1/2 >1.55 0.6=37.4LA= (42.68-7.14 ) /6.6-1/2>1.55 0.6=-38.84BC跨 LB= (17.58-15.13 ) /4.8+1/2 >1.55 >.8=38.63LB= (17.58-15.13 ) /4.8-1/2>1.55 >4.8=-37.61曰工奄諌7

49、3.旷-37- 438. 54*a-3B. 64、-a 73血r=3E. 3922. 2237. SI活荷载作用在BC跨时柱的剪力图梁的跨中弯矩：顶层：L 中(A7B7 = (20.2 >6.6 >6.6 ) /8- (4.38+16.85 ) /2=99.37:L 中(B7C7 = (16.92 >4.8 >4.8 ) /8- (28.08+22.46 ) /2=23.1标准层：:L 中(AB跨)=(11.5 0.6 >.6 )/8- (2.31+5.05 )/2=59.21 L中(BC跨)=(9.67 >4.8 >4.8 ) /8- (17.89+

50、13.14 ) /2=12.33 :底层：L 中(AB跨) =( 11.5 >6.6 >6.6 )/8- (2.68+7.14 ) /2=57.98 L中(BC跨 ) = ( 9.67 >4.8 >4.8) /8- (17.58+15.13 ) /2=11.49作用在AB跨时活荷载下弯矩图436作用在BC跨时的柱的轴力对 A 轴 F7A6A=60.43+38.12 X1.2=106.174F6A5A=106.174+37.7+21.78 X1.2=170.02F5A4A=170.02+37.7+21.78 X.2=233.86F4A3A=244.72+37.7+21.7

51、8 X.2=297.7F3A2A=310.2+37.7+21.78 X.2=361.54F2A1A=375.7+37.7+21.78 X.2=425.38FA1A=441.2+37.7+21.78 >0.2=488.92对 B 轴FB7B6=41.78+6301.2=117.36FB6B5=117.36+24.2+3601.2=184.76FB5B4=184.76+24.2+3601.2=252.16FBB4B3=252.16+24.2+3601.2=319.58FB3B2=319.58+24.2+3601.2=386.96FB2B1=386.96+24.2+3601.2=454.36F

52、B1B=454.36+24.2+3601.2=536.19对 C 轴FC7C6=38.9+21.4201.2=64.6FC6C5=64.6+22.22+12.2401.2=101.51FC5C4=101.51+22.22+12.2401.2=138.42FC4C3=138.42+22.22+12.2401.2=175.33FC3C2=175.33+36.91=212.24FC2C1=211.24+36.91=249.15FC1C=249.15+36.98+12.2401.2=299.57作用在BC跨上时柱的轴力4.4风荷载作用下的框架力计算将风荷载标准值s k乘以分项系数1.4得风荷载设计值F®刀7F®刀=6.64 Xl.4=9.30KN刀6Fs = (6.64+6.67 )X1.4=18.23KN刀5Fs = (6.14+6.67+6.6