悬挑模板支架施工方案

1、华泰乐安大厦主楼悬挑模板支架施工方案目录1、编制依据 .1.2、工程概况 .1.3、施工计划 .4.4、施工工艺 .4.5、施工安全保证措施 .6.6、劳动力计划. 7.7、计算书 .7.11、编制依据序号名称编号1华泰乐安大厦图纸2混凝土结构工程施工质量验收规范GB50204-20023建筑工程质量验收统一标准GB50300-20014竹胶合板模板JG/T156-20045咼层建筑混凝土结构技术规程JGJ3-20026建筑施工模板安全技术规范JGJ162-20087建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范JGJ130-20018国家强制性条文规定9广饶地区有关规定10PKPM施工安全计算系列软件

2、2、工程概况2.1本工程采用框架剪力墙结构，主楼A段地上11层+设备层，主楼B C、D E段地 上9层。本工程所要布置的悬挑模板支架即在主楼A段顶部，主楼B、C D E段顶部。其中A段在35.35m的标高上设置悬挑模板支架64.84*2+57.85*2=245.38m；B、C、D E段在31.45m的层高上设置悬挑模板支架，设置长度为33.05*2+24.25=90.35m。经过项目部仔细审阅图纸，认真计算，确定危险性较大的结构构件主要是：悬挑钢梁。2.2模板支撑体系概况在此模板支撑区域，主要有300*700梁、300*600梁、250*600梁，板厚100mm A区 悬挑3.6m（钢梁悬挑4

3、.3m）,B、CD E区悬挑3m （3.7m）。A区悬挑位于35.35m标高上，BCDE区域位于31.45m标高上。（模板支架的间距、位置、相对位置见下图）。梁模板采用12厚竹胶板，板底支撑体系采用扣件式钢管脚手架。架底座落在悬挑工字钢梁上，钢梁待上层楼板强度满足后，斜拉钢丝绳卸载。支撑体系的选择严格按照PKPM系列安全计算软件计算，考虑施工荷载及混凝土浇注时的压力，并考虑现场主要材料（木方、钢管）实际质量情况， 保守计算。2.3悬挑钢梁布置图及大样图。图中标明了立杆的横向间距和纵向间距等尺寸数据。施工时，参照下图执行。此外，锚固悬挑钢梁的锚点为：一、位于悬挑钢梁里端；二、位于悬挑钢梁内侧1.

4、5m处；三、位于悬挑钢梁与现浇梁的交界处（现浇板外缘）。采用016的U型环做锚固点。钢丝绳拉点位于上层现浇板边缘，采用预埋的016钢筋做拉环。拉环预埋于底层钢筋底部，且满足每边30cm的锚固要求，并在钢筋之上附加28的加强筋。钢丝绳拟采用017钢丝绳。为便于操作，工作之前，要在悬挑工字钢上铺设木板。在钢梁上铺设平网，然后再在其上铺一侧立网，保证安全和预防掉物。2OR-OR-008008 575710 槽钢10001000 卜1000b1100,10001 1000* 1000 .” 1100 r-Tn16 槽钢局部平面图（梁底立杆为附加立杆，待模板支设完毕，再行添加）局部平面图（梁底立杆为附加

5、立杆，待模板支设完毕，再行添加）架休架休18 工字钢18 工字钢立面图（梁底立杆为附加立杆；为确保架体稳定，要做剪刀撑）立面图（梁底立杆为附加立杆；为确保架体稳定，要做剪刀撑）3。体整个一成形，接焊靠可并，梁横加，端挑悬外钢字工在议建。性定稳其证保姑拉的靠可有要间之钢字工有所在4以上大图为悬挑梁总平面布置图。（以BCDE为代表）注：图内红色（短线）表示悬挑工字钢位置，黑线（长线）表示连接钢管。3、施工计划3.1工期安排 按照总工期要求陆续展开。3.2材料计划 按工期、方案要求，材料陆续到场。3.3机械计划 利用现场现有机械，外加电焊机等。4、施工工艺4.1框架梁计算选择根据施工图纸， 项目经理

6、部集中组织技术、质量、 测量部门学习图纸， 做好模板准备前期记 录。通过学习和自审，在熟悉设计图纸的同时，选取300*700界面梁（最大截面）为计算依 据。4.2支撑体系及材料选择框架梁的支撑体系采用扣件式钢管架与顶板的支撑体系形成整体，采用48,壁厚3.5mm钢管，双扣件。梁底次龙骨采用5X8cm方木，主龙骨采用 48*3.5mm钢管。梁侧次龙骨采用5X8cm方木，主龙骨采用5*8cm方木，步步紧拉结。4.3悬挑钢量计算根据PKPM系列计算软件得出的脚手架架底荷载，我们选择位于梁底支撑的悬挑钢梁作为计 算单元。4.4悬挑钢梁材料选择选用18号工字钢作为悬挑梁。4.5钢梁及支架安装工程伊始，通

7、过在（A区35.35m）B C D、E区35.15m楼板上预留U型钢筋（此处U型筋分别布设在梁板钢筋底筋底部，且在U型筋底角均加大直径钢筋加固）。待到砼强度达到之后，用吊车将9m工字钢梁吊至预定位置， 悬挑长度、锚固长度要根据计算书严格布设， 工字钢前端用16槽钢连接,以保证其整体稳定性。继续浇筑上层楼板,并预埋钢丝绳拉 结点,待到上层楼板强度达到之后,连接钢丝绳卸载,最后扎设模板支架。4.6模板安装 梁安装工艺流程弹出轴线及标高线T搭设梁底支架T安装梁底模板T梁底起拱T绑扎钢筋T安装梁侧模T安装锁口立管、 加固斜管及对拉螺栓T复核梁模尺寸位置并安装斜撑T与相邻模板连接（1）梁底模安装：柱模板

8、拆除后,即放上轴线和水平控制线（50线）,搭设梁模支撑,安 装梁底模,并按规定设计要求起拱。梁底模板按跨度进行起拱。（2）绑扎梁钢筋,梁钢筋绑扎严格执行钢筋施工方案。控制好轴线位置及保护层厚度。 （3）安装梁侧模,并加固牢固,并执行本方案中的斜撑规格及间距要求。（4）检查验收。4.7模板拆除（1）主控项目 底模及其支架拆除时的混凝土强度应符合设计及规范。（2）一般项目a.侧模拆除时的混凝土应能保证其表面及棱角不受损伤。b.模板拆除时，不应对楼层形成冲击荷载。拆除的模板和支架宜分散堆放并及时清运。4.8质量要求1.模板及其支架应具有足够的承载能力、刚度和稳定性，能可靠的承受浇筑混凝土的重量、 侧

9、压力及施工荷载，必须严格执行施工方案中关于各种材料质量及支撑体系设计的要求。52.模板安装和浇筑混凝土时， 应对模板及其支架进行观察和维护。发生异常情况时立即停止,并采取有效的保护措施。3.模板的接缝要严密，不应漏浆。4.浇筑混凝土前，模板内的杂物应清理干净。5.固定在模板上的预埋件、预留孔和预留洞均不得遗漏，且安装牢固。项次项目允许偏差检查方法国家规范标准结构长城杯标准1轴线位移柱、墙、梁53尺量2底模上表面标咼53水准仪或拉线尺量3截面模内尺寸基础105尺量柱、墙、梁4、-534层咼垂直度层冋不大5m63经纬仪或吊线尺量大于5m855相邻两板表面咼低差22尺量6表面平整度52靠尺、塞尺7阴

10、阳角方正-2方尺、塞尺顺直-2线尺8预埋铁件中心线位移32拉线、尺量9预埋管、螺栓中心线位移32拉线、尺量螺栓外露长度+10、-0+5、-010预留孔洞中心线位移+105拉线、尺量尺寸+10、0+5、-011门窗洞口中心线位移-3拉线、尺量宽、高-5对角线-612插筋中心线位移55尺量外露长度+10、0+10、04.9模板的构造和施工要求：1、细节要求a.设在模板支架立杆底部或顶部的可调底座或底托，其丝杆外径不得小于36mm伸出长度不得超过200mm顶托抗压承载力应同于底座；b.扣件式模板支架顶部支撑点与支架顶层横杆的距离不应大于400mm2、模板支架的构造要求：a.模板支架搭设时梁下横向水平

11、杆应伸入梁两侧板的模板支架内不少于两根立杆，并与立杆扣接；b.当模板支架高度8m或高宽比4时，应采用刚性连墙件在水平加强层位置与建 筑物结构可靠连接；c.立杆接长除顶层顶步外，其余各层各步接头必须采用对接扣件连接，禁止搭接；d.杆件接头应交错布置， 两根相邻杆件接头不应设置在同步或同跨内， 接头位置错开 距离不应小于500mm各接头中心至主节点的距离不宜大于纵距的1/3;e.搭接接头的搭接长度不应小于1m,应采用不少于3个旋转扣件固定；f.纵向扫地杆必须连续设置，钢管中心距地面不得大于200mm脚手架底部主节点处6应设置横向扫地杆，其位置应在纵向扫地杆下方；g.模板支架应自成体系，严禁与其他脚

12、手架进行连接。h.模板支架在安装过程中，必须设置防倾覆的临时固定设施。i.梁板模板高支撑架可以根据设计荷载采用单立杆或双立杆；j.立杆之间必须按步距满设双向水平杆，确保两方向足够的设计刚度；k.梁和楼板荷载相差较大时， 可以采用不同的立杆间距， 但只宜在一个方向变距、 而 另一个方向不变。3、扣件安装应符合下列规定：a.螺栓拧紧力矩应控制在4065N.m之间；b.主节点处固定横向水平杆、 纵向水平杆、 横向斜撑等用的直角扣件、 旋转扣件的中 心点的相互距离不应大于150mm；c.对接扣件开口应朝上或朝内；d.各杆件端头伸出扣件盖板边缘的长度不应小于100mm；4、立杆步距的设计：a.当架体构造

13、荷载在立杆不同高度轴力变化不大时，可以采用等步距设置；b.当中部有加强层或支架很高， 轴力沿高度分布变化较大， 可采用下小上大的变步距 设置，但变化不要过多；5、施工使用的要求：a.精心设计混凝土浇筑方案， 确保模板支架施工过程中均衡受载， 最好采用由中部向 两边扩展的浇筑方式；b.严格控制实际施工荷载不超过设计荷载， 对出现的超过最大荷载要有相应的控制措 施，钢筋等材料不能在支架上方堆放；c.浇筑过程中，派人检查支架和支承情况，发现下沉、松动和变形情况及时解决。5、施工安全保证措施5.1安全管理本工程将严格按照项目法的施工管理模式、 施工管理章程组织施工生产。 项目经理部由 项目领导层、管理

14、层、劳务分包层三层组成。 项目经理部由公司授权管理， 按照企业项目管 理体系来运作，建立岗位责任制，明确分工职责，落实施工责任，各岗位各行其职，对重点 部位的质量及安全进行全面监控。5.2模板支撑体系重要安全要求1.所有进场材料要进行严格的进场检验， 包括钢管的壁厚、 方木的截面尺寸、 螺栓直径均要 符合要求，不合格材料必须退场。2.梁底支撑立杆间距和悬挑工字钢梁间距、悬挑长度要严格执行本施工方案。3.钢管扣件固定连接要牢固， 梁底钢管支撑部位要严格检查， 执行本方案。 顶板扣件式钢管支撑体系要求扣件要锁死，支撑自由端严禁超过400mm。4.模板支撑体系竖向立杆下部要求焊接定位钢筋头， 设置扫

15、地杆， 扫地杆高度距钢梁不超过200mm。5.顶板梁支设完毕须经项目部内部合验，合格后请监理工程师监督检验。6.混凝土浇筑要从梁中部向两端进行， 控制混凝土落差高度， 并且混凝土在浇筑过程中项目 部和施工队要派专人进行看护， 发现梁变形或下部支撑钢管有弯曲现象应立即停止浇筑， 采 取措施。5.3模板支撑体系基本安全要求1.作业人员进入施工现场必须戴合格的安全帽，系好下颚带，锁紧带扣。2.施工现场严禁吸烟。3.登高作业必须系好安全带，高挂低用。4.电锯、电刨等要做到一机一闸一漏一箱，严禁使用一机多用机具。5.电锯、电刨等木工机具要有专人负责， 持证上岗，严禁戴手套操作， 严禁用竹编板等材料 包裹

16、锯体，分料器7要齐全，不得使用倒顺开关。6.使用手持电动工具必须戴绝缘手套，穿绝缘鞋，严禁戴手套使用锤、斧等易脱手工具。7.圆锯的锯盘及传动部应安装防护罩，并设有分料器，其长度不小于50cm,厚度大于锯盘的木料，严禁使用圆锯。8.支模时注意个人防护,不允许站在不稳固的支撑上或没有固定的木方上施工。9.支设梁、 板、柱模板模时, 应先搭设架体和护身栏, 严禁在没有固定的梁、 板、柱上行走。10.搬运木料、板材和柱体时,根据其重量而定,超重时必须两人进行,严禁从上往下投掷 任何物料,无法支搭防护架时要设水平等网或挂安全带。11.使用手锯时,防止伤手和伤别人,并有防摔落措施,锯料时必须站在安全可靠处

17、。12.在悬挑钢梁上施工时,要预先用大绳拉结悬挑钢梁。保证悬挑钢梁的稳定性。此外,工 作人员在悬挑钢梁上施工时,均要扎好安全带。6、 劳动力计划根据项目总的施工进度计划和各施工阶段的工程量的大小,编制各阶段劳动计划表。7、 计算书7.1 300*700 梁模板支架计算计算依据建筑施工模板安全技术规范 (JGJ162-2008) 。计算参数:模板支架搭设高度为 5.6m,梁截面 BXD=300mrW700mm 立杆的纵距(跨度方向)l=0.80m ，立杆的步距 h=1.80m , 梁底增加 1 道承重立杆。面板厚度 12mm 剪切强度 1.4N/mm2， 抗弯强度 15.0N/mm2， 弹性模量

18、 6000.0N/mm2。木方 80X50mm剪切强度 1.7N/mm2，抗弯强度 17.0N/mm2，弹性模量 10000.0N/mm2。 梁两侧立杆间距 1.25m。梁底按照均匀布置承重杆 3 根计算。模板自重 0.50kN/m2，混凝土钢筋自重 25.50kN/m3，施工活荷载 4.00kN/m2。 扣件计算折减系数取1.00 。8图 1 梁模板支撑架立面简图按照规范 4.3.1 条规定确定荷载组合分项系数如下：由可变荷载效应控制的组合 S=1.2X(25.50X0.70+0.50)+1.40X4.00=27.620kN/m2由永久荷载效应控制的组合 S=1.35X24.00X0.70+

19、0.7X1.40X4.00=26.600kN/m2由于可变荷载效应控制的组合S 最大，永久荷载分项系数取1.2，可变荷载分项系数取1.40采用的钢管类型为48X2.8。一、模板面板计算面板为受弯结构，需要验算其抗弯强度和刚度。模板面板的按照多跨连续梁计算。 作用荷载包括梁与模板自重荷载，施工活荷载等。1.荷载的计算：(1)钢筋混凝土梁自重(kN/m):q1= 25.500X0.700X0.800=14.280kN/m(2)模板的自重线荷载(kN/m):q2= 0.500X0.800X(2X0.700+0.300)/0.300=2.267kN/m(3)活荷载为施工荷载标准值与振捣混凝土时产生的荷

20、载(kN):经计算得到，活荷载标准值P1= (0.000+4.000)X0.300X0.800=0.960kN考虑 0.9 的结构重要系数，均布荷载q = 0.9X(1.20X14.280+1.20X2.267)=17.870kN/m考虑 0.9 的结构重要系数，集中荷载P = 0.9X1.40X0.960=1.210kN面板的截面惯性矩 I 和截面抵抗矩 W 分别为：本算例中，截面惯性矩 I 和截面抵抗矩 V 分别为：300OOQ625625006500659X1.20X1.20/6 = 19.20cmX1.20X1.20X1.20/12 = 11.52cm1.21kN17.87kN/mW

21、= 80.00I = 80.00卜 _ 3_ 11_q_s _ !氐-1-150E-150变形图(mm)N1=1.005kNN2=4.560kNN3=1.005kN最大弯矩最大变形M = 0.050kN.mV = 0.064mm(1)抗弯强度计算经计算得到面板抗弯强度计算值f = 0.050X1000X1000/19200=2.604N/mm面板的抗弯强度设计值f，取 15.00N/mm2；面板的抗弯强度验算f f,满足要求！抗剪计算可以不计算计算简图弯矩图(kN.m)剪力图(kN)变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下:16.55kN/m经过计算得到从左到右各支座力分别

22、为10f*k4b* FI ! l、-115015011、梁底支撑木方的计算(一)梁底木方计算按照三跨连续梁计算，最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的弯矩和,计算公式如下：均布荷载 q = 4.560/0.800=5.700kN/m最大弯矩 M = 0.1ql2=0.1X5.70X0.80X0.80=0.365kN.m最大剪力 Q=0.6X0.800X5.700=2.736kN最大支座力 N=1.1X0.800X5.700=5.016kN木方的截面力学参数为本算例中，截面惯性矩 I 和截面抵抗矩 V 分别为W = 8.00X5.00X5.00/6 = 33.33cm3;I = 8.0

23、0X5.00X5.00X5.00/12 = 83.33cm4;(1)木方抗弯强度计算抗弯计算强度f=0.365X106/33333.3=10.95N/mm2木方的抗弯计算强度小于17.0N/mm2,满足要求(2)木方抗剪计算可以不计算最大剪力的计算公式如下：Q = 0.6ql截面抗剪强度必须满足T = 3Q/2bh T截面抗剪强度计算值T=3X2736/(2X80X50)=1.026N/mm2截面抗剪强度设计值T=1.70N/mm2木方的抗剪强度计算满足要求！(3)木方挠度计算均布荷载通过上面变形受力图计算的最大支座力除以跨度得到3.878kN/m最大变形 v =0.677X3.878X800

24、.04/(100X10000.00X833333.4)=1.290mm木方的最大挠度小于 800.0/250,满足要求！三、梁底支撑钢管计算( 一)梁底支撑横向钢管计算横向支撑钢管按照集中荷载作用下的连续梁计算。集中荷载 P 取木方支撑传递力J1 、FL_ 625625截面抗剪强度计算值 T=3X1675.0/(2 截面抗剪强度设计值 T=1.40N/mm2抗剪强度验算 T f,满足要求！考虑风荷载时，立杆的稳定性计算公式为：风荷载设计值产生的立杆段弯矩MW十算公式Mv=0.9X0.9X1.4Wdah2/10k=0.7X0.300X1.770X1.242=0.660kN/m2立杆的步距，1.8

25、0m ;a立杆迎风面的间距，1.25m ;b与迎风面垂直方向的立杆间距，0.80m;风荷载产生的弯矩Mw=0.9X0.9X1.4X0.660X1.250X1.800X1.800/10=0.303kN.mNw考虑风荷载时，立杆的轴心压力最大值；Nw=8.297+0.9X1.2X0.520+0.9X0.9X1.4X0.303/0.800=9.289kN经计算得到 小=9289/(0.363X397)+303000/4248=135.770N/mm2;考虑风荷载时立杆的稳定性计算 f, 满足要求！7.2 250*600 梁模板支架计算计算参数:模板支架搭设高度为 4.7m，梁截面 BXD=250mr

26、X600mm 立杆的纵距（跨度方向）l=1.10m ，立杆的步距 h=1.80m ， 梁底增加 1 道承重立杆。面板厚度 12mm 剪切强度 1.4N/mm2，抗弯强度 15.0N/mm2,弹性模量 6000.0N/mm2。 木方 80X50mm 剪切强度 1.7N/mm2，抗弯强度 17.0N/mm2，弹性模量 10000.0N/mm2。其中 Wk风荷载标准值（kN/m2）;其中计算依据建筑施工模板安全技术规范(JGJ162-2008)16梁两侧立杆间距0.95m。梁底按照均匀布置承重杆 3 根计算。模板自重 0.50kN/m2,混凝土钢筋自重 25.50kN/m3，施工活荷载 4.00kN

27、/m2。扣件计算折减系数取 1.00。17250图 1 梁模板支撑架立面简图按照规范 431 条规定确定荷载组合分项系数如下：由可变荷载效应控制的组合S=1.2X(25.50X0.60+0.50)+1.40X4.00=24.560kN/m2由永久荷载效应控制的组合S=1.35X24.00X0.60+0.7X1.40X4.00=23.360kN/m2由于可变荷载效应控制的组合S 最大，永久荷载分项系数取1.2，可变荷载分项系数取1.40采用的钢管类型为 48X2.8。一、模板面板计算面板为受弯结构，需要验算其抗弯强度和刚度。模板面板的按照多跨连续梁计算。 作用荷载包括梁与模板自重荷载，施工活荷载

28、等。1. 荷载的计算：(1)钢筋混凝土梁自重(kN/m):q1= 25.500X0.600X1.100=16.830kN/m(2)模板的自重线荷载(kN/m):q2= 0.500X1.100X(2X0.600+0.250)/0.250=3.190kN/m(3)活荷载为施工荷载标准值与振捣混凝土时产生的荷载(kN):经计算得到，活荷载标准值 P1= (0.000+4.000)X0.250X1.100=1.100kN 考虑 0.9 的结构重要系数，均布荷载q = 0.9X(1.20X16.830+1.20X3.190)=21.622kN/m考虑 0.9 的结构重要系数，集中荷载P = 0.9X1.

29、40X1.100=1.386kN18面板的截面惯性矩 I 和截面抵抗矩 W 分别为：本算例中，截面惯性矩 I 和截面抵抗矩 V 分别为W = 110.00X1.20X1.20/6 = 26.40cm3;I = 110.00X1.20X1.20X1.20/12 = 15.84cm4;20.02kN/m；i125125变形计算受力图变形图(mm)Ni=1.014kNN2=4.764kNN3=1.014kN最大弯矩 M = 0.042kN.m最大变形 V = 0.027mmI1tA125-Ef = 0.042X1000X1000/26400=1.591N/mm21.39kN21.62kN/m计算简图

30、弯矩图(kN.m)剪力图(kN)变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下:经过计算得到从左到右各支座力分别为19(1) 抗弯强度计算经计算得到面板抗弯强度计算值20面板的抗弯强度设计值f，取 15.00N/mm2；面板的抗弯强度验算 f f,满足要求！抗剪计算可以不计算T=3X1689.0/(2X1100.000X12.000)=0.192N/mm2T=1.40N/mm2抗剪强度验算 T T，满足要求(3)挠度计算面板最大挠度计算值v = 0.027mm、梁底支撑木方的计算(一)梁底木方计算按照三跨连续梁计算，最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的弯矩和,计算公式

31、如下：均布荷载 q = 4.764/1.100=4.331kN/m最大弯矩 M = 0.1ql2=0.1X4.33X1.10X1.10=0.524kN.m最大剪力 Q=0.6X1.100X4.331=2.859kN最大支座力N=1.1X1.100X4.331=5.241kN木方的截面力学参数为本算例中，截面惯性矩 I 和截面抵抗矩 V 分别为W = 8.00X5.00X5.00/6 = 33.33cm3;I = 8.00X5.00X5.00X5.00/12 = 83.33cm4;(1)木方抗弯强度计算抗弯计算强度 f=0.524X106/33333.3=15.72N/mm2木方的抗弯计算强度小

32、于17.0N/mm2,满足要求(2)木方抗剪计算可以不计算最大剪力的计算公式如下：Q = 0.6ql截面抗剪强度必须满足T = 3Q/2bh 80.382.152.15支撑钢管剪力图（kN）变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下:支撑钢管变形图（mm）经过连续梁的计算得到最大弯矩 Mmax=0.218kN.m最大变形 vmax=0.067mm最大支座力 Qmax=9.059kN抗弯计算强度 f=0.218X106/4248.0=51.39N/mm2支撑钢管的抗弯计算强度小于205.0N/mm2,满足要求！支撑钢管的最大挠度小于475.0/150 与 10mm 满足要求！（

33、 二）梁底支撑纵向钢管计算梁底支撑纵向钢管只起构造作用，无需要计算。四、 扣件抗滑移的计算纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算RwRc其中 Rc扣件抗滑承载力设计值，取 8.00kN ;1r、1,fl- LS-一 475_1.26kN4kN 3.13kN 0.94k26kNA支撑钢管变形计算受力图22R 纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值；计算中 R 取最大支座反力，R=9.06kN单扣件抗滑承载力的设计计算不满足要求，可以考虑采用双扣件五、 立杆的稳定性计算不考虑风荷载时，立杆的稳定性计算公式为：TV-= f,满足要求！7.3 楼板模板支架计算计算依据建筑施工模

34、板安全技术规范(JGJ162-2008)。计算参数：模板支架搭设高度为5.6m，23立杆的纵距 b=0.80m，立杆的横距 l=1.00m，立杆的步距 h=1.80m。面板厚度 12mm 剪切强度 1.4N/mm2，抗弯强度 15.0N/mm2,弹性模量 6000.0N/mm2。木方 80X50mm 间距 300mm 剪切强度 1.7N/mm2,抗弯强度 17.0N/mm2，弹性模量 10000.0N/mm2。梁顶托采用钢管 48X2.8mm模板自重 0.30kN/m2,混凝土钢筋自重 25.10kN/m3，施工活荷载 4.00kN/m2。扣件计算折减系数取 1.00。弋纵向钢書/ 橫討钢莒

35、f 顶托樂.图楼板支撑架立面简图-、-o o a图楼板支撑架立杆稳定性荷载计算单元按照规范 431 条规定确定荷载组合分项系数如下：由可变荷载效应控制的组合S=1.2X(25.10X0.10+0.30)+1.40X4.00=8.972kN/m2由永久荷载效应控制的组合S=1.35X24.00X0.10+0.7X1.40X4.00=7.160kN/m2由于可变荷载效应控制的组合S 最大，永久荷载分项系数取1.2，可变荷载分项系数取1.40采用的钢管类型为 48X2.8。一、模板面板计算面板为受弯结构，需要验算其抗弯强度和刚度。模板面板的按照三跨连续梁计算。考虑 0.9 的结构重要系数，静荷载标准

36、值 q1 = 0.9X(25.100X0.100X0.800+0.300X0.800)=2.023kN/m考虑 0.9 的结构重要系数，活荷载标准值 q2 = 0.9X(0.000+4.000)X0.800=2.880kN/m面板的截面惯性矩 I 和截面抵抗矩 W 分别为：本算例中，截面惯性矩 I 和截面抵抗矩 V 分别为：W = 80.00I = 80.00X1.20X1.20/6 = 19.20cm3;X1.20X1.20X1.20/12 = 11.52cm4;(1) 抗弯强度计算24f = M / W f其中 f 面板的抗弯强度计算值(N/mm2);254/ 100EI v = l /

37、250v = 0.677X2.023X3004/(100300.0/250, 满足要求 !(4)2.5kN 集中荷载作用下抗弯强度计算经过计算得到面板跨中最大弯矩计算公式为 M = 0.2Pl+0.08ql2面板的计算宽度为 1200.000mm集中荷载 P = 2.5kN考虑 0.9 的结构重要系数，静荷载标准值 q = 0.9X(25.100X0.100X1.200+0.300X1.200)=3.035kN/m面板的计算跨度 l = 300.000mm 经计算得到 M = 0.200X0.9X1.40X2.5X0.300+0.080X1.20X3.035X0.300X0.300=0.215

38、kN.m经计算得到面板抗弯强度计算值 f = 0.215X1000X1000/19200=11.209N/mm2面板的抗弯强度验算 f f, 满足要求 !二、支撑木方的计算木方按照均布荷载计算。1. 荷载的计算(1)钢筋混凝土板自重 (kN/m) ：q11= 25.100X0.100X0.300=0.753kN/m(2)模板的自重线荷载 (kN/m) ：q12= 0.300X0.300=0.090kN/m(3)活荷载为施工荷载标准值与振捣混凝土时产生的荷载(kN/m)：经计算得到，活荷载标准值 q2= (4.000+0.000)X0.300=1.200kN/m 考虑 0.9 的结构重要系数，静

39、荷载q1 = 0.9X(1.20X0.753+1.20X0.090)=0.910kN/m考虑 0.9 的结构重要系数，活荷载q2 = 0.9X1.40X1.200=1.512kN/m计算单元内的木方集中力为 (1.512+0.910)X0.800=1.938kN2. 木方的计算 按照三跨连续梁计算， 最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的弯矩和，计算公式如下 :均布荷载 q = 1.938/0.800=2.422kN/mf(2)(3)M 面板的最大弯距 (N.mm) ； W 面板的净截面抵抗矩； 面板的抗弯强度设计值，取15.00N/mm2；M = 0.100ql2其中 q 荷载设计

40、值 (kN/m) ； 经计算得到 M = 0.100X(1.20 经计算得到面板抗弯强度计算值 面板的抗弯强度验算 f f,抗剪计算 可以不计算 T = 3Q/2bh T 其中最大剪力Q=0.600 截面抗剪强度计算值 截面抗剪强度设计值 抗剪强度验算 T T挠度计算X2.023+1.40f = 0.058满足要求 !X2.023+1.4(1.20T=3X1163.0/(2T=1.40N/mm2，满足要求 !X2.880)X0.300X0.300=0.058kN.mX1000X1000/19200=3.028N/mm2X2.880)X800.000X0.300=1.163kNX12.000)=

41、0.182N/mm2v = 0.677ql 面板最大挠度计算值 面板的最大挠度小于X6000X115200)=0.161mm26最大弯矩 M = O.lql2=0.1X2.42X0.80X0.80=0.155kN.m最大剪力 Q=0.6X0.800X2.422=1.163kN最大支座力 N=1.1X0.800X2.422=2.132kN木方的截面力学参数为本算例中，截面惯性矩 I 和截面抵抗矩 V 分别为W = 8.00X5.00X5.00/6 = 33.33cm3;I = 8.00X5.00X5.00X5.00/12 = 83.33cm4;(1)木方抗弯强度计算抗弯计算强度f=0.155X1

42、06/33333.3=4.65N/mm2木方的抗弯计算强度小于17.0N/mm2,满足要求(2)木方抗剪计算可以不计算最大剪力的计算公式如下Q = 0.6ql截面抗剪强度必须满足T = 3Q/2bh T截面抗剪强度计算值截面抗剪强度设计值T=3X1163/(2X80X50)=0.436N/mm2T=1.70N/mm2木方的抗剪强度计算满足要求(3)木方挠度计算均布荷载通过上面变形受力图计算的最大支座力除以跨度得到0.759kN/m最大变形 v =0.677X0.759X800.04心 00X10000.00X833333.4)=0.252mm 木方的最大挠度小于800.0/250,满足要求！(

43、4)2.5kN集中荷载作用下抗弯强度计算经过计算得到跨中最大弯矩计算公式为M = 0.2Pl+0.08ql2考虑荷载重要性系数0.9，集中荷载 P = 0.9X2.5kN经计算得到 M = 0.200X1.40X0.9X2.5X0.800+0.080X0.911X0.800X0.800=0.551kN.m抗弯计算强度 f=0.551X106/33333.3=16.52N/mm2木方的抗弯计算强度小于17.0N/mm2,满足要求！三、托梁的计算托梁按照集中与均布荷载下多跨连续梁计算。集中荷载取木方的支座力P= 2.132kN均布荷载取托梁的自重q= 0.037kN/m托梁计算简图27经过计算得到

44、最大弯矩经过计算得到最大支座经过计算得到最大变形 顶托梁的截面力学参数为 截面抵抗矩 W = 4.25cm3；截面惯性矩 I = 10.20cm4(1)顶托梁抗弯强度计算X106/1.05/4248.0=159.18N/mm顶托梁的抗弯计算强度小于215.0N/mm2,满足要求(2)顶托梁挠度计算最大变形 v = 0.756mm顶托梁的最大挠度小于800.0/400,满足要求！四、扣件抗滑移的计算纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算R其中 Rc RwRc扣件抗滑承载力设计值，取 8.00kN ;纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值；上部荷载没有通过纵向或横向水平杆传

45、给立杆，无需计算。、立杆的稳定性计算荷载标准值作用于模板支架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载。1. 静荷载标准值包括以下内容：2.82.822.15 2.140.69 0.681.47 1.461.46 1.473.60 3.610.01L0.012.14 2.15LJ44228托梁剪力图（kN）0.68 0.692.82.83M= 0.710kN.mF= 7.890kNV= 0.756mm抗弯计算强度 f=0.710442283.61 3.60变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下:托梁变形计算受力图托梁变形图(mm)28(1)脚手架钢管的自重(kN):NGI= 0.0

46、93X5.600=0.520kN钢管的自重计算参照扣件式规范 附录 A 双排架自重标准值，设计人员可根据情况修改。(2)模板的自重(kN):NG2= 0.300X0.800X1.000=0.240kN(3)钢筋混凝土楼板自重(kN):NG3= 25.100X0.100X0.800X1.000=2.008kN考虑 0.9 的结构重要系数，经计算得到静荷载标准值NG= 0.9X(NG1+NG2+NG3) = 2.491kN 2. 活荷载为施工荷载标准值与振捣混凝土时产生的荷载。考虑 0.9 的结构重要系数，经计算得到活荷载标准值NQ= 0.9X(4.000+0.000)X0.800X1.000=2.880kN3. 不考虑风荷载时，立杆的轴向压力设计值计算公式N = 1.20NG+ 1.40NQ六、立杆的稳定性计算不考虑风荷载时，立杆的稳定性计算公式为：AT-= f,满足要求！考虑风荷载时，立杆的稳定性计算公式为：风荷载设计值