边跨支架现浇施工方案

1、233省道兴化城东镇至333省道段改扩建工程上官河大桥边跨支架现浇施工方案 兴化市金桥工程有限公司QL-1标项目经理部2012年04月01日上官河大桥边跨支架施工方案一、 概述上官河大桥边跨现浇段长7.92m，单幅箱梁顶宽12.9m，底宽6.75m，梁高为2.4m。混凝土方量为89.83m3，根据现场施工条件并结合现有材料，现申报现浇钢管支架专项方案如下。二、基础处理在原地面开挖宽1.4m(承台外侧顺桥向)，深0.5m，长13m的条形基础，在条形基础里放置间距20cm12钢筋网片组成骨架，浇筑C25砼，在基础顶面（钢管支点处）预埋2225钢筋，作为固定钢管底脚之用，基础四周设置排水沟，并做成2

2、%横坡利于排水。三、支架布置1、布置形式利用全站仪在砼基础上放样，用墨斗线弹出支架线形，开始支架搭设，根据梁体自重，支架采用32钢管，长度10.35m，壁厚10mm，基础上每排6根，承台上每排4根，分三等跨，每跨3m，这样一侧现浇段共计钢管16根，钢管放置在条形基础的钢板上（钢板40040012），钢管之间均相互设置水平联接及剪刀撑（材料采用10#14#槽钢）。钢管顶上布置32032015钢板，钢板上顺桥轴线间放置直径8cm沙袋3只（163=48只），作为落架使用，沙袋计算高度为预压100KN后观测的高度。每只沙袋灌沙后用压力机预压100KN的压力，在钢管顶横向布置双36Ib型钢作为主横梁，共

3、计三组，钢管顶板与双拼工字钢之间（沙袋的间隙处）用弧形钢板或10#槽钢（25cm长）焊联接（但必须保护好沙袋不烧坏），以便形成整体，（焊接工作必须在沙袋预压后完成，480100=4800KN2000KN，在主横梁上布设I25b型钢，间距65cm,腹板处35cm，翼板处80cm。底模在工字钢上布置1010方木（方木间距25cm）及1.8cm方木上铺1.5cm竹胶板,用圆钉固定即可，腹板外膜用1010方木钉竹胶板，外侧用三道8#槽钢围囹，对拉丝和芯模拉紧，对拉螺丝间距80cm。具体布置见图。翼板钢管纵横向间距80cm,外悬45cm用钢管斜剪撑，并沿桥轴线向扣钢管，钢管顶置托架，托架上布10#槽钢双

4、合。荷载组合钢筋砼箱梁自重扣除直接作用在过渡墩的重量：89.862.6-23.3392.6=173T底模模板重量方木V=270.10.16.75=1.823m3 G1=1.8230.65=1.185T竹胶板V=0.0156.56.75=0.658m3G底模=G1+G2=1.78T 侧模模板重量G木方=（1.65270.10.1）220.65=1.158TG竹胶板=（6.51.750.0152）20.9=0.614T8#槽钢G=（6.523）48.04=1.254T G侧模=1.158+0.614+1.254=3.03T翼板及顶板模板重量G木方=273.22+236.8=2.14TG竹胶板=6.

5、5（3.12+5.75）0.0150.9=1.0486TG钢管=9003.84=3.456TG扣件=0.75TG托架=0.25TG型钢=6.582+（11.5+4）58.05=1.461TG总=9.105T模板总重G=13.915T人群及设备荷载 g1=100KN/m26.512.9=8.385T 砼冲击荷载 g2=2KN/m283.85=16.8T砼振捣荷载 g3=2KN/m283.85=16.8T风荷载 g4=0.5KN/m283.85=4.2T分配梁以上荷载总计为233T 荷载计算作用在方木上的垂直荷载腹板处垂直荷载g1=2.40.512.6=3.12T/m V1=15.6m3翼板砼g2

6、=6.5(0.18+0.65)3.07522.6/2=43.16TV2=16.6m3底顶板的垂直荷载V=89.83-23.339-15.6-16.6=34.29m3每平方米荷载 :P1= =2.386T/m2动荷载平方荷载 :P2= =2.386T/m2腹板处方木1010，间距25cm工字钢间距35cm，垂直作用在三根工字钢上的荷载腹板总载还要加上20cm的顶板、底板承载g=2.3860.2=0.477T/m作用在方木上荷载按均布简支计算方木动荷载g1=0.7170.25m=0.179T/m固定荷载g2=（3.12T/m+0.477T/m）/(42)=0.450T/mG总=g1+g2=0.62

7、895T/m=62.895kg方木计算跨度l=0.35-0.11=0.24m，容许应力（11cm为工字钢宽度）=11Mpa=110kg/cm2 弹性模量E=9103Mpa=90000kg/cm2 剪应力=1.9Mpa=19kg/cm2M=ql2/8=(62.895242)/8=W=166.7cm3 = =27.16kg/cm2 =110 kg/cm2Q 剪=0.5ql=0.562.89524=754.74kgQ 剪许=191010=1900kgQ 剪Q 剪许挠度:= =0.036cmL/400=0.06cm底板处方木计算底板处每平方米总载G=2.386+0.717=3.103T/m2 方木间距

8、25cm 浅荷载g=3.1030.25=0.776T/m 计算跨径l=0.65-0.11=0.54m=54cmM=ql2/8=(7.76542)/8= =17kg/cm2 =110 kg/cm2剪力、挠度均小于腹板计算值Q 剪=0.5ql=0.57.7654=209.5kgQ 剪许=1900kg= =0.011cmL/400=54/400=0.135cm腹板处工字钢间距0.35m，验算跨度l=3m=300cm,按垂直荷载计算g2=g腹+g部分底=3.12+0.4772=3.597T/m 均布荷载在三根工字钢上g1=g2/3=1.199kg/cm2 g活载=0.717T/m20.35=0.251

9、T/m g=g1+ g活载=1.45T/mI25b工字钢参数:A=53.51 cm2 g=42kg/m I=5278 cm4 W=422.8 cm3 S=246.3 cm3 b=11.8cm E=2.0106kg/cm2 轴向应力=1400 kg/cm2 弯应力=1450 kg/cm2 剪应力=850kg/cm2 M=ql2/8=(14.5+0.42)3002/8=167850kg.cm=397.6kg/cm2=14000.8=1120kg/cm2 = =0.149cmL/400=300/400=0.75m底板处工字钢间距65cm l=3m g=(2.386+0.717)0.65=2.017T

10、/m=20.17kg/mM=ql2/8=(20.17+0.420)3002/8=231637kg.cm= =548.6kg/cm21120 kg/cm2 =0.5ql=0.5(20.17+0.42)300=3088kgfmax=0.21cm300/400=0.75cm双拼I36b工字钢验算I36b工字钢参数:A=83.64 cm2 g36=65.66kg/cm3 W=920.8cm3 I=16574 cm4 S=541.2 cm3 =850kg/cm2分配梁g25=216842.1=6011.9kg=6.012T总荷载G=6.012+233.1=240T荷载按二等跨验算（建路桥手册）g=240

11、/6=40TR1=0.375q3=45TR2=(0.625+0.625)g93=150TR3=0.3753=45T中间按150T验算I36b工字钢 g=150/12=12.5T/m=125kg/cm设最大跨度为3m，以简支计算M=ql2/8=(125+0.65662)3002/8=1421023.5kg.cm弯应力=771.6kg/cm2 0.8=0.81400=1120kg/cm2剪应力Q=ql/2=0.51213300=18946.98kg2A850 =283.64850=142188kgf=0.2cm300/400=0.75cm如果按均布荷载五等跨计算l=12/5=2.4mM=ql2/8

12、=(125+0.65662)3002/8=308.15kg/cm2 1120kg/cm2f=0.664=0.042cm以上各项均满足材料刚度和安全要求R1、R2、R3处分别承受45T、150T、45T剪力，则所对应的刚管组合承受45T、150T、45T的压应力，R2处双拼工字钢已计算，R3处同作由六根钢管组成的排架，则不需验算。R1处受45T压力，由四根钢管组合而成，按外悬臂内简支验算a=1.5m l=3.0m A=83.64 cm2 g36=65.66kg/cm3 W=920.8cm3 I=16574 cm4 S=541.2 cm3 =850kg/cm2 q1=0.65662=1.3132k

13、g/cm q=45000/1200=37.5kg/cmq总=q+ q1=38.813kg/cmMmax=qa2/2=38.8131502/2=弯应力=237.1kg/cm2 1120kg/cm2f=（4+3-1）=（4+3-1）=0.037cm150/400=0.375cm等跨部分Mmax=0.1ql2=0.138.8133002=189.7kg/cm2 1120kg/cm2fmax=0.677=0.677=0.032cm300/400=0.75cmQmax=0.6ql=6986.4kg2AQ=142188kg钢管刚度验算 以最大受力部位即中间组验算g=150T/12m=12.5T/m=125

14、kg/cm 最大剪力处即钢管最大承压力处g=125+1.313=126.313 kg/cm Q=(0.606+0.526)ql=1.132126.31240=34315.9kg=34.3T Q32钢管参数A=97.4cm2 =Q/A=34315.9/97.4=352.32kg/cm2稳定性计算L=10.35m 设两端铰接 D1=32cm D2=30cmI=11711cm4回旋半径l=10.96cm=0.1096m长细比=n/rw=10.35/0.1096=94.43纵向弯曲系数=0.6 =0.8170Mpa=1360kg/cm2则Nmax=20T1.3 故安全。2、 纵向迎风面积F柱=0.32

15、10.363=9.946m2 F1=7.920.61=4.83m2F2=(6.75+0.24)12.4=16.8m2F总=9.946+4.83+16.8=34.736m2 倾覆力矩= 47.290.5510.96=25.91T.m 抗倾覆力矩=45.4 272.4/19.037=14.31.3 故安全 五、现浇支架预压 现浇支架预压是现浇支架最后一道非常重要的一道工序，是检验整个支架（含支架基础）搭设质量的一次全面检查，包括支架结构的强度、刚度、稳定性以及支架的弹性和非弹性变形。通过支架预压基本消除，测得支架的弹性变形可以与理论计算值进行分析比较，并在支架最后调整时提供可靠的根据，使整个现浇支

16、架既符合设计要求，又满足技术规范对支架的质量要求，从而确定现浇梁的高质量。一般情况下，在预压过程中，测得的总垂直变形包含两部分变形，即非弹性变形和弹性变形，当预压荷载卸除后，测得的支架回升值即为支架弹性变形，应在支架高程调整时加以考虑，其中没有恢复的部分即为支架的非弹性变形（主要是支架接缝压密和地基等产生的不可恢复的塑性变形等）。为此，必须在支架预压前和预压过程中，以卸荷以后组织专门测量人员，采用水平仪进行不间断的观测，观测支架的变形，并作出详细的记录。支架预压荷载的重量应达到现浇箱梁混凝土的重量100-120%，预压时间一般不少于2天。沉降观测与主桥0#块施及挂篮一样。加载方法初步考虑采用沙

17、袋压载，以便计算加荷数量，按箱梁砼浇筑程序采用纵向分段，水平分层（两层）对称加载的次序。支架预压时，除观测整个支架变形外（垂直变形），还应观测支架主要部分的变形和强度、挠度，支架的整体稳定性等，以便进一步采取加强措施，这里不再特别加以说明。六、模板施工在满堂支架上铺设底模，底模铺设根据测量中心轴线位置布设，模板系统同0#块节段一样处理。由于边跨直线段底板位于二次抛物线上，在施工中常采取以直代曲法，在底模横向12#槽钢下垫楔块，楔块的高度根据对应的部位底板标高来控制。吊放内侧模板于支架上，底口用勾头螺丝与底模型钢拉紧固定。测量底、侧模板标高，并在相应点位用红漆标识，然后用沙袋进行等载预压。七、预

18、拱度设置 边跨现浇段支架预拱度的设置应对承台基础及条形基础（或软基础）两处分别予以考虑，模板控制标高（H）=设计理论标高（H0）+预拱度（F）在承台基础处，预拱度值与支架弹性变形值（F1）、支架非弹性变形值（F2）、基础弹性变形值（F3）及基础非弹性变形值（F4）有关。 施工过程中，将通过以下步骤进行控制观测：等载预压前，测量支撑点处模板标高H1预压沉降稳定后，测量相应控制点模板标高H2卸载后，再次测量相应控制点模板标高H3则弹性变形值H3H2非弹性变形值H1H3由于满载预压消除了大部分非弹性变形值，因此预拱度只计入了弹性变形值。在卸载后模板控制标高（H）设计理论标高（H0）弹性变形值（H3H2）。八、钢筋、预应力孔道及内模施工模板标高及轴线调整后进行钢筋绑扎、内模制立、预应力孔道布设及相关预埋件设置。九、混凝土浇筑混凝土浇筑一次性完成，施工工艺参照0#块施工。十、主要技术要求A、地基基础表面要坚实、平整，底板放置牢靠，排水畅通。B、不允许贝雷片、工字钢、水方木、模板间有浮动及松动现象。C、整架平直度应小于1/500L。D、对于直线布置的脚手架，其纵向垂直度应小于1/400L。E、所有贝雷片构件必须锁紧，必须逐根检查，凡不合格的一律全部重新拧紧。十一、支架拆除A、支架拆除前应全面检查支架扣件连接，模板支撑是否符合安全要求。B、拆