水泥窑余热电站投入运行后电站及水泥窑生产过程中容易产生的问题及解决方法

1、.水泥窑余热电站投入运行后电站及水泥窑生产过程中容易产生的问题及解决方法大连易世达新能源发展股份有限公司董寿连大连易世达新能源发展股份有限公司是一家以技术为先导，集技术研发、工程设计、设备成套、工程施工、运营管理于一身的工程公司，主要从事工业余热、地热、太阳能、风能、潮汐能、沼气能、垃圾能等新能源开发利用，目前所做的主要工作是新型干法水泥窑纯低温余热发电工程设计、技术服务、设备成套、工程总承包、投资运营管理等。公司自 2005年 12 月成立以来，发展到今天已历经了3 年半时间。据不完全统计我公司采用大连易世达第二代余热发电技术已为92 条水泥窑配套建设了 75 座纯低温余热电站，电站总装机容

2、量达到了 609.8MW，相当于减建了一座60 万 kW火力发电厂， 截止目前建设的余热电站中已有24 座并网发电，约占设计电站总数的1/3 ，其余电站仍在设计和施工之中。从投入运行的24 座余热电站运行情况来看， 吨熟料发电量达到了 38 46kWh/t-cl，平均为42kWh/t-cl ，电站随窑运转率达到了97以上，自用电率为 6.2 ，各项指标均达到了设计要求。但是电站从开始并网到达标二者之间跨跃却经历了一段从不稳定到稳定，从低水平发电到高水平发电，从粗放运行到精细化运行的曲折过程。本人参加了部分电站的调试工作并对并网运行电站进行了回访，在调试和回访的基础上，经总结、归纳提出如下15

3、个电站及水泥窑生产过程中容易产生的问题及解决方法，供与会专家和电站管理者在工作中参考。问题 1. 关于合理加减负荷汽机的加减负荷一般是通过增大或减小油动机行程来完成，对水泥窑余热发电一般不存在根据电网负荷自动调整油动机行程的问题，汽机加减负荷一般是根据锅炉产汽情况由操作员来调整。但电站运行初期，操作员经验不足，普遍存在加减负荷操作不合理的问题，即加减负荷操作过快、过大、过勤。负荷调整不合理，对汽机效率和寿命影响很大。当调整过大、过快时，电站处于准闪蒸发电，发电量迅速升高，但持续时间不长，发电量开始降低，随即又进行减负荷操作，如此往复，电站发电波动非常大，因此加减负荷操作是发电稳定的关键。正确合

4、理的加减负荷操作是根据余热条件控制给水量，根据给水量控制出汽量，根据出汽量确定油动机行程大小。并努力做到蒸汽温度、压力保持不变。为做到这一点，需操作员与水泥中控密切配合，根据窑头窑尾余热条件及其的变化趋势，及时调整水量，调整油动机行程，合理控制出汽量，从而保证了水位稳定，蒸汽参数稳定，发电量的均衡稳定。问题 2. 关于汽机真空水泥企业配套余热发电是近几年的事情， 相当一部分单位对汽机真空问题认识不足，往往是真空偏低。电站设计要求汽机真空为0.007MPa( 表压 -0.093MPa) ，排汽温度为38.7 ，实'.际汽机真空普遍偏低于此值， 如：山东济南某电站2007 年并网， 200

5、8 年汽机真空仍为真空为 0.01MPa( 表压 -0.090MPa) ，排汽温度为4546；又如山东潍坊某电站2007 年并网， 2008 年 4 月汽机真空仍为真空为0.012MPa( 表压 -0.088MPa) ，排汽温度高达 49；又如山东淄博某电站 2007 年并网， 2008 年 4 月汽机真空仍为真空为0.009MPa( 表压 -0.091MPa) ，排汽温度 43.7 ；再如湖北黄石某厂汽机真空仍为真空为0.01MPa( 表压 -0.090MPa) ，排汽温度为 45.8 ；与电站设计指标真空平均偏低0.003MPa，排汽温度平均升高7.1 。根据理论计算真空每降低0.001M

6、Pa，排汽温度上升 2.4 ，排汽焓增高 12.495kJ/kg 。对 2500t/d水泥窑余热电站，若进入汽轮机中压蒸汽为22099kg/h ，低压蒸汽为 5256kg/h, 中压进汽焓 3176.5kJ/kg，低压进汽焓 2772.9kJ/kg，汽机效率以0.78 计，经计算由此引起发电量下降84.8kW，降低 1.7%。若按真空每降低0.003MPa 计，发电量下降 229.0kW，降低 4.9%。对 5000t/d 水泥窑余热电站，若进入汽轮机中压蒸汽为40323kg/h ，低压蒸汽为 12565kg/h,中压进汽焓3176.5kJ/kg ，低压进汽焓2772.9kJ/kg ，汽机效率

7、以 0.78 计，经计算由此引起发电量下降171.3kW，降低 1.7%。若按真空每降低0.003MPa 计，发电量下降462.7kW，降低 4.8%。汽机真空降低一般与汽轮发电机密闭性、射水抽汽器特性、凝汽器铜管胀口完好性，冷却水温和冷却水量以及凝汽器铜管表面热阻有关，当检查排除汽轮发电机密闭性、射水抽汽器性能因素后，重点通过加强操作维护来提高汽机真空。如某厂为降低自用电率，只开一台循环水泵，循环水量不足导致汽机真空降低，排汽温度升高。还有某厂原水杂质多，过滤不严格导致铜管表面结垢，热阻增大，真空降低，排汽温度升高。还有某厂循环水加药不严格导致铜管表面粘挂微生物导致热阻增大，真空降低，排汽温

8、度升高。我们回访中发现这一问题很严重，讲明原因，危害及处理办法后。这些电站很重视，均采取了行之有效的解决办法。如山东济南某厂对冷凝器进行酸洗后，每天再用胶球清洗装置做一次清洗，现汽机真空已由过去的0.01MPa( 表压 -0.090MPa)达到 0.006MPa( 表压 -0.094MPa) ，提高 0.004MPa；排汽温度由 45.8 降为 38，下降了 7.8 ；发电量提高450kW左右，由于效果显著许多厂前去学习参观，目前山东平阴某厂、安丘某厂等均采用了酸洗和胶球清洗装置，均收到了预期效果。问题 3. 关于 SP炉低压调温蒸汽段自从水泥窑配套余热锅炉后，余热的合理使用问题应当是一个首要

9、问题，如何做到合理使用水泥窑余热呢？我们的指导思想是：一个根据和一个坚持。一个根据是：根据梯级利用原理，即根据水泥窑余热分布，做到高能高用，低能低用，即将450550高温余热用于生产过热蒸汽，将210400中温余热用于生产饱和蒸汽，将160220低温余热用于生产低压蒸汽和原料烘干，将价值很低的150以下的低品位余热用于循环风。一个坚持是：坚持“能”尽其材，“量”尽其用。按照这一原理我们利用窑头冷却机前部500高温余热，设计了独立过热器，利用窑头电收尘排出的100低温余热，设计了篦冷机循环风系统，利用窑尾烘干温度在170220变化的实际，设计了SP炉低压调温蒸汽段，通过调节SP 炉低压调温蒸汽段

10、的低压蒸汽产量使出SP炉废气温度从170220变化，以满足不同烘干要求。'.但是一些刚并网发电单位甚至有些运行已很长时间的单位，如：最近并网的湖北某电站，浙江绍兴某电站，对这一指导思想仍未完全理解。表现比较突出的就是SP低压调温蒸汽段使用问题。这些单位只利用了它的产汽功能，而忽略了它的调节功能。当原料温度降低、水分增大，需要较高的烘干温度时，不是通过调节SP低压调温蒸汽段的低压蒸汽产量的方式来解决，而是通过开启旁通阀门的方式来完成。采取后一方式调节是严重损失发电量的，而采用前一方式调节其电量损失较少。通过计算，采用前一方式调节其电量损失：对2500t/d水泥窑余热电站为 0320kW，

11、平均为 160kW；对 5000t/d水泥窑余热电站为0 650kW，平均为 325kW；而用后一方式调节其电量损失：对 2500t/d水泥窑余热电站为 0 880kW，平均为 440kW；对 5000t/d水泥窑余热电站为 01990kW，平均为 995kW；与前一方式相比，电量损失：对2500t/d水泥窑余热电站平均增加 280kW；对 5000t/d 水泥窑余热电站平均增加670kW；目前以第一代余发电技术设计的水泥窑余热电站，因无调温低压蒸汽段，只能采取后一方式调节烘干废气温度。因此余热的利用不够合理，浪费仍比较严重。通过我们回访和现场讲解，逐步纠正了一些单位的错误操作，发电量明显得到

12、提高，如湖北某电站，纠正前平均发电量为8500kW，纠正后为平均发电量为9300kW，平均提高 800kW；再如浙江绍兴某1000t/d 水泥窑电站，纠正前平均发电量为2200kW，纠正后为平均发电量为2400kW，平均提高200kW；事实上， SP炉低压调温蒸汽段除具有以上调温功能外，还具有调湿功能。如窑尾采用电收尘器， SP炉投运后收尘效果会受到影响，为了不影响收尘效果，将 SP炉生产的低压蒸汽用于废气增湿 ( 相应的减少发电量 ) ，这样可解决余热电站对窑尾收尘效果的负面影响问题。目前一些单位没有使用好SP炉低压调温蒸汽段另一主要原因是培训工作还没有完全到位，操作员对余热的质和量的概念没

13、有完全理解，对SP炉低压调温段设置的作用和目的还不清， 对 SP炉低压调温蒸汽段的操作要领还没有掌握。因此要加强对电站操作管理人员技术培训。问题 4. 篦冷机操作与管理篦冷机作为熟料烧成过程中重要机组，担负着熟料冷却和热量回收任务。1370不同粒径的高温熟料从喂料端进入冷却机并平铺在篦床上，在篦板推力的作用下向出料端移动，在移动过程中篦下冷却空气源源不断地通过篦板穿过料层，与热物料进行热交换，热交换结果是熟料被冷却，空气被加热。熟料的冷却可近似地看作为一维不稳态冷却过程，过程中冷却时间基本一定，冷却风量基本一定，因不同时段的传热温差不同，传热速度也不一样，开始阶段非常快，以后迅速减慢，前1/3

14、 时间段几乎完成了全部换热量的 60 70%。由于出窑熟料的温度、 液相量、 颗粒级配、 比热、产量、 布料均匀性时常变化，而传热又对熟料温度、液相量、颗粒级配、比热、料量、布料等非常敏感，因此前期传热特点是快速而多变。由于影响因素多，操作参数相关性差，因此熟料冷却只能模糊控制。这种控制对熟料烧成影响不大。但对窑头余热锅炉影响却十分大，表现比较明显的是，窑工艺状况虽未发生异常，但进ASH和 AQC炉的却做出了较大的反应。为减弱上述影响，可通过'.以下操作解决。1. 密切关注二次风温、三次风温及其它们的温差。一般出窑熟料物性参数变化对二次风温影响不大，但对三次风温影响较大。此时可通过观察

15、三次风温和三次风温与二次风温差值变化来判定窑况的改变，并及时采取应对措施。一般当三次风温升高或三次风温与二次风温差值变小时，可减慢篦速，或减小鼓风风压，或减慢篦速和减小鼓风风压同时进行。反之，当三次风温降低或三次风温与二次风温差值变大时，可加快篦速，或增加鼓风风压，或加快篦速和增加鼓风风压同时进行。2. 密切关注各风室鼓风机的风门开度、转速及电流。目前操作员只注意鼓风机的风门开度和转速，却忽视了鼓风机的电流。因为当出窑熟料物性参数发生变动后，各风室通风阻力将会发生微弱的变化，进而引起鼓风量变化，因此风机电流或风机功率将有所变化。当电流或功率有减小趋势时，应有意识的开大风门或增大转速，并将电流或

16、功率控制在更高的参数值上。反之，当电流或功率有增高趋势时，应有意识的减小风门或降低转速，并将电流或功率控制在更低的参数值上。上述操作应与三次风温或三次风温与二次风温差值变化相兼顾，操作中尽量采用调风量的办法，最好不要调篦速，调篦速会导致更多因素变化，使篦冷机更难控制。篦速控制要与下料量和窑速保持一致。3. 加强篦板使用与维护，做到同室同期，严禁同室新老混用，尤其是高温室和中温室。我们知道不同龄期的篦板，孔隙率不同，新篦板孔小，老篦板孔大，同用一个室会导致上风不均匀，熟料冷却不好，废气温度降低，热效率下降。4. 加强配料，加强均化，加强热工检测，定期对计量设备进行标定，稳定窑的热工制度。5. 定

17、期开门检查篦冷机内熟料结粒情况，布料情况，红河情况等。6. 两个余风风门的开启， 破碎上部的余风烟囱常开，篦冷机的余风根据排气温度来开户启。问题 5. 关于过热器积灰（结皮）堵塞在并网运行的电站中了解到， 由于过热器工作温度的关系 （设计在 500550，有些电站实际高达600700），因此不同程度地存在着过热器堵塞问题（06 年及 07 年先期投产的余热电站中有个别电站余热过热器存在积灰堵灰问题，由于发现堵灰问题后修改了过热器的结构设计，因此近年投产的电站已不存在这个问题）。过热器堵塞主要发生在进口2 4 排换热管的翅片的间隙中，密实、坚固，不易清除。过热器堵塞影响过热器通风，影响蒸汽过热度

18、，影响发电量，情况严重时还危及电站安全运行。从形成过热器堵塞物质来看：一种是黄料粉，另一种是熟料粉。前者是因窑串料，大量生料粉串入冷却机并在冷却机鼓风作用下分散悬浮进入过热器，导致过热器堵塞。这种情况下形成的堵塞，速度快，分布均匀，阻力大，但质地比较松软，比较容易清除。后一种情况形成的堵塞是逐渐形成的，与温度有直接关系，温度低时形成速度比较慢，温度高时形成速度比较快，堵塞物质是水泥熟料，其与换热管和换热管的翅片结合紧密、坚固，很难清除。前一种情况形成的堵塞比较容易理解，主要与高温度和大粉尘浓度有关。'.后一种情况形成的堵塞比较复杂，从形成过程和现象分析，后一种堵塞与熟料成分和操作温度有

19、关。高温熟料含有液相粘性物质和挥发性物质，这些物质遇温度较低的换热管和换热管的翅片后并在其上冷凝结晶，粘挂，从而形成坚固堵塞物质。过热器堵塞一旦形成，很难彻底清除，因此过热器堵塞本着预防为主，定期清理为辅，主辅兼备的办法加以控制。措施主要有：严格控制过热器进口烟气温度蒸汽过热不仅需要较高的烟气温度， 还要有一定烟气数量。 由于冷却机内高温风数量有限，当少量提取时，温度高，流量小；当大量提取时，温度低，流量大；因此可通过调整高温风流量的办法来调整过热器温度。具体操作时以高温为主，以高温作为补充，适当增大过热器通风量，以确保进入过热器的烟气温度不至太高，又不影响蒸汽过热。为便于操作，过热器进口烟气

20、温度控制在500，最高不应超过550。将进口几排翅片管改成光管由于光管的附着力差，不易结皮积灰，它的换热可使烟气降温，便利进入翅片管烟气温度降至 500以下。因此可大大减轻过热器堵塞问题。在进口适当位置装设吹扫装置目前普遍采用的过热器堵塞清扫装置主要有：超声波除灰器，乙炔爆燃吹灰器，蒸汽吹灰器等。从使用情况看均有一定的效果，超声波除灰器价格较贵，乙炔爆燃吹灰成本较高，比较好的是蒸汽吹灰。建议在过热器进口装设蒸汽吹灰装置。定期更换备用管束由于每次停机时间短，不能对过热器进行彻底清理，因此在大修时，用备用管束替换工作管束，然后对换下的工作管束进行下线清理。清理干净后，留作备用管束备用。加强与水泥中

21、控配合，发现水泥窑串料及时关闭过热器进口阀门，同时打开放汽阀门。问题 6. 关于生料磨操作调整生料制备一般都采用烘干兼粉磨工艺，按主机设备不同分为管磨生料制备系统和立磨生料制备系统。该系统可使最大入磨水分5%的配合物料，经烘干后达到出磨水分0.5%。所需热源由窑尾C1 筒提供，废气温度通过预增湿调整到入磨要求温度。一般管磨烘干用风较少，但要求烘干温度较高，一般为 250280，控制出磨废气温度80； 而立磨烘干用风较多，但要求烘干温度较低，一般为210250，控制出磨废气温度90。考虑原料入磨系统均使用了三道锁风装置，漏风较少；再有实际入磨物料水分不高，一般在 2.0 3.5%之间，因此实际入

22、磨温度：管磨为 190230； 立磨为 180220。出磨温度：管磨为80；立磨为90。所需烘干用出C1 出口废气需阶段增湿降温后再入磨。当由SP 余热锅炉降温取代阶段增湿降温后，由于前者含水量极少，后者含水量较高。因此同样温度条件下的废气，前者干燥能力较强，后者较差。换句话说，对同样烘干能力废气，前者废气温度较低，后者温度较高。根据我们的经验，出SP余热锅炉温度调整为：管磨为 170210；立磨为 160200。'.出磨控制温度调整为：管磨为 70；立磨为 80。问题 7. 关于煤磨热风管道改造与操作调整煤磨烘干热源一般取自篦冷机中部靠前位置，提取温度一般为300400，而煤磨烘干用

23、废气温度一般为 200250，因此热风在入磨前需配入大量冷风。这样将造成大量高品位余热资源浪费，为减少浪费，增加收益，一般采取高低温风搭配的办法加以解决。高温风仍从原取风口提取，低温风从原余风排出管道抽取。两股热风汇合后入磨，两股热风调整由中控员通过遥控设在两股热风管道上的电动蝶阀来完成。控制参数：高温风： 300400高温阀： 5528%低温风： 120低温阀： 45 72%入磨风： 200250出磨风： 70问题 8. 关于耐火浇注料的使用维护在冷却机经过热器到AQC锅炉及冷却机到AQC锅炉的联接管道及沉降室中使用耐火浇注料。耐火浇注料的使用与维护水泥厂都很有经验，主要把握三点：1. 选料

24、合理：即根据使用部位的技术要求进行选料，对冷却机经过热器到AQC锅炉及冷却机到 AQC锅炉的联接管道及沉降室，由于温度不高，废气中化学成分稳定，含尘浓度不高，因此选用GT-13N 普通耐碱浇注料即可。2. 施工规范：把钉按图纸要求加工，焊接要牢固，间隔尺寸符合图纸要求，表面涂沥青，沥青厚度均匀。硅酸钙板粘贴做到灰浆饱满，灰缝均匀，不超过 2mm，硅酸钙表面要刷防水漆。模板支护要符合要求。浇注料必须在搅拌机中搅拌，先干混，后加水，水灰比控制在6 8%，同一锅料要求30分钟内用完。浇注时要用振捣棒振捣密实。按图纸要求预留膨胀缝，膨胀缝应留设在锚固件间隔的中间位置。3. 严格的烧烤养护制度：根据设计

25、要求绘制的升温曲线，对浇注料进行烧烤养护。烧烤中防止升温过快发生爆裂，确保水分正常排出。问题 9. 关于旁路阀漏风SP 旁路阀门的漏风对发电量影响很大，旁路阀门每漏风1%，发电量下降0.6%，因此必须严格控制，设计要求旁路阀漏风率为2%，最大不应超过3%，当漏风率超过3%时，可能阀板变形或阀轴活动，当经过详细检测、检查之后，应采取措施修复。问题 10. 关于余风分离和甩风'.水泥窑配套余热电站后，冷却机后部形成的占冷却机30 40%、温度约 90150左右废气必须及时分离，并经冷却机余风管道排掉，否则将严重影响系统发电效率。对2500t/d 水泥窑，若低温废气分离不净，排气温度每上升1

26、发电量下降5.8kW。对 5000t/d水泥窑，若低温废气分离不净，排气温度每上升1发电量下降 11kW。对 2500t/d水泥窑，当高温废气无法分离随即排出，每多排出 200250热风3，发电量将下降 102k10000Nm/hW；对 5000t/d 水泥窑，当高温废气无法分离随即排出，每多排出200250热风 10000Nm3/h ，发电量将下降 131kW。事实上，由于无法分离多排出的热风不只3。如 5月10000Nm/h18 日对黄石某电站标定： 余风温度为 180， 余风风量为130000 Nm3/h ，相当于多排 2003897kW。250热风 67000Nm/h ，由此导致发电功

27、率下降为导致余风温度偏高，风量偏大的主要原因是冷却机内的高温气层运动，个别厂还有206 阀、 207 阀失灵等原因，解决措施可通过在冷却机加设挡风板，以及对206 阀、 207 阀进行修复来完成。问题 11. 关于篦冷机使用循环风后的操作调整篦冷机使用循环风后，由于鼓风温度提高了5070， 同等条件下， 风机特性发生改变，鼓风量将会减少。为获取同样的冷却效果，就必须增大冷却风量（质量流量）；为使循环风顺利通过篦床冷却熟料，就必须增大体积流量。因此要求在操作上适当提高风机转速或风门开度，适当增大篦下鼓风压力控制或鼓风机轴功率控制。下表 1 是山东安丘某厂篦冷机使用循环风前后，篦下风机控制参数和调

28、节参数的变化情况。表 1：使用循环风前后各风机控制、调节参数变化情况表阶二段篦床下鼓风机三段篦床下鼓风机参数内容单位57.1857.1957.2057.2157.2257.2357.24段进风温度20202020202020无Pa6600550062005500450035003300篦下控制压力循r/m470606篦速环%67666666676666风门开度风风机电流A961536916916887113进风温度70 9070 9070 9070 9070 902020有Pa6900600065005800580040003700篦下控制压力循r/m470606篦速环%77757775757

29、576风门开度风风机电流A10516881190185105127表中看出：使用循环风后篦速未改变，但各室鼓风压力提高300 500Pa，提高 5 10%，风门开度增大 10%，鼓风电流提高约 10%。问题 12. 关于主蒸汽温度偏低处理第二代水泥窑余热发电技术使水泥窑余热资源得到了有效的开发利用，设置了独立过热器，主蒸汽温度较第一代技术得到了明显提高和稳定，一般情况下不会出现主蒸汽温'.度偏低问题。但在窑生产不正常、过热器堵塞、高温烟道阀门故障等特殊情况下仍会出现主蒸汽温度偏低或波动问题。如山东某电站因过热器经常堵塞，清理前主蒸汽温度不足300，清理后温度迅速升高到380，之后，又因

30、过热器慢慢堵塞逐渐降低到300；又如四川某电站，单炉运行时过热度正常，但当窑头、窑尾二炉同时运行时主蒸汽温度降低且变化不大，检查发现是高温阀门故障所致。主蒸汽温度偏低会导致汽机效率和寿命下降，严重时将引起汽机设备故障。因此必须格外重视，发现主蒸汽温度降低，应及时采取措施进行处理。如属过热器堵塞引起主蒸汽温度降低，问题处理详见“问题 5. 关于过热器积灰（结皮）堵塞”。如属高温阀门故障引起主蒸汽温度降低，应及时处理，如属阀轴弯曲或卡死故障应采取停机处理措施。如属水泥窑生产不正常引起主蒸汽温度降低，问题轻者采取开大高温阀门，关小高温阀门来处理，问题比较严重时可采取开大高温阀门，关小高温阀门的同时增

31、大余风阀门开度，适当开大中温阀门开度的作法加以解决。如主蒸汽温度过低，在采取以上措施仍无法解决时，应立即退炉停机，待问题处理后再起炉。问题 13. 关于高温风机调整许多人都曾思考，系统串入 SP锅炉后高温风机能力够不够的问题，现在可以明确回答，系统串入 SP 锅炉后，高温风机能力不仅够，而且还会有富裕，为什么呢？这可用风机的轴功率计算公式进行说明。因为N =H Q/(1000 ) （1）1S11S11串前风机轴功率，3式中： Nm/s ；HS1串前风机进口静压，Pa；3Q1串前风机进口风量，m/s ；3 S1串前风机进口风量，m/s ；N2=HS2Q2/(1000 S2) （2）3HS2串后风

32、机进口静压，Pa；3 S2串后风机进口风量，m/s ；3Q2串后风机进口风量，m/s ；可用下式计算Q2=(273+t 2)/(273+t1)(P 0-HS1)/(P0-HS2)Q1（3）式中： t 2串后进风机烟气温度，；t 1串前进风机烟气温度，；0P 当地大气压力， Pa；一般串入 SP 锅炉后风机进口静压将增加1000Pa 左右，即由串前的 6000 Pa 左右增至 7000Pa 左右；又因为串入 SP锅炉后烟气温度由 300左右降至170210，平均降至 190，考虑 3%SP锅炉漏风并设 =S2后，进入风机的风量变为：S1'.Q2=(273+t 2)/(273+t1)(P

33、0-HS1)/(P0-HS2)Q1=0.8411Q 1（ 1）/ （ 2）得：N2/N 1=(HS2/H S1)(Q 2/Q1)=(7000/6000)(0.8411Q1/Q1 )=0.9813N2/N 1 1, 说明风机负荷减小。根据以上计算分析，串入SP 锅炉后，风机调整应以C1 筒负压为基准，负压保持与串入前一致即可。如果串前感到窑系统通风不足，风机调整可以以串前负荷为基准，调整后相应窑的产量会有所提高。问题 14. 如何防止窑头排风机能力不足窑头串入余热锅炉后，进入窑头排风机的风量具有与ID 风机相同的情况，即温度降低、风量减少，不同的是窑头串入余热锅炉后，系统阻力变化相对较大，详见下

34、表2。表 2：窑头串入余热锅炉前后系统阻力变化情况序号项目单位串入 AQC前串入 AQC后1冷却机过剩废气量3300000300000Nm/h2风机入口标况废气量3330000343200Nm/h3风机入口工况废气量3675124478116m/h4风机入口废气温度2801005风机入口静压Pa-1000-19506进气密度kg/m 30.63200.9281序号项目单位串入 AQC前串入 AQC后7电收尘器阻力Pa2502508烟风管道阻力Pa2504009AQC余热锅炉阻力Pa50010沉降室阻力Pa30011AQC炉系统烟风管道阻力Pa40012冷却机内负压Pa-100-10013风机闸

35、门阻力Pa3000由于系统阻力变化相对较大，风机负荷变化也相当大，以5000t/d 水泥窑为例，风机负荷计算如下：窑头串入余热锅炉前风机输入功率的计算N1=HS1Q1/(1000 S1)=1000×675124/3600 /1000/0.77=243.5kW窑头串入余热锅炉后风机输入功率的计算N2=HS2Q2/(1000 S2)=1950×478116/3600/1000/0.77'.=336.3kW负荷相对变化M (N2 N1)/N 1=(336.3 243.5)/243.5=38.1%因负荷变化较大，对于选配较小的风机，串入余热锅炉后有可能导致风机主轴机械强度不足，或风机电机能力不足，因此应对风机主轴和电机进行校核。风机额定风压的修订窑头风机理论上按额定风量 1.3 储备、风压按 1450Pa 选配。但许多单位窑头风机配置较高，如四川峨胜厂窑头风机 4500Pa（袋收尘阻力 1700Pa）；又如蒙西厂窑头风机 2995Pa（电收尘阻力 250Pa）；再如华新武穴厂窑头风机 2000Pa（电收尘阻力 250Pa）；以窑头风机风压为 1450Pa 为例，当串入余热锅炉后，风机的额定风压修订如：2P2/P 1=( 2/ 1)( n2/n 1)（6）P1串前风机额定全压，Pa， P1=1450Pa