350×900梁模板计算书改1

1、350×900梁模板计算书一、参数信息1.模板支撑及构造参数梁截面宽度 B(m):0.35；梁截面高度 D(m):0.9混凝土板厚度(mm):0.10；立杆纵距（沿梁跨度方向间距）La(m):0.60；立杆上端伸出至模板支撑点长度a(m):0.10；脚手架步距(m):1.50；梁支撑架搭设高度H(m)：2.4/6.1；梁两侧立柱间距(m):1.25/0.85；承重架支设:木方支撑平行梁截面B；支撑系统：1.93x1.25门型架和48×3.00；扣件连接方式:双扣件，考虑扣件质量及保养情况，取扣件抗滑承载力折减系数:0.80；2.荷载参数模板自重(kN/m2):0. 35；钢

2、筋自重(kN/m3):1.50；施工均布荷载标准值(kN/m2):2.5；新浇混凝土侧压力标准值(kN/m2):27.6；倾倒混凝土侧压力(kN/m2):2.0；振捣混凝土荷载标准值(kN/m2):2.03.材料参数木材品种：柏木；木材弹性模量E(N/mm2)：10000.0；木材抗弯强度设计值fm(N/mm2)：17.0；木材抗剪强度设计值fv(N/mm2)：1.7；面板类型：胶合面板；钢材弹性模量E(N/mm2)：210000.0；钢材抗弯强度设计值fm(N/mm2)：205.0；面板弹性模量E(N/mm2)：9500.0；面板抗弯强度设计值fm(N/mm2)：13.0；面板抗剪强度设计值

3、fv(N/mm2)：1.44.梁底模板参数梁底模板支撑的间距(mm) 600.0；面板厚度(mm)：18.0；主楞间距(mm)：1200/850次楞间距(mm)：2005.梁侧模板参数主楞间距(mm)：300；次楞间距(mm)：300；穿梁螺栓水平间距(mm)：500；穿梁螺栓竖向间距(mm)：400；穿梁螺栓直径(mm)：M12；主楞龙骨材料：钢楞；截面类型为圆钢管48×3.0；主楞龙骨材料：木楞,，宽度50mm，高度80mm；二、梁模板计算根据设计图纸，梁截面为350×900mm，梁模板采用18mm厚夹板,梁底钢管支撑间距1250mm（层高7.2米的为900mm），侧模

4、加竖向50×80mm木枋间距300mm，梁穿12500，间距300，梁底横楞为间距250mm的50×80mm木枋，纵楞为两条50×80mm木枋(层高7.2米的为48钢管)1底模板验算 计算简图 1 荷载计算模板自重0.35×0.35=0.123KN/m新浇混凝自重0.35×0.90×25=7.88KN/m钢筋自重0.35×0.9×1.5=0.47KN/m施工振捣荷载2.0×0.35=0.700KN/m施工人员及设备荷载:0.35×2.5=0.875 KN/m(均布荷载)F=2.5KN (集中荷载

5、).当作用于模板上的施工人员及设备为均布荷载时:总竖向荷载q1=(+)×1.2+1.4×(+) =(0.123+7.88+0.47)×1.2+1.4×(0.700+0.875)=12.37KN/m.当作用于模板上的施工人员及设备为集中荷载时:总竖向荷载q2=(+)×1.2+1.4× =(0.123+7.88+0.47)×1.2+1.4×0.700=11.15KN/m2强度验算按四跨连续梁计算，查表（施工手册第四版P52）得各系数如下：均布荷载计算系数：Km=-0.107 剪力系数KV=-0.607, 挠度系数K=0

6、.632集中荷载计算系数：KmF=0.169 剪力系数KV=-0.661, 挠度系数K=1.079则M1=Kmq1l2=0.107×12.37×0.202=0.0529KN.mM2=Kmq2l2+ KmFFl=0.107×11.15×0.202+0.169×2.5×0.20=0.132KN.m取M2进行验算。W=bh2/6=350×182/6=18900mm3=M/W=(0.132×106)/ 18900=6.98N/mm2<=13N/mm2 满足要求。3抗剪验算V=kvq2l+kvF=0.607×

7、11.15×0.20+0.661×2.5=3.00KN=3v/2bh=(3×3.00×103)/(2×350×18)=0.71N/mm2<fv=1.4N/m2 满足要求。4挠度验算q=1.2×(+)= 1.2×(0.123+7.88+0.47)=10.17KN/m胶合板的弹性模量取E=9500N/mm2=K×(ql4/100EI)=0.632×10.17×2004/(100×9500×350×183/12)=0.06mm<=l/400=250/

8、250=1.0mm 满足要求。2梁底模板下横楞计算(200mm)计算简图如示:425 350 425 门型架搭设（层高3.6米）计算简图250 350 250 钢管架搭设（层高7.2米）计算简图 1荷载计算模板自重（两侧模和底模简化成线荷载：0.35×0.2×（0.9×2+0.35）/0.2=0.75KN/m 新浇混凝土自重:0.20×0.9×25=4.50KN/m钢筋自重: 0.20×0.9×1.5=0.27KN/m施工振捣荷载:0.20×0.9=0.18KN/m施工人员及设备荷载 0.20×2.5=0

9、.5KN/m总竖向荷载：q1=1.2×(+) +1.4(+) =1.2×(0.75+4.5+0.27)+1.4×(0.18+0.50)=7.58KN/m木枋自重均布荷载：选用松木，弹性模量E=10000N/mm2,容重r=6.0×103N/m3。q2=1.2×0.05×0.08×6.0=0.029KN/m2强度验算查施工手册第四版P47w=bh2/6=50×802/6=53333.33mm3=M/w =0.685×106/53333.33=12.8N/mm2<=13N/mm2间距为200mm可满足要

10、求。很明显，钢管搭设（层高7.2米）的支撑系统梁底模板下横楞跨度较小，也能满足要求3抗剪验算查施工手册第四版P47V=qb/2=(7.58×0.35)/2=1.33KN=3v/2bh=(3×1.33×103)/(2×50×80)=0.500N/mm2 <fv=1.7N/m2 满足要求。钢管搭设（层高7.2米）的支撑系统梁底模板下横楞抗剪验算同上4挠度验算查施工手册第四版P47q=1.2×(+)=1.2×(0.75+4.5+0.27)=6.624KN/mE=10000N/mm2I=bh3/12= (50×803

11、)/12=2133333.33mm3=qbl3(8-4b2/l2+b3/l3)/384EI =6.624×350×12003(8-4×3502/12002+3503/12003)/(384×10000×2133333.33)=3.75mm<=l/400=1200/250=4.8mm 满足要求。很明显，钢管搭设（层高7.2米）的支撑系统梁底模板下横楞跨度较小，也能满足要求3纵楞计算3.1梁底模纵愣（支承在顶托上的木枋）的计算（层高3.6米）采用双排木枋（长2000），三跨，计算简图如图示1荷载计算支座就是门型架的顶托，纵楞计算时可忽略作用于

12、支座的荷载每一根梁底木枋传到最下排木枋的集中力设计值是P=qb/2=7.58KN/m×0.35m/2=1.327 KN2强度计算按施工手册第四版P52三跨连续梁计算，查表得各系数如下：Km=0.267剪力系数KV=-1.267,挠度系数K=1.883M=Km×PL=0.267×1.327×0.6=0.21KN.mW= bh2/6=50×802/6=53333.33mm3=M/w=0.21×106/53333.33=3.98N/mm2<=13N/mm2满足要求。3抗剪验算v=KVp=1.267×1.327=1.68KN=

13、3v/2bh=(3×1.68×103)/(2×50×80) =0.63N/mm2<fv=1.7N/mm2 满足要求。4挠度验算荷载不包括振捣荷载，则q3=1.2×(+) +1.4× =1.2×(0.75+4.5+0.27)+1.4×0.5=7.324KN/mp=qb/2=7.324×0.35/2=1.28KNI=bh3/12=50×803/12=2133333.33mm3满足要求。钢管搭设（层高7.2米）的支撑系统梁底模板下横楞跨度一样，也能满足要求3.2梁底模纵愣（Ø48钢管长

14、6000）的计算（层高7.2米）采用双排钢管（长6000），按五等跨计算，计算简图如图示1荷载计算支座就是纵楞与立杆交界处，纵楞计算时可忽略作用于支座的荷载每一根梁底木枋传到纵楞钢管的集中力设计值是P=qb/2=7.58KN/m×0.35m/2=1.33KN2强度计算按施工手册第四版P52五跨连续梁计算，查表得各系数如下：Km=-0.281 剪力系数KV=-1.281,挠度系数K=1.795M=Km×PL=0.281×1.33×0.6=0.22KN.mW为48钢管截面抵抗矩=4490.00mm3=M/w=0.22×106/4490.00=49.

15、00N/mm2<=205N/mm2满足要求。3抗剪验算v=KVp=1.281×1.33=1.70KN=2V/A=2×1.70×103/424.115 =8.02N/mm2<fv=120N/mm2 满足要求。其中， -主楞的截面的最大受剪应力(N/mm2)；       V-主楞计算最大剪力(N)：；       A -钢管的截面面积(mm2)：A = 424.115mm2 ；     

16、  fv-钢管的抗剪强度设计值(N/mm2)：fv = 120 N/mm24挠度验算荷载不包括振捣荷载，则q3=1.2×(+) +1.4× =1.2×(0.75+4.5+0.27)+1.4×0.5=7.324KN/mp=qb/2=7.324×0.35/2=1.28KN48钢管惯性距I=108000mm3满足要求。4梁侧模及对拉螺栓拉力计算4.1梁侧板压力计算1荷载计算根据建筑施工手册公式8-6 F=0.22t012V1/2其中t0新浇筑混凝土的初凝时间 t0 = （T为混凝土温度，取25°C） F 新浇筑混凝土对模板的最大侧

17、压力c混凝土的重力密度 取25KN/m2 1 外加剂影响修正系数 取1.0 2 混凝土塌落度修正系数 泵送混凝土取1.15 V混凝土的浇筑速度 取2.0m/h 故 F=0.22×25×5×1.0×1.15×2.01/2=44.7KN/m2根据公式8-7其中F 新浇筑混凝土对模板的最大侧压力c混凝土的重力密度 取25KN/m2H 混凝土侧压力计算位置至新浇筑混凝土顶面的总高度（即梁截面高度0.9m）取较小值作为计算荷载，即F=22.5KN/m22强度验算根据两公式计算结果取较小值22.5KN/m2，并考虑倾倒混凝土产生的水平荷载4KN/m2。其相

18、等.模板最大侧压力设计值：P（1.2×F1.4×4）1.2×22.51.4×432.6KN/m2则q=32.6×0.9（梁截面高度）=29.34 KN/m计算简图：按四跨连续梁计算，查表得各系数如下：Km=-0.121 剪力系数KV=-0.620 挠度系数K=0.967胶合板弹性模量E=9500N/mm2 截面惯性矩I = bh3/12 = 800×183/12=388800mm4截面抵抗矩W = bh2/6 = 800×182/6 =43200mm3跨中弯矩 Mmax = 0.121×q×l2 =0.1

19、21×29.34×0.302=0.320KN.mMmax/W=0.320×106/432007.407N/mm2 < 13N/mm2 满足要求。3剪力验算剪力 剪应力 满足要求。4挠度验算则模板面最大挠度为： 满足要求所以侧模竖向加竖楞间距300mm满足要求。4.2梁侧竖楞压力计算竖楞直接承受模板传递的荷载，按照均布荷载作用下计算1荷载计算根据4.1计算得知，作用于梁侧模板的作用力为P32.6KN/m2 竖楞间距300，故作用于竖楞的均布荷载为q=32.6×0.3=9.78KN/m计算简图如下：图中支点A为纵向侧楞钢管，支点B为压枋查施工手册第四版

20、P50，按外伸梁梁计算，查表得各系数如下：M=ql2×(1-a2/l2)2/8 VA左=-qa VA右=RA- qa VB=-RB=ql×(1-a/l)2/2 =qal3×(-1+4a2/l2+3a3/l3)/24EIRA= ql(1+a/l)2/2RB= ql×(1-a/l)2/22强度验算木材弹性模量E=10000N/mm2 截面惯性矩I = bh3/12 = 50×803/12=2133333.33mm4截面抵抗矩W = bh2/6 = 50×802/6 =53333.33mm3故Mmax = ql2×(1-a2/l2

21、)2/8 =9.78×0.452×(1-0.352/0.452)2/8=0.039KN.mMmax/W=0.039×106/53333.330.73N/mm2 < 13N/mm2 满足要求。3剪力验算剪力 VA左=-qa=-9.78×0.35=-3.423KN VA右=RA- qa=ql(1+a/l)2/2-qa=9.78×0.45×(1+0.35/0.45)2/2-9.78×0.35 =3.532KN VB=-RB=ql×(1-a/l)2/2=9.78×0.45×(1-0.35/0.45

22、)2/2=0.108取VA右进行验算剪应力 满足要求。4挠度验算挠度验算不考虑倾倒混凝土产生的水平荷载故P1.2×F1.2×22.527.0KN/m2q=27.0×0.3=8.1 KN/m=qal3×(-1+4a2/l2+3a3/l3)/24EI =8.1×350×4503×（-1+4×3502/4502+3×3503/4503）/24×10000×2133333.33=1.40=350/250= 1.4 满足要求所以侧模竖向加竖枋间距300mm满足要求。4.3梁侧横楞（2Ø

23、48钢管）压力计算横楞承受竖楞传递的集中力，取竖楞的最大支座力,按照集中荷载作用下的五跨连续梁计算。计算简图如下查施工手册第四版P52，按五跨连续梁计算，查表得各系数如下：KM=-0.281 剪力系数KV=-1.281 K=1.7951荷载计算 横楞承受竖楞传递的集中力，取次楞的最大支座力，根据4.2可知RA= ql(1+a/l)2/2=9.78×0.45×(1+0.35/0.45)2/2=6.95KN采用双排钢管，则作用于每根钢管集中力为P= RA/2=6.95/2=3.480KN2强度验算M=Km×PL=0.281×3.48×0.6=0.5

24、87KN.mW为48钢管截面抵抗矩=4490.00mm3=M/w=0.587×106/4490.00=130.7N/mm2<=205N/mm2满足要求。3抗剪验算v=KVp=1.281×3.48=4.46KN=2V/A=2×4.46×103/424.115 =21.03N/mm2<fv=120N/mm2 满足要求。其中， -主楞的截面的最大受剪应力(N/mm2)；       V-主楞计算最大剪力(N)：；       A

25、-钢管的截面面积(mm2)：A = 424.115mm2 ；       fv-钢管的抗剪强度设计值(N/mm2)：fv = 120 N/mm24挠度验算48钢管惯性距I=108000mm3钢材弹性模量E(N/mm2)：210000.0P= RA/2=6.95/2=3.480KN故满足要求。4.4对拉螺栓验算梁中穿12600对拉螺栓。对拉螺栓直径为12，查建筑施工计算手册表8-11,容许拉力为12.900KN。对拉杆承受最大拉力PFLH22.5×0.6×0.912.15KN<12.900KN试中F -新浇筑混

26、凝土对模板的最大侧压力 L-对拉螺栓间距，即对拉螺栓作用范围 H-梁截面高度故梁中穿12对拉螺栓间距600满足要求。对拉螺栓力学性能表螺栓直径(mm)螺纹内径(mm)净面积(mm2)重量(kg/m)容许拉力(N)M12M14M16M18M20M229.8511.5513.5514.9316.9318.93761051441742252820.891.211.582.002.462.981290001780002450002960003820004790005 立杆的稳定性计算:5.1层高3.6m门型架搭设的稳定性门型架钢管先用型号MF1219，门型架立柱的轴力应作用于两端主力杆的顶端，不得承受

27、偏心荷载。门型架立柱的稳定性按下列公式进行计算： 其中 - 钢管立杆轴心受压应力计算值 ( N/mm2) N - 作用于一榀门型架支柱的轴向设计力，包括横杆的最大支座反力：根据3 纵楞计算可知：横杆的支座反力N1 =6×1.327=7.962kN ；一榀门型架的自重： N2 = 1.2×0.55KN/m×2.6m=1.716kN； N =7.962+1.716=9.678kN； H0 - 以米为单位的门型架支柱总高度值，H0=1.93m h - 垂直门型架水平面的水平加固杆的底层步距，h=1.5m A0 - 一榀门型架两边立杆的毛截面面积，A0=2A=2×4.24=8.48cm2 k 调整系数，可调整底座调节螺栓伸出长度300，取k=0.9 f - 钢管强度设计值，f=205 N/mm2 -门型架支柱立杆的稳定系数，由长细比k0ho/i查表获得 K0 长度修正系数，门型架高度H0<30米，k0=1.13 ho 门型架高度，查表得ho=1.90m i 门型架立柱截面回转半径，i = 15.78mm 上式的计算结果： 长