深圳平安金融中心结构方案比较分析报告

1、深圳平安金融中心结构方案比较分析报告中建国际（深圳）设计顾问有限公司2008-12-8目录一. 建筑结构体系构成二. 结构工作性能三. 结构方案的优缺点四. 结论o外筒oo柱外外外£外柱etj管混、建筑结构体系构成按建筑结构体系的不同，分为推荐结构方案和结构概念方案。以下分别对两种不同方案的结构构成特点进行分别论述图1外筒构成平面示意图1、推荐结构方案结构体系构成外筒由四组矩形钢管V形支撑、八根矩形钢管混凝土角柱以及四组“”型矩形钢管混凝土框架共同形成空间外筒结构体系，既承受垂直荷载又提供了强大的抗侧刚度。构件尺寸沿楼层变化外外外 HN框梁X400X20X24图1和图2分别给出了外筒

2、结构构成的平面示意图和三维示意图，表1给出了外筒结构角梁卜 TUBE900X48V外夕卜外!形支00X40(a)矩形钢管混去1.站W凝土框架(b)矩形钢管V形支撑(c)矩形钢管混凝土角柱(d)外筒结构体系图2外筒构成三维示意图表1外筒结构构件尺寸沿楼层变化层数矩形钢管混凝土角柱（H XBXT）矩形钢管混凝土框架柱（hxbxt）框架裙梁(h1xb1xtwxtf)V形支撑101-1171500x1100x30C50600x600x2591-1001700x1200x30C5081-901800x1400x35C50700x700x3071-802000x1500x40C60H1000x400x20

3、x25（角梁采用900x900x50 的方形钢管截面）61-702100x1700x40C60800x800x35900x900x40 的方形钢管截面51-602200x1900x40C6041-502300x2000x40C70钢吕截面31-402300x2000x45C70900x900x40钢吕截面 ）21-302400x2000x45C7011-202500x2000x45C801-102500x2000x50C80900x900x50注：HXBXTC* 矩形钢管混凝土角柱截面长边边长X短边边长x钢管壁厚（混凝土强度等级）hxbxt 矩形钢管混凝土框架柱截面长边边长x短边边长x钢管壁厚

4、hlxblxtwxtf H形框架裙梁的截面高度x截面宽度x腹板厚度x翼缘厚度1.2 内筒内筒由在四角及门洞口设置型钢的现浇钢筋混凝土剪力墙组成（如图3）。通过在内筒关键受力部位设置型钢，改善了内筒的工作性能。内筒门洞处采用800mm高的连梁，其跨高比在L/3L/5之间，这些跨高比较大的连梁在罕遇地震下呈现弯曲破坏，可改善整体结构的 延性性能。增加内筒外侧墙体厚度，减小内侧墙体厚度即在获得较大的结构抗侧刚度又有效减少结构墙体占用的使用空间，且随着楼层墙厚逐渐减小，尽可能为建筑提供更多的有效使用空间口外墙内墙型钢型钢图3内筒平面示意图图4内筒三维示意图表2内筒构件尺寸沿楼层变化层数核心筒外墙核心筒

5、内墙厚度(mm)混凝土强度等级厚度(mm)混凝土强度等级101-1171600C80500C8091-1001600C80500C8081-901400C70500C7071-801400C70500C7061-701200C70500C7051-601100C60500C6041-50900C60500C6031-40900C60500C6021-30800C50500C5011-20800C50500C501-10600C50500C501.3矩形钢管混凝土 K型支撑伸臂桁架在建筑的设备层设置三道矩形钢管混凝土 K型支撑桁架，连接角柱与核心筒，进一步 发挥角柱与外筒的作用抵抗水平荷载，提供

6、更大的抗侧刚度。K型支撑上下弦支撑与内筒连接处在施工阶段铰接，在使用阶段刚接。表3给出三道矩形钢管混凝土 K型支撑的截面尺寸和所在层数，图5给出了三道矩形 钢管混凝土 K型支撑桁架布置三维示意图。表3三道矩形钢管混凝土 K型支撑的截面尺寸和所在层数X所在层数矩形钢管混凝土截面(hxbxt)内灌混凝土强度第一道54-551500x1100x100C80第二道86-871500x800x100C80第三道116-1171500x600x100C80图5三道矩形钢管混凝土 K型支撑桁架布置三维示意图1.4结构构成及特点内外筒由现浇混凝土楼板及8根连接角柱与内筒的刚接钢梁及连接外框与内筒的两端 铰接的

7、楼面钢梁构成的有效空间结构体系，各构件共同协调工作，承受竖向荷载及水平荷载。其构成特点如下：a. 核心筒与角柱相连的钢梁刚接，外框梁与外框柱刚接；b. 设置三道“有限刚度”的伸臂桁架；c. 角梁采用矩形截面钢管梁，增加外筒作用；d. 核心筒门洞采用800mm高弱连梁，改善结构延性。角柱核心筒外框柱弯曲型内外筒整体结构体系2、结构概念方案结构体系构成2.1 外筒外筒由四组矩形钢管 V形支撑、八根巨型型钢混凝土柱以及矩形钢管混凝土框架共同形 成空间外筒结构体系组成。巨型型钢混凝土柱截面：底部 4.5mX3.5m沿高度变化至顶部为2.5mX1.5m。矩形钢管 混凝土框架与角柱采用两端铰接的钢梁连接，

8、V形支撑与角柱刚接。钢管混凝土外框架柱的截面为：V形支撑截面尺寸为：矩形截面钢管图6外筒构成平面示意图2.2 内筒内筒由内外墙厚为1米的钢筋混凝土剪力墙组成，门洞处设置 800mm高的连梁。外墙图7内筒平面示意图2.3钢筋混凝土伸臂在建筑的避难层设置6道钢筋混凝土剪力墙伸臂加强层，连接巨型钢筋混凝土角柱与 内筒。图5六道钢筋混凝土剪力墙布置三维示意图2.4结构的构成及特点内外筒由现浇钢筋混凝土楼板及连接外筒与角柱两端铰接的楼面钢梁连接，并设置了 六道钢筋混凝土伸臂组成了概念结构方案的竖向承重及抗侧结构。其结构构成特点如下：a. 外框架柱与角柱采用刚接钢梁连接，角柱与内筒采用铰接钢梁连接；b.

9、巨型截面型钢混凝土角柱弯曲型内外筒独立结构体系、结构工作性能同上，以下分别对两种不同方案的结构工作性能进行分别论述1、推荐结构方案1.1结构周期和模态表1结构周期和模态ModePeriod(s)UX(%)UY(%)SumUX(%)SumUY(%)RZ(%)SumRZ(%)123456789101112模态1（Y向平动）（b）模态2（X向平动）（c）模态5（扭转平动）图7结构模态图该计算结果表明，结构周期表现出规则的变化，占主要作用的周期振动分量耦合小，振型“纯净”前四个周期均为平动周期，第五周期为扭转周期，周期比为0.57，结构表现出良好的动力性能。由于建筑的限制，Y向的刚度约为X向的0.7倍

10、1.1层间位移角图8和图9给出了结构在风荷载和地震作用下，结构层间位移角随结构高度的变化曲线。高规的要求层间位移角不宜大于1/500。上图表明，在风荷载和地震作用下结构均满足层间位 移角的限值要求。结构在风荷载作用下侧移较大，故风荷载在本工程中起控制作用。结构双向刚度不等，在水平荷载作用下表现有所不同。结构的X向刚度较大，在风荷载作用侧移较小，但是较大的刚度会吸引较大的地震等效荷载，故在地震作用下X向和丫向的层间侧移角的差别没有风荷载作用下大。2、推荐结构方案00.00050.0010.00150.0020.0025图8风荷载作用下的层间位移角曲线00.00050.0010.00150.002

11、0.0025图9地震作用下的层间位移角曲线2.1结构周期和模态表2结构周期和模态ModePeriod(s)UX(%)UY(%)SumUX(%)SumUY(%)RZ(%)SumRZ(%)123456789101112（a）模态1（Y向平动）（b）模态2（X向平动）（c）模态5（扭转平动）图7结构模态图该计算结果表明，结构周期表现出规则的变化， 占主要作用的周期振动分量耦合小， 振型“纯净” 前四个周期均为平动周期，第五周期为扭转周期，周期比为0.57，结构表现出良好的动力性能。由于建筑的限制，Y向的刚度约为X向的0.7倍。2.2层间位移角图8和图9给出了结构在风荷载和地震作用下，结构层间位移角随

12、结构高度的变化曲线。高规的要求层间位移角不宜大于1/500。上图表明，在风荷载和地震作用下结构均满足层间位 移角的限值要求。结构在风荷载作用下侧移较大，故风荷载在本工程中起控制作用。结构双向刚度不等，在水平荷载作用下表现有所不同。结构的X向刚度较大，在风荷载作用侧移较小，但是较大的刚度会吸引较大的地震等效荷载，故在地震作用下X向和丫向的层间侧移角的差别没有风荷载作用下大。图8风荷载作用下的层间位移角曲线图9 地震作用下的层间位移角曲线3、结构方案的优缺点3.1 两种结构方案角柱对使用率的影响推荐结构方案角柱截面为 2.5x2.0m 渐变为 1.7x1.3m ，其沿高度平均截面为 1.85x1.

13、65m ， 结构概念方案角柱截面为 4.5x3.5m 渐变为 2.5x1.5m ，其沿高度平均截面为 3.5x2.5m ，故可 计算获得：推荐结构方案单根柱节省的建筑使用面积为： 3.5x2.5-1.85x1.65=5.6975 平方米。每层节省的建筑使用面积为： 8x5.6975=45.58 平方米整栋建筑按 110 层计，则全楼节省的面积为： 110 x45.58=5013.8 平方米 若每平方米的使用面积售价为 3 万元，则可为业主增加收入： 5013.8 x3=15041.4 万元 即 1.5 亿元。3.2 两种结构方案对使用功能的影响 角柱截面的减小，可使建筑从内向外看，获取更好的景

14、观资源。3.3 两种结构方案角柱造价分析推荐结构方案角柱按平均截面 1.85x1.65m ，平均钢板厚度为( 50+30 )/2=40mm ，计算 单层单根角柱用钢量为： 1.85x2-2x(1.65-0.04x2)x0.04x4.5x7.85=9.66492 吨结构概念方案角柱按平均截面 2.5x1.5m ，型钢含钢率按 4%计算，计算单层单根角柱用 钢量为： 3.5x2.5x4%x4.5x7.85=12.36375 吨推荐结构方案角柱比结构概念方案单层减少钢板钢材用量为： 8x(12.36375-9.66492)=21.59064 吨整栋建筑按 110 层计算，则推荐结构方案比概念结构方案

15、全楼节省用钢量为：110x21.59064=2374.9704 吨按每吨钢材 1.5 万元计算，可节约投资 3562.4566 万元。另外，结构概念方案型钢混凝土角柱， 纵向钢筋用量按含钢率 0.8% 计算，单根单层纵向 钢筋用量为： 3.5x2.5x0.8% x4.5x7.85=2.47275 吨；箍筋用量按体积配箍率 0.8% 计算，单层 单根箍筋用量为：( 3.5-0.05 )x(2.5-0.05)x0.1x0.8% x4.5x7.85=2.38867 吨单层单根型钢混凝土角柱多用钢筋为 2.47275+2.38867=4.8614 吨，整栋建筑节约投资 为： 4.8614x8x110x

16、0.5=2139 万元推荐结构方案比概念结构方案节省混凝土用量约为：(3.5x2.5-1.85x1.65)x4.5x8x110=22562.1 立方米，按每立方米混凝土 500 元计算，可节约投资为1128.105万元3562.5+2139.3+1128.105=6829.9 万元综上，推荐结构方案节省投资总计：3.4两种结构方案内筒布置对使用率的影响推荐结构方案增加内筒外周边的墙厚，减少内筒内部墙厚，其外墙厚按沿高度平均为1米厚，内墙沿高度平均为0.6米。概念结构方案内外墙厚均为1米，而内墙的厚度减小，因电梯的存在无法提供可使用的 空间，造成有效使用面积的浪费。推荐结构方案内筒一侧的外墙内侧

17、至另一侧外墙内侧的长度为29.2米，其所占建筑面积(29.2+2)x(29.2+2)=973.44 平方米。概念结构方案一侧的外墙内侧至另一侧外墙内侧的长度为30米，其所占建筑面积(30+2)x(30+2)=1024 平方米。29.2m推荐结构方案1一f x概念结构方案则单层推荐结构方案比概念方案增加净使用面积：32x32-31.2x31.2=50.56 平方米，按110层计全楼增加净使用面积：50.56x110=5561.6 平方米，如按每平方米使用面积售价 3万元计算，则增加业主收入3x5561.6=16684.8万元, 即1.6亿元。3.5两种结构方案内筒布置对使用功能的影响由于内筒所占建筑面积减小，推荐结构方案进一步提供了外部办公区域的可租售面积。4、结论4.1推荐结构方案采用两端刚接钢梁将矩形钢管混凝土框架V形支撑角柱有效的连接成为了既能承受竖向荷载又能提供巨大的抗侧刚度的外框筒结构，有效地发挥了外框筒的作用。4.2采用两端刚接的楼面钢梁连接角柱及内筒，提高了角柱与内筒的协同工作性能，共 同承担竖