框架结构设计

1、第一章：工程概况和结构设计方案2.1 工程概况设计依据：（一）工程设计使用年限： 本工程设计使用年限为 50 年。 （二）自然条件： 1.基本风压： =0.452.地面粗糙程度：B类。 3.基本雪压： 0.65 KN/。 4.工程地质见下表：表2-1 拟建场地工程地质情况 岩土层名称土层深度（m）稠密度/风化程度地基承载力fak(Kpa)混凝土预制桩人工挖孔灌注桩qsa(kpa)qpa1(kpa)qsa(kpa)qpa2(kpa)(1)粉质粘土02.0稍密32(2）粘土2.05.0稍密13050(3）粉质粘土5.09.0可塑20040(4)粉土9.512.0硬塑18055(5)粉土夹粉砂12.

2、0硬塑200603300地下水情况：无侵蚀性，最高水位距地表 -2.0 m。 设计要求：（一）本工程主体为钢筋混凝土框架结构，抗震设防烈度为7度，设计地震分组为第I分组，基本地震加速度为0.10g，场地类别为III类，现浇框架抗震等级为三级。层高4.5米。楼盖及屋盖均采用现浇钢筋混凝土结构，板厚120mm。（二）设计荷载：（1）不上人屋面活荷载 0.5 KN/（2）屋面雪荷载 0.65 KN/（3）车间活荷载标准值为 3.5KN/。（4）楼面永久荷载 3.80 KN/（5）屋面永久荷载 3.98 KN/2.2 结构设计方案柱网布置图2-1 框架结构的计算简图图2-2 纵向框架组成的空间结构本方

3、案中，按照纵向的平面框架进行计算。梁柱截面尺寸的初步确定梁截面尺寸估算梁截面高度一般取梁跨度的 1/121/8进行估算，梁宽取梁高的1/31/2。由此估算的框架梁的截面尺寸如下：主框架梁：b×h=300mm×750mm次梁： b×h=250mm×600mm表2-2 梁截面尺寸（mm）层次混凝土强度等级 框 架 梁 次 梁 15C30 300mm×750mm250mm×600mm柱截面尺寸估算依据（一）根据柱的轴压比限值按下列公式计算:1.柱组合的轴压力设计值N=Fg E n注：考虑地震作用组合后柱轴压力增大系数。F按简支状态计算柱的负

4、载面积。由图二可知边柱及中柱的负载面积分别为7.2×3.5和和7.2×6.8。g E 折算在单位建筑面积上的重力荷载代表值，可近似的取12KN/m2。n为验算截面以上的楼层层数。2.AcN/uNfc 注：uN 为框架柱轴压比限值，本方案为三级抗震等级，查抗震规范可知取为0.9。 fc 为混凝土轴心抗压强度设计值，对C30，查得14.3N/mm2。由公式可得柱截面面积为边柱 中柱 取截面尺寸：500 mm×500 mm。表2-3 柱截面尺寸（mm）层数混凝土强度等级 b×h15C35 500 mm×500 mm第三章：结构计算3.1 荷载计算屋面

5、及楼面的永久荷载标准值屋面（不上人）： 20厚水泥砂浆找平层 20×0.02=0.4 KN/ 现浇混凝土屋面板 25×0.12=3KN/ 40厚挤塑保温板 0.5×0.04=0.02KN/ 40厚C20细石混凝土 14×0.04=0.56 KN/ 合计 3.98KN/ 14层楼面： 瓷砖地面（包括水泥粗砂打底） 0.55KN/ 120厚钢筋混凝土板 25×0.12=3KN/ V型轻钢龙骨吊顶或20厚水泥砂浆 0.25 KN/ 合计 3.80KN/屋面及楼面可变荷载标准值 不上人屋面均布活荷载标准值 0.5KN/ 车间楼面活荷载标准值 3.5KN

6、/ 屋面雪荷载标准值 梁、柱、墙、窗、门重力荷载计算（一）梁自重 主框架梁： 25×0.3×(0.75-0.12)=4.725 KN/m 次梁： 25×0.25×（0.6-0.12）=3 KN/m（二）柱自重 柱 25×0.5×0.5=6.25 KN/m 抹灰层 17×0.01×4×0.5=0.34 KN/m 合计 6.59KN/m（三）墙自重 外墙体为240厚KP1砖，内墙体为240厚加气混凝土砌块。1.外纵墙自重（KP1砖） 纵墙 19×（1-15%）×1×0.24=3.

7、876 KN/m 铝合金窗 0.35×1.7=0.595 KN/m 外墙面帖瓷砖 0.5×（4.5-1.7-0.8）=1 KN/m 内墙面20厚抹灰 17×0.02×（4.5-1.7-0.8）=0.68 KN/m 合计 6.151KN/m2.内墙自重及横墙自重 纵墙（横墙） 5.5×（4.5-0.6）=5.148 KN/m 抹灰厚（两侧） 17×（4.5-0.6）=2.652 KN/m 合计 7.8KN/m3.女儿墙自重 墙重及压顶重 19×（1-15%）×0.9×0.24+25×0.24

8、15;0.3=5.676KN/m 外帖瓷砖 0.5×1.2=0.6 KN/m 水泥粉刷内面 0.36×1.3=0.468KN/m 合计 6.744KN/m3.2框架内力计算3.2 .1采用结构设计软件PKPM进行计算（一）执行PMCAD主菜单1，输入结构的整体模型首先。根据建筑平、立、剖面图输入轴线。结构图中尺寸是指中心线尺寸，而非建筑平面图中的外轮廓尺寸，根据上一层建筑平面的布置，在本层结构平面图中适当增设次梁，只有楼层板、梁、柱等构件布置完全一样（位置、截面、材料），并且层高相同时，才能归并为一个结构标准层。再估算（主、次）梁、板、柱等构件截面尺寸，并进行构件定义。对于

9、梁，抗震规范第条规定宽度200mm，主梁高度取跨度的1/81/12，宽度取高度的1/31/2；次梁的高度取跨度的1/121/16，宽度取高度的1/31/2。对于框架柱，抗震规范第6.3.1条规定，矩形柱长和宽都要大于300mm，同时控制柱的轴压比。对于板，单向板楼板厚取跨度的1/401/45，且大于60mm；双向板楼板厚取跨度的1/501/45，且大于80mm。接着选择各标准层进行梁、柱构件布置。柱只能布置在节点上，主梁只能布置在轴线上，考虑外轮廓平齐采取偏心。然后在荷载定义下输入楼、屋面恒、活荷载最后根据建筑方案，将各结构标准层和荷载标准层进行组装，形成结构整体模型，并且确定总信息、地震信息

10、、风荷载信息等等。（二）执行PMCAD主菜单2，布置次梁楼板此处次梁是指未在主菜单1布置过的次梁，对于已将其当作主梁在主菜单1布置过的梁，不得重复布置。对楼梯间进行全房间开洞，对个别房间板厚发生变化的，按照设计实际作局部修改，对有悬挑板的梁上布置悬挑板。根据实际情况需要，拷贝前层的楼板开洞、修改板厚、设悬挑板、次梁布置等信息。（三）执行PMCAD主菜单3，输入荷载信息对个别房间进行楼面荷载修改，如板厚有变化的房间的楼面恒载、厕所的楼面恒载及门厅、走道、楼梯间的楼面活荷载等。对梁承受的非板传来的荷载（如填充墙等）进行输入，注意，对梁承受填充墙荷载的需考虑窗洞、楼梯间全房间开洞的须根据实际情况计算

11、梯段传至楼层梯梁的均布恒（活）载、梯段及休息平台经平台梯梁（梯柱）传至下层框架梁的集中恒（活）载。程序能对梁的自重、板的导荷进行自动计算，这些荷载都不能在此处重复计算，荷载的输入是指程序不能计算和导算的外加荷载，一定要根据实际情况进行计算输入，不得多输，更不能漏掉荷载。此外，根据实际情况选择前面已经布置好的任意一层作荷载拷贝，还可根据实际情况选择是否拷贝楼面荷载、梁间荷载、节点荷载等信息。（四）ST8计算对所建模型进行导荷及配筋，根据实际情况调整软件的各种参数，以符合实际情况及安全保证，如果先前所建模型不满足要求，就可以通过计算出的各种图形看出，可以通过对计算出的受力图，内力图，弯矩图等等对电

12、算结果进行分析，找出模型中的不足并加以调整，反复至电算结果满足要求为止。3.2.2 纵向框架侧移刚度计算纵梁线刚度（D值法）表2-4 纵梁线刚度计算表类别层次纵梁15300×7507200表2-5 柱线刚度计算表层次154500500×500柱的侧移刚度D值按下式计算：。根据梁柱线刚度比的不同，柱可分为中框架中柱和边柱、边框架中柱和边柱等，计算结果如下：表2-6 （BCDEF列） 中框架柱侧移刚度D值层 次B-1B-7(9根)中柱（24根）B-2251.8090.475102632.4110.547118184.8230.707152754.220.681464911.80

13、90.606130902.4110.660142604.8230.780168534.220.7616399表2-7 （AG）列边框架柱侧移刚度D值层 次A-1A-7(3根)A-2A3(9根)251.2060.37681241.8090.475102633.0140.601129853.620.641391411.2060.532114941.8090.606130903.0140.701151463.620.7315837层次中框架边框架254978741771241562301173100将上述不同情况下同层框架侧移刚度相加，即得框架各层层间侧移刚度，见下表表2-8 各层层间侧移刚度层次1

14、2345735401674998674998674998674998由表可见，故该框架为纵向向规则框架。#算法举例：（BCDEF列） 中框架柱侧移刚度D值(底层)1. B K=6.594/3.646=1.809 c=(0.5+K)/(2+K)=0.606 Di1=c×12×ic/h2=0.606×12×3.646×1010 /54002 =13090 2. B-7 C-1 C-7 D-1 D-7 E-1 E-7 F-1 F-7(9根) K=8.792/3.646=2.411 c=(0.5+K)/(2+K)=0.660 Di2=c×12

15、×ic/h2=0.660×12×3.646×1010 /54002 =142603. 中柱(D-6)K=(8.792+8.792)/3.646=4.823 c=(0.5+K)/(2+K)=0.780 Di3=c×12×ic/h2=0.780×12×3.646×1010 /54002 =168534. B-2K=(8.792+6.594)/3.646=4.220 c=(0.5+K)/(2+K)=0.606 Di4=c×12×ic/h2=0.759×12×3.646&#

16、215;1010 /54002 =16399=13090+14260×9+16853×24+16399=562301（25层）3 B-1 K=6.594/3.646=1.809 c=K/(2+K)=0.475 Di1=c×12×ic/h2=0.475×12×3.646×1010 /45002 =102633 B-7 C-1 C-7 D-1 D-7 E-1 E-7 F-1 F-7 K=8.792/3.646=2.411 c=K/(2+K)=0.547 Di2=c×12×ic/h2 =0.547×1

17、2×3.646×1010 /45002 =118183 中柱 （D-6） K=(8.792×2)/3.646=4.823 c=K/(2+K)=0.707 Di3=c×12×ic/h2 =0.707×12×3.646×1010 /45002 =152753 B-2 K=(8.792+6.594)/3.646=4.220 c=K/(2+K)=0.678 Di4=c×12×ic/h2 =0.678×12×3.646×1010 /45002 =14649 =10263+11

18、818×9+15275×24+14649=497874（AG）列边框架柱侧移刚度D值 底层1.（A-1） K=4.396/3.646=1.206 c=(0.5+K)/(2+K)=0.532 Di1=c×12×ic/h2 =0.532×12×3.646×1010 /54002=11494 4.3963.6462. (A-7,G-1,G-7 3根) K=6.594/3.646=1.809 c=(0.5+K)/(2+K)=0.606 Di1=c×12×ic/h2 =0.606×12×3.64

19、6×1010 /54002=13090 6.5943.6463. （A-2） K=(6.594+4.396)/3.646=3.014 c=(0.5+K)/(2+K)=0.701 Di3=c×12×ic/h2 =0.701×12×3.646×1010 /54002=151466.5943.6464.3964. (A36,G26 9根) K=（6.594+6.594）/3.646=3.617 c=(0.5+K)/(2+K)=0.733 Di3=c×12×ic/h2 =0.733×12×3.646&#

20、215;1010 /54002=15837 3.6466.5946.594 =11494+13090×3+15146+15837×9=17310025层：1.(A-1) K=(4.396+4.396)/(2×3.646)=1.206 c=K/(2+K)=0.376Di1=c×12×ic/h2=0.376×12×3.646×1010 /45002 =81244.396 3.6463.6464.396 2. (A-7,G-1,G-7 3根) K=(6.594+6.594)/(2×3.646)=1.809 c=

21、K/(2+K)=0.475Di2=c×12×ic/h2=0.475×12×3.646×1010 /45002=102636.5943.6466.594 3.（A-2） K=(6.594+4.396)/(3.646)=3.014 c=K/(2+K)=0.6014.396Di3=c×12×ic/h2=0.601×12×3.646×1010 /45002=12985 4.3963.6466.5946.594 4. (A36,G26 9根) K=(6.594+6.594)/(3.646)=3.617 c

22、=K/(2+K)=0.644Di4=c×12×ic/h2=0.644×12×3.646×1010 /45002=139143.6466.5946.5946.5946.594 =8124+10263×3+12985+13914×9=1771243.2.3重力荷载代表值的计算（一）屋面及楼面可变荷载标准值1.屋面永久荷载标准值 3.98 KN/ 2. 楼面永久荷载标准值 3.80 KN/（二）屋面及楼面可变荷载标准值1.不上人屋面均布活荷载标准值 0.5KN/ 2.车间楼面活荷载标准值 3.5KN/ 3.屋面雪荷载标准值 （三）

23、墙，门窗重力荷载计算：1.外墙240KP1砖19×（1-15%）=16.15 KN/m3 外墙面瓷砖0.5KN/，外墙面20厚抹灰，则外墙单位墙面的重力荷载为：0.5+0.24×16.15+17×0.02=40716KN/2.内墙240厚加气混凝土砌块（5.5 KN/m3）双面抹灰各20mm,则内墙的重力荷载为：5.5×0.24+17×0.02×2=2 KN/3.铝合金门窗单位面积的重力荷载为：0.35 KN/4.梁柱计算：梁柱重力荷载计算：表2-9 梁柱重力荷载计算表层次构件b×h (KN/m3)g (KN/m)Li (m

24、)N （根）Gi (Kn)Gi(Kn)15横梁1300×750251.055.9066.1351260.94079横梁2300×750251.055.9066.57268.72纵梁300×750251.055.9066.7421661.9横次梁1250×600251.053.9386.17530729.52横次梁2250×600251.053.9386.5756155.35柱500×500251.106.8574.5491515.938（四）各层墙（外墙）自重标准值计算：1.女儿墙重： 总长 L=(43.2+40)×2=16

25、6.4m总重Gk1=6.744Kn/m×166.4m=1122.2KN2.标准层墙重：总长 L=166.4-24×5=154.4m总重Gk1=6.151Kn/m×154.4m=949.71KN(五)板重力荷载标准值：表2-10 板重力荷载标准值计算表层数板面积()gk( KN/)Gki/KNGi/KN15楼面1627.743.86185.416306.37楼梯25.24.8120.96屋面17283.986877.446877.44（六）各层自重标准值的计算：1.首层（墙+梁+板+柱）GK=949.71/2KN+4079.47KN+6306.37KN+1515.9

26、38KN=12376.63KN2.标准层（墙+梁+板+柱）GK=949.71KN+4079.47KN+6306.37KN+1515.938KN=12851.49KN3.顶层（墙+梁+板+柱）GK=949.71/2KN+1122.2KN+4079.47KN+6877.44KN+1515.938KN=14544.758KN（七）重力荷载代表值的计算： 重力荷载代表值G取结构和构件自重标准值和可变荷载组合值之和，各可变荷载组合值系数取为a.雪荷载：0.5 b.屋面活荷载：0.0 c.按等效均布荷载计算的楼面荷载:0.5.1. 首层（墙+梁+板+柱）G1=12376.63+0.5×(1627

27、.74+25.2)×3.8=15517.22 KN2. 标准层（墙+梁+板+柱）Gi =12851.49+0.5×(1627.74+25.2)×3.8=15992.08 KN3. 顶层（墙+梁+板+柱）G5 =14544.76+0.65×1728×0.5=15106.36 KN（八） 等效总重力荷载代表值的计算: 本设计抗震设防烈度7度，设计地震分组为第一组，场地类别为III类，差得T= 0.45s，= 0.08s，取阻尼比为0.05。结构的总重力荷载代表值为： =15517.22+15992.08×3+15106.36=78599.

28、82 KN结构的等效总重力荷载代表值为： Geq = 0.85=66809.847 KNG5G4G3G2G1图2-3 荷载示意图纵向水平地震作用下框架的内力计算（一） 结构顶点假象位移的计算（一）表2-11 结构顶点假象位移的计算表层次Gi（KN）VGi（KN）D i（N/mm）ui（mm）ui（mm）515106.3615106.3667499822.4 344.5415992.0831098.44 67499846.1322.1315992.0847090.52 67499869.8276215992.0863082.6 67499899.3206.2115517.2278599.8273

29、5401106.9106.91.基本自振周期T1（s）可按下式计算：T1=1.7T （uT）1/2注：uT假想把集中在各层楼面处的重力荷载代表值Gi作为水平荷载而算得的结构顶点位移。T结构基本自振周期考虑非承重砖墙影响的折减系数，取0.6。uT按以下公式计算：VGi=Gk（u）i= VGi/D ij uT=（u）k注：D ij 为第i层的层间侧移刚度。 （u）i为第i层的层间侧移。 （u）k为第k层的层间侧移。 s为同层内框架柱的总数。T=1.7×=1.7×0.7×=0.70s2.水平地震作用及楼层地震剪力的计算：= =×0.08=0.054F= =&#

30、215;0.85×=0.054×66809.847=3607.73 KN由于1.4 T=1.4×0.45=0.63s< T=0.7s所以要考虑顶部附加水平地震作用按规范查的= 0.08 T+0.01=0.066.=0.066×3607.73=238.11 KN各质点水平地震作用按下式计算：F =FEK (1-n)表2-12 各质点纵向水平地震作用及楼层地震剪力计算表层次Hi（m）Gi（KN）GiHi（KN）Fi（KN）Vi （KN）522.515106.36339893.10.3211081.651081.6541815992.08287857.4

31、0.272916.541998.19313.515992.08215893.10.204687.402685.592915992.08143928.70.136458.273143.8615.415517.2269827.490.066222.393366.25 =1057399.83Fi=3607.73（1-0.66）=3369.623.纵向水平地震作用下位移的计算：根据建筑抗震设计规范GBJ11-89的要求，本结构须进行多遇地震作用下的抗震变形验算，要对结构的变形加以限制，使其层间弹性位移以及结构顶点位移不超过一定的限值。对于砌体填充墙的框架结构，其层间弹性位移限值为。本结构变形计算如下表

32、所示：表2-13 结构变形计算表层次剪力 Vi刚度 层间位移 Ui51081.656749981.6017.78450041998.19679982.9616596749983.9813.22450023143.866749984.669.24450013366.257354014.584.585400由上表可知，结构层间相对位移均小于，故其层间弹性位移满足要求。4. 水平地震作用下框架内力的计算（B轴）图2-7 B-B剖面图底部剪力法计算出来的每层的地震剪力，按照每榀框架的刚度比值分配到每榀框架上，而每榀框架的地震剪力按柱的刚度比值分配到每一根柱上，最后以反弯点法求

33、结构的内力。现以KJ-C为例，其内力的计算如下：Vij=DijV i /DijM bij=Vijyh Muij=Vij（1-y）hy=y0+y1+y2+y3注：1. y0框架柱的标准反弯点高度比。 2. y1为上下层梁线刚度变化时反弯点高度比的修正值。 3. y2、y3为上下层层高变化时反弯点高度比的修正值。 4. y框架柱的反弯点高度比。表2-14 各层柱端弯矩及剪力计算表 层次（m）（Kn）D ij（）边柱B-1Di（）Vi（Kn）KY（m）Mbi1（）Mui1（）54.51081.656749981026316.451.8090.3928.8745.1644.51998.19674998

34、1026330.381.8090.4561.5275.1934.52685.596749981026340.831.8090.4990.0393.7024.53143.866749981026347.801.8090.50107.55107.5515.43366.257354011309059.921.8090.65175.2794.37层次（m）（Kn）D ij（）中柱B-36Di2(）Vi2（Kn）KY（m）Mbi2（）Mui2（）54.51081.656749981572524.484.8230.4549.5758.0944.51998.196749981572545.224.8230.

35、50101.7597.5834.52685.596749981572560.774.8230.50136.73131.1324.53143.866749981572571.144.8230.50160.06153.5215.43366.257354011685377.144.8230.55190.92152.02层次m）（Kn）D ij（）边柱B-7Di1（）Vi1（Kn）KY（m）Mbi1（）Mui1（）54.56749981181818.942.4110.4235.8049.4344.56749981181834.982.4110.4773.9883.4334.56749981181847

36、.022.4110.50105.8105.824.56749981181855.042.4110.50123.84123.8415.47354011426065.272.4110.61179.17114.55层次（m）（Kn）D ij（）中柱B-2Di2（）Vi2（Kn）KY（m）Mbi2（）Mui2（）54.51081.656749981464923.474.220.4547.5358.0944.51998.196749981464943.374.220.5097.5897.5834.52685.596749981464958.284.220.50131.13131.1324.53143.8

37、66749981464968.234.220.50153.52153.5215.43366.257354011637775.074.220.55185.65152.02表2-14 梁端弯矩及剪力的计算表层次间间ll545.1629.057.210.3129.0530.307.28.244104.0672.567.224.5372.5675.667.220.593155.22114.367.237.44114.36119.247.232.442197.58142.337.247.21142.33148.407.240.381201.92152.777.249.26152.77158.147.24

38、3.18层次, 间间ll530.3030.307.28.4230.3049.437.211.74475.6675.667.221.0275.66119.237.227.073119.24119.247.233.12119.24179.787.241.532148.40148.407.241.22148.40229.647.252.511158.14158.147.243.93158.14238.397.255.07表2-15 柱端轴力的计算层次边柱中柱B-1B-7B-2B-365-10.31-11.742.07-3.324-34.84-38.811.64-9.373-72.28-80.340.

39、96-17.782-119.49-132.850.12-29.071-168.75-187.92-0.63-40.213.3标准层板、次梁的结构计算楼面梁格布置荷载计算 活荷载标准值：=3.5 恒载标准值：=3.8 活荷载设计值:q=4.9 恒载设计值：g=4.56 3.3.1 板的结构计算（一）方案确定（弹性理论）双向板计算1. 计算跨度AB区格板： 2. 弯矩的计算：A区格：（1）满布荷载时 ，布于板上时支撑方式：两邻边简直，两邻边固定。查表得： （2）间隔布置时 支撑方式：四边简支。查表得： （3）支座负弯矩 支撑方式：两邻边简直，两邻边固定。B区格：（1）满布荷载时 ，布于板上时支撑方

40、式：三边固定，一边简支。查表得： （2）间隔布置时 支撑方式：四边简支。查表得： （3）支座负弯矩 支撑方式：三边固定，一边简支。A板： =（0.0529+0.2×0.0104）×7.01×+(0.0210+0.2×0.0892) ×2.45× =6.23kN·M =（0.0104+0.2×0.0529）×7.01×+(0.0892+0.2×0.0210) ×2.45× =4.87kN·MB 板： =（0.0398+0.2×0.0042）

41、5;7.01×+(0.0210+0.2×0.0892) ×2.45× =4.93kN·M =（0.0042+0.2×0.0398）×7.01×+(0.0892+0.2×0.0210) ×2.45× =4.07kN·M3. 截面设计截面设计：截面有效高度：选钢筋作为受力钢筋，则短跨方向跨中截面方向跨中 支座截面处均为101。截面弯矩设计值：该板四周与梁整浇，故弯矩设计值按如下折减：B区格的跨中截面与各支座截面折减20%；A区格的跨中截面不予折减；计算配筋量，取内力臂系数=0.9

42、5 截面配筋如下：截面 项目 m(kN.m)配筋实配跨中A区格1016.23309335934.87263265B区格1013.94196201933.26175251 支座B支座101-6.99198251B-D101-5.59278279B-B101-10.14503503A支座101-9.62478503B支座101-13.986947093.3.2 次梁的结构计算（一）次梁与主梁采用现浇混凝土C30钢筋采用HRB400级。主梁尺寸350mm×750mm次梁尺寸250mm×600mm计算跨度 （二）次梁按塑性内力重分布法计算，截面尺寸及计算简图如下：（三） 荷载恒载：

43、g=1.2×3.8×3.6+（0.6-0.12）×0.25×25=20.02活载：q=1.4×3.5×3.6=17.64全部荷载设计值 g+q=20.02+17.64=37.66跨度差 所以可按等跨连续梁计算。（四） 次梁内力1.次梁弯矩设计（各跨跨中弯矩设计值及个支座弯矩设计值列于下表）截面位置端支座边跨跨中离端第二支座离端第二跨跨中中间支座中间跨中IV-70.44-62.28120.75106.77-153.69-135.8893.42-106.7793.422.次梁剪力计算截面位置端支座内测离端第二支座中间支座外内外内外内0.5

44、0.50.550.550.550.550.550.55V131.81124.28144.99136.71136.71136.71136.71136.713. 配筋计算（1）正截面承载力计算次梁跨中截面按T形截面计算 翼缘宽度为:边跨bf=6700/3=2233mm取bf=2233mm 中间跨 bf=6300/3=2100mm取bf=2100mmb=250mm h=600mm ho=600-40=560mm hf = 120mm fc=14.3N/mm2 fy=360 N/mm2<M故次梁边跨跨中截面按第一类T形计算，同理中跨也按T形计算次梁支座截面按矩形截面计算次梁各跨中截面和各支座截面

45、配筋计算列于下表：截面位置端支座边跨跨中离端第二支座离端第二跨和中间跨跨中中间支座 IVM -70.44-62.28120.75106.77-153.69-135.8893.42-106.77b或者bf 250250223321002502502100250ho 5605605605605605605605600.06280.05560.01210.01130.13710.1210.009920.095240.0650.0570.0120.0110.1480.1290.00990.100As/mm2361317597513823718463557实际配筋（402）（402） (603) (556) (829)+ (716)+555(603) 注 已经验算最小配筋率（2）斜截面受剪承载力b=250mm ho=600-40=560mm fc=14.3N/mm2 fy=210 N/mm2验算截面尺寸hw=ho-hf=560-120=440