K52+244桥现浇箱梁不落地支架计算书Word版VIP

1、K52+244桥现浇箱梁施工方案1、工程概况K52+244桥为现浇，墩高4.520.5m,总长171m。桥型布置为420+420m普通钢筋混凝土连续箱型梁桥，位于圆曲线和缓和曲线上，第一个曲线半径125.147米,加宽值3米, 第二个曲线半径175.673米,加宽值2米,最大横坡8%,纵坡均为5%。三柱式桥墩，重力式桥台，桩基础。由于地面横坡陡，满堂式落地现浇支架无法施工，只能采用在两墩柱之间搭设钢支架做现浇支架。全桥现浇共有C40砼2058m3,钢筋770吨。需架设临时电路2500米，需挖临时道路土石方11600立方米。2、 设计情况1) 支架横断面图 2)支架设计概述 第一跨：采用满堂式W

2、DJ型碗扣式多功能脚手架，由于地质条件好,只需将原地面整平并碾压0.5米，浇一层厚15厘米的C20混凝土封水即可做支架基础，基础上放1212厘米的枋木, 1212厘米的枋木上放WDJ型碗扣式多功能脚手架,间距9090厘米,横杆步距在梁肋位置1 / 1260厘米,其他位置120厘米。脚手架上托顶放1212厘米的枋木(横向放), 1212厘米的枋木的上面放610厘米的枋木(纵向放)，间距15厘米，510厘米的枋木上放12毫米的竹胶板。第二跨第五跨支架：在墩柱上预埋150mm的钢棒（16Mn）,钢棒下面的混凝土内加两层直径为8毫米, 间距为1010厘米的钢筋网片，钢棒预留孔用内径为170mm，钢棒上

3、放56b的工字钢，工字钢顶与系梁（在系梁内加7道32mm的钢筋骨架（见附图）顶一样平。贝雷架放在工字钢和系梁上，贝雷架每跨20排。工字钢和系梁共同承受贝雷架传来的力。贝雷架横向先用支承架联结两排成一个单元，然后用I12.6的工字钢将每个单元连接成一个整体。顶部每隔90厘米一道, 底部每4米一道。贝雷架与I12.6的工字钢联结用U型螺栓。 I12.6的工字钢上放WDJ型碗扣式多功能脚手架或木垛。WDJ型碗扣式多功能脚手架间距9090厘米,横杆纵向用483.5mm的钢管代替，横杆步距为60厘米。脚手架上托上放1212厘米的枋木(横向放), 1212厘米的枋木的上面放610厘米的枋木(纵向放)，间距

4、10厘米，610厘米的枋木上放12毫米的竹胶板。详见支架横断图。第六、七、八跨由于横坡小，用木楔代替WDJ型碗扣式多功能脚手架调坡，其余与第二五跨相同。 3)支架传力途径第一跨：模板 枋木（610厘米） 枋木（1212厘米） 脚手架 枋木（1212厘米） 地基。 第二跨第五跨：模板 枋木（610厘米） 枋木（1212厘米） 脚手架 12.6 贝雷片纵梁 56b及系梁 墩柱 桩基础 地基。 第六跨第八跨：模板 枋木（610厘米） 枋木（1212厘米） 木楔 12.6 贝雷片纵梁 56b及系梁 墩柱 桩基础 地基。3. 结构计算 3.1 荷载第一联第二跨桥面最不利，计算时以该跨为例。箱梁高1.4m

5、，底板宽14.5m ，顶板宽19m，净跨径18米。1、混凝土重量q1=220.57426(1819)= 16.769kN/m2;2、施工人员、施工料具运输、堆放荷载 q2=1kpa=1kN/m23、倾倒混凝土产生的冲击荷载 q3=2kpa=2kN/m24、振捣混凝土产生的荷载 q4=2kpa=2kN/m25、模板重量 q4=0.75kpa=0.75kN/m2g= q1q2q3q4q4=22.519kN/m23.2竹胶板采用的竹胶板的厚度为12mm，查(公路施工手册桥涵下册P14页，得其弹性模量：E=5103 N/mm2，w=80 N/mm2,取板宽b=1 m，跨度l=0.3 m，模板承受的最大

6、弯矩Mmax按三跨连续梁计算。跨中:抗弯强度计算：W=bh2/6=1000122/6=24103 mm3Mmax=0.08ql2=0.0822.5190.32=0.163 KNm=Mmax/W=0.163106/（24103）=6.8 N/mm2w=80 N/mm2符合强度要求。 挠度计算： I=bh3/12=1/121000123=1.44105 mm4f=0.677ql4/(100EI)=0.67722.5193004/(10051031.44105)=0.09 mmf=l/400=300/400=0.75 mm，符合刚度要求。梁端:q=110.9261.2=28.08 KN/m抗弯强度计

7、算：W=bh2/6=1000122/6=24103 mm3Mmax=0.08ql2=0.0828.080.32=0.203 KNm=Mmax/W=0.203106/（24103）=8.46 N/mm2w=80 N/mm2符合强度要求。 挠度计算： I=bh3/12=1/121000123=1.44105 mm4f=0.677ql4/(100EI)=0.67728.083004/(10051031.44105)=2.14 mmf=l/400=300/400=0.75 mm，不符合刚度要求。跨度取23厘米,计算如下:I=bh3/12=1/121000123=1.44105 mm4f=0.677ql

8、4/(100EI)=0.67728.082304/(10051031.44105)=0.74 mmf=l/400=300/400=0.75 mm，符合刚度要求。竹胶板在跨中的净跨径控制在30厘米内, 在梁端的净跨径控制在23厘米内3.3底模横桥向枋木和顺桥向枋木受力计算横桥向枋木方木规格：h=0.12 m，b=0.12 m，跨度l=0.9 m，间距L=0.9 m；云南松木:弹性模量：E=9103MPa，抗弯强度：w=12.0 MPa。按三跨连续梁计算l 方木受力计算跨中:q=22.5190.9=20.268 KN/m抗弯强度计算：W=bh2/6=1201202/6=288103 mm3Mmax

9、= 0.08ql2=0.0820.2680.92=1.314 KNm=Mmax/W=1.314106/（288103）=4.563 MPa w=12 MPa，符合强度要求。 挠度计算： I=bh3/12=1/121201203=172.8105 mm4f=0.677ql4/(100EI)=0.67720.2689004/(1009103172.8105)=0.58 mmf=l/400=900/400=2.25 mm，符合刚度要求。梁端:q=10.90.91261.2=25.272 KN/m抗弯强度计算：W=bh2/6=1201202/6=288103 mm3Mmax= 0.08ql2=0.08

10、25.2720.92=1.638 KNm=Mmax/W=1.638106/（288103）=5.688 MPa w=12 MPa，符合强度要求。 挠度计算： I=bh3/12=1/121201203=172.8105 mm4f=0.677ql4/(100EI)=0.67725.2729004/(1009103172.8105)=0.73 mmf=l/400=900/400=2.25 mm，符合刚度要求。l 悬臂枋木受力计算（第一跨左侧有部分悬挑）q=110.90.91.226=25.272 KN/m抗弯强度计算：W=bh2/6=1201202/6=288103 mm3Mmax= 0.5ql2=

11、0.525.2720.452=2.559 KNm=Mmax/W=2.559106/（288103）=8.886 MPa w=12 MPa，符合强度要求。 挠度计算： I=bh3/12=1/121201203=172.8105 mm4f=25.2720.450.93/(249103172.8105)(40.452/0.92+30.453/0.93-1)=0 mmf=l/400=450/400=1.123 mm，符合刚度要求。顺桥向枋木枋方木规格：h=0.05 m，b=0.10 m，跨度L=0.9 m，间距l=0.15 m；云南松木:弹性模量：E=9103MPa，抗弯强度：w=12.0 MPa。按

12、三跨连续梁计算l 方木受力计算跨中:q=22.5190.15=3.378 KN/m抗弯强度计算：W=bh2/6=100502/6=41.67103 mm3Mmax= 0.08ql2=0.083.3780.92=0.219 KNm=Mmax/W=0.219106/（41.67103）=5.256 MPa w=12 MPa，符合强度要求。 挠度计算： I=bh3/12=1/12100503=10.42105 mm4f=0.677ql4/(100EI)=0.6773.3789004/(100910310.42105)=1.6 mmf=l/400=900/400=2.25 mm，符合刚度要求。梁端:q

13、=110.9261.20.15=4.212 KN/m抗弯强度计算：W=bh2/6=100502/6=41.67103 mm3Mmax= 0.08ql2=0.084.2120.92=0.273 KNm=Mmax/W=0.273106/（41.67103）=6.55 MPa w=12 MPa，符合强度要求。 挠度计算： I=bh3/12=1/12100503=10.42105 mm4f=0.677ql4/(100EI)=0.6774.2129004/(100910310.42105)=2.0 mmf=l/400=900/400=2.25 mm，符合刚度要求。3.4 WJD碗扣式脚手架受力计算l 立

14、杆计算横杆步距为0.6m时，每根立杆设计荷载为Pmax=40KN；横杆步距为1.2m时，每根立杆设计荷载为Pmax=30KN；支架自重按支架排距0.9m0.9m，步距0.6 m，架高1.5m考虑，则支架(WJD碗扣式脚手架、枋木及竹胶板)自重为：0.58 KN/m2。支架承受最大荷载：梁跨端部为：P1=28.08 +0.58 =28.66 KN/m2梁跨中部为：P2=22.519 +0.58 =23.10 KN/m2支架每根立杆承受最大荷载：梁跨端部为：p1=28.66 KN/m2（0.9m0.9m）=23.22 KNPmax梁跨中部为：p2=23.10 KN/m2（0.9m0.9m）=18.

15、71 KNPmax3.5 I12.6工字钢计算跨度L=1.8 m，弹性模量：E=2.1105MPa，I=488cm4,抗弯强度：w=145 MPa, W=77.4cm3,P=23.1 KN,按三跨连续梁计算抗弯强度计算：Mmax= 0.276ql=0.26723.11.8=11.1 KNm=Mmax/W=11.1103/77.4=143.4 MPa 45mm=18000/400由于计算挠度大于规范,浇筑混凝土时必须先浇底板及肋板,等立好顶板的底模,浇顶板混凝土时,底板和肋板已经可以承受部分力, 挠度可以达到要求。3.7 钢棒验算采用150mm的钢棒，每棵墩柱一棵，每跨贝雷架共有支点6个。 模板

16、及以上部分的重量：201923.0198748 kN贝雷架按21米计,碗扣式支架平均高按1.5米计,间距9090厘米a、贝雷架 (2.77+0.0326+)18347 kNb、脚手架 立杆:纵向 200.923根;横向 190.922根,共2322=506根,共重5061.50.0548 kN横杆:(2322+2223)20.039781每个支点的受力:(8747+347+48+81)61538 kN每棵钢棒能承受的剪应力:=1538(1502/485)100000 72.6 =120 Mpa钢棒(16Mn)直径选用150毫米，由于系梁支承了部分力，工字钢和钢棒安全系数比计算值大。4.支架安装

17、及拆除4.1 贝雷梁安装在钢棒和横梁56b安装完后，对验收合格的贝雷片进行吊装，在地面上，可先拼装好贝雷片并用支承架两排成一个单元，整跨吊装。安装顺序:从左边到右边。吊完后，用I12.6的工字钢将每个单元连接成一个整体，顶部每隔90厘米一道, 底部每4米一道,加强贝雷片横向刚度和整体性。4.2支架拆除支架拆除与支架安装相反，先降低托撑；然后落模，人工拆除模板、枋木和WJD碗扣式脚手架及12.6工字钢；其次，拆除贝雷片横向连接；先用倒链(在翼板上预留孔，挂倒链)将翼板下贝雷架放到地面上，再用吊车吊走；最后，用倒链将底板下的贝雷片横移到两侧翼板下，再用倒链将贝雷放到地面上，最后用吊车吊走。5.预留

18、拱度由于箱梁自重和支架的弹性变形，桥梁在施工过程中要发生下沉。因此，要使桥梁成桥后，能获得理想的设计线形，就必须设置施工预拱度。5.1 预拱度的设置根据支架弹性变形，可计算出预拱度的最大值，桥梁跨中为最大值预拱度，梁端为零，按二次抛物线进行分配。第二联计算出最大值下沉为57mm，跨中的最大预预拱度57mm,施工时以预压值为准。5.2 预拱度方程梁预拱度沿跨度方向的曲线方程,以梁端点为坐标原点。y=4f拱 (L-x) x/L2 式中L为跨度，x为计算点到原点横坐标。6. 预压及沉降观测6.1 加载采用袋装砂土进行预压，砂袋均匀分布。预压完一跨后，再预压相邻跨，直到整联预压完成。分三次加载，第一次

19、，加设计荷载的50%，重402t； 第二次，加载到设计荷载的75%，加载201t； 第三次，加设计荷载的100%，加载201t，总重量804t（1.2倍混凝土重）。6.2 沉降观测加载前，布置好观测点，观测点上下对应。观测的部位，横向：梁的两边和中间三处；纵向：可观测梁端、1/2跨径处和1/4跨径处。加载前，测量各点标高；沉降的观测初期因沉降发展较快，可1小时观测一次；后期发展较慢，4小时观测一次，直到变形收敛为止。当试压沉降稳定后，记录各测点的最终沉降值，从而推算出底模各测点的标高，然后卸载。卸完载后，精确测出底模各测点的标高，此标高减去加载终了时的标高，即为支架的回弹值，余下的沉降值为支架非弹变形量。支架预压时，应加强稳定性观测，确保安全。一旦发现变形不收敛则立即采取卸载或紧急撤离等措施。6.3卸载加载100%后，持载4872小时，一般可以卸载。卸载时，用吊车将沙袋逐步卸下。7.材料材料数量表序号材料名称单位单位重（Kg）型号数量重量（Kg）备 注1竹胶板m2712mm厚5123.235862.42枋木m3600510cm1921152003枋木m36001212cm156936004枋木m36001010