地基加固与基坑支护施工方案

1、地基加固与基坑支护施工方案编制:审核:审批:目录第一篇地基加固第一章、工程概况第二章、方案设计第三章、主要机械设备及配置第四章、工程质量保证体系第五章、安全措施第六章、质量成果检测第七章、与相关单位的配合第八章、附图第二篇基坑开挖与支护第一章、工程概述第二章、施工部署第三章、施工技术安全措施第一篇地基加固第一章工程概况一、工程概况1.1工程概况地质情况XXXX已建洗衣房地下部分拟建一座衣被收集站， 通过地下综合管廊将各处污衣收集至此，再上运至首层洗衣车间内清洗。拟建衣被收集站及楼梯间均位于洗衣间正下方。洗衣房建成于2000年，为地上六层局部七层框架结构，东西长约30.6米，南北宽约15.6米，

2、无地下室，楼房建筑总高度23.9米。首层主要是洗衣车间，地面标高，0.00=57.71米，洗衣车间地面标高-0.02米，首层层高4.5米，楼房基础为扩地端承桩，共计18根，直径分800mm和1000mm两种。桩长8-9米不等，桩底埋深9-10米不等。持力层为卵石层，桩端进入持力层不小于0.25米。拟建衣被收集站主站房部分位于B轴-C轴及2轴-5轴之间，东西向布置，平面净空长20.5米，南北宽4.0米，净高4.0米和5.65米，结构覆土厚度1.05米，主站房内侧设置有衣被收集器、收集管道、升降台及楼梯间等。收集站东南侧设置为楼梯间， 供工作人员使用， 位于A轴-B轴及4-5轴之间， 平面净空东西

3、长5.0米，南北宽5.0米。楼梯间与主站房之间通过南北向通道相连。因本工程将于既有洗衣房桩基础之间进行基坑开挖及结构施工，为减小对洗衣房桩基的不利影响，在基坑开挖前须对洗衣房桩周地基进行加固。该场地在地貌上处于永定河冲洪积扇的中上部地段，地形略有起伏。地层分布为人工堆积层新近代沉积层(细砂-粉砂)第四纪沉积层(卵石层)场区水文地质勘探为发现上层滞水含水层主要为卵石层和细砂层当中。1.2编制依据1.2.1建设工程施工现场供用电安全规范(GB50194-93)1.2.2职业与健康安全(GB/T28001)1.2.3建筑机械使用安全技术规范(JGJ33-2001)1.2.4建筑施工安全检查标准(JG

4、J59-99)1.2.5建筑工程质量检查评定标准(GB50210-2001)1.2.6北京市施工现场管理标准和文明施工的有关规定我公司多年来对于不同地质情况的加固处理经验1.3.0北京城建设计研究总院有限责任公司提供的洗衣房地基加固施工设计图纸。1.3参建单位简介1建设单位XXXX2设计单位XXXX3监理单位XXXX4总包单位XXXXX第二章方案设计一、方案设计.方案选择（1）、本工程所处地层位置结构基础座落于细砂粉砂层，施工期间不受地下水影响，抗浮设防水位位于基础以下，洗衣房地基加固的目标地层以卵石层为主。由于本工程是在既有框架结构的桩基础之间进行开挖并施作结构，为减小地基土层卸载变形对桩基

5、础的不利影响，在基坑开挖之前必须先对桩周地基土层进行注浆加固，加固范围主要针对基坑周边的既有洗衣房桩周地层土体，加固范围为桩体外阔1米范围，深度为桩端上下各2-3米（详见加固范围设计图）。加固工艺采用从地面垂直成孔注浆工艺，土体注浆加固后取样胶结强度不小于1.2mpa.结合我公司多年来对于不同地质情况的加固处理经验，针对洗衣房桩周地层土体加固地层主要为卵石层，原设计浆液为水泥浆，因水泥浆除增加土体液化现象，（浆液凝固时间长2-3天适宜开挖，）浆液凝固时间无法控制，施工工艺复杂，加固效果难于控制等使开挖时易发生坍塌现象，危及施工人员、构筑物及机械安全；且存在二次加固施工的可能；作为建筑施工，施工

6、安全最重要，安全施工是保障施工进度、成本和效益的前题条件。经过对各种施工方案从可行性、经济合理性和安全可靠性三方面综合考虑，结合我公司多年来对于不同地质情况的加固处理经验，应采用二重管无收缩WSS：法。以保证基坑顺利开挖及既有构筑物的安全运行。采用小型机械隧道成孔注浆措施施工，布孔间距为0.6-0.9米，采用注WSS：法浆液。施工配料为AC液，地层注浆设计压力应根据围岩水文地质条件合理确定,一般宜比静水压力大0.51.5MPa;当静水压力较大时， 宜为静水压力的23倍。 注浆终压建议为0.51.5MPa注浆速率主要取决于地层的吸浆能力(即地层的孔隙率)和注浆设备的动力参数，考虑到多种因素建议注

7、浆速率范围取5110L/小时，施工时应根据现场试验，确定注浆参数。(2)、钢管桩采用如下设计参数：在局部区域，室外受障碍物影响无法钻孔注浆，拟在新建衣被收集站基坑外侧布置两排维护钢管支护桩为4/C轴处5/C轴及4/A轴5/A轴处，桩间距为50cmM排梅花形布置，桩长分别为4/C轴7.8米，5/C轴7.6米，及4/A轴9.4米，5/A轴9.4米，4/B轴8.3米，5/B轴8.5米,桩底标高位于桩基承台以上新建结构以下，钢管采用60m近缝钢管， 壁厚8mm在钢管内部注入ACf,注入的ACt同时可以起到一定的增强效果，此钢管桩设计也在基坑开挖施工前施工。2、二重管A、B(C)无收缩双液WSSE法注浆

8、的特点：二重管无收缩WSSE法注浆工艺是从日本引进的具有国际先进水平的地质改良新技术，它能够100%各不同地质情况填充密实，改变原土体和物理性质，增加土体的密度，提高其抗压强度，达到土体的止水效果，能够一次性完成一个注浆区域的土体加固施工，而且注浆材料属于环保型，对河流及地下水无任何污染，对于此工程是最有效的施工方法。、采用特殊的端点监控器和二重管注入方式，使注入系统设备简单，具有很高的可靠性、经济性。、可以进行一次、二次注入切换，回路变换装置容易实行，所以能实行复合注入。、瞬结性一次注浆液和浸透性二次注浆液的复合比率，在土层改良时可以自由地设定，从粘性土、砂质土到地下水非常多的砂砾层，以及更

9、加复杂的复合地层都可以适用。、二次注入材料是低粘性且凝胶时间长的浸透性注浆液，可以用压力喷射到均匀的土质颗粒之间，由于这样的操作方法，减少了对周围建筑物的影响。、由于一次注入是限制注浆，二次注入是的渗透注浆，注浆液不会向注入范围外溢出，从而有利保护地下环境而不被污染。（PH7-7.5）、注浆加固及止水原理：注浆时在不改变地层组成的情况下，将土层颗粒间存在的水强迫挤出，使颗粒间的空隙充满浆液并使其固结，达到改良土层性状的目的。其注浆特性是使该土层粘结力（c）、内磨擦角（中）值增大，从而使地层粘结强度及密实度增加，起到加固作用；颗粒间隙中充满了不流动而且固结的浆液后， 使土层透水性降低， 而形成相

10、对隔水层。注浆加固后强度理论值，卵石层达到2530kg/cm、细中砂层达到1520kg/cm*、粘土层达到1012kg/cm。注入材料特性:无收缩注浆液属于安全性、高渗透性的注浆材料，固结硬化时间可根据实际工程需要进行调整。 无收缩注浆液分为超高强度型CW-3A高强度型CW-3B普通型CW-3CE种类型。无收缩注浆液特点：(1)、固结硬化时间容易调整，设计硬化时间长的注浆液也具有很高强度。(2)、渗透性良好，特别是对微细砂层的渗透性优易。(3)、地层中有流动水的情况下也具有很强的固结性能。(4)、浆液强度、硬化时间、渗透性能可根据现场实际需要任意调整。(5)、浆液不流失、固结后不收缩，硬化剂无

11、毒，对地下水不会造成污染。标准浆液的性质:比重(20C)粘度(cps/20C)PH值A液B液A+B液A液B液A+B液A液B液A+B液CW-3A1.301.051.1818.11.84.21.311.57.5CW-3B1.261.041.1512.01.44.21.511.27.2CW-3C1.201.031.124.11.42.411.51.47.2CW-3ACW-3BCW-3c的硬化时间及固结砂强度对比(见图)。2.2.1.4、CW固结体的透水系数理论值：CW-3ACW-3BCW-3C透水系数k(cm/s)1x10*1x101x10*间隙比0.652.2,1,5、无收缩注浆液标准配比如下表所示:im3A、C液浆液中材料含量名称内容密度容积(L)质量(k