混凝土课设_单层厂房_哈工大威海混凝土课设

1、规格严格功夫到家哈尔滨工业大学（威海）土木工程专业混凝土及砌体结构课程设计说明书姓名：学号： 指导教师: 同组成员:二零一二年六月土木工程系一、设计资料 1二、结构布置 11、定位轴线： 12、柱高 23、圈梁 24、柱的各部分尺寸及几何参数3三、内力计算 41、荷载计算 42、内力计算 6四、内力组合 13表一：A柱在各种荷载作用下的内力汇总表 13表二：A柱承载力极限状态、荷载效应基本组合 14表三：A柱正常使用极限状态荷载效应基本组合 14五、柱子设计 141、上柱配筋计算（对称配筋）142、下柱配筋计算 173、柱的吊装验算204、柱的牛腿设计 235、柱子构造要求 25六、基础设计

2、251、荷载： 252、地基承载力验算 263、基础抗冲切验算： 274、础配筋计算 29七、柱网及支撑 321、柱网构造要求 322、屋盖支撑构造要求 323、柱间支撑构造要求 33一、设计资料1、 某精工车间无天窗单跨厂房，跨度为18m，柱距为6m,车间总长度为51m。2、 厂房车间内设有两台工作级别 A5(中级工作制)，20/5t电动桥式吊车，轨顶标咼为8.7m。3、建筑地点：龙口。4、厂区地层自上而下为河流冲击层、砾砂层、中砂、基岩。其中河流冲击层的厚度为0.7m，砾砂层的厚度大于5m，地基承载力特征值为220kPa，作为持力层，厂区地下水位较低，且无腐蚀性。5、材料：柱子采用C35混

3、凝土，纵向受力钢筋采用HRB400级钢筋，箍筋采用HRB335 级钢筋，基础采用C15混凝土，钢筋采用HRB335级钢筋。6、 预应力混凝土大型屋面板采用 92G410()标准图集，其板重(包括灌缝)标准值为1.35kN /m27、 屋架采用CG423标准图集中的预应力混凝土折线形屋架，自重标准值为74kN。&吊车梁采用92G425标准图集中的预应力混凝土吊车梁，梁高 1000mm，梁腹板宽300mm,自重标准值为34.8kN，轨道零件自重标准值0.82kN/m，轨道构造高度为 200mm。二、结构布置1、定位轴线：(1 )横向定位轴线：本厂房长度为51m，小于混凝土结构设计规范（GB

4、50010-2002）规定的70m。可不设置温度缝，同时本结构也不需要设置沉降缝，因此，除柱端需要内移600mm外，横向定位轴线均通过几何中心（2）纵向定位轴线：查表起重运输机械专业标准ZQ-62可得B-i =0.23m Lk = 16.5m B20.08m边柱：Ba 0.4mBi B2 Bs 0.23 0.08 0.4 0.71 0.75m ，因此采用封闭式纵向定位轴线。2、柱高（1） 由于工艺要求，轨顶标高为不低于8.40m，先按8.70m进行计算，吊车为20/5t， Lk = 18 1.516.50m。（2） 查表得，轨道顶至吊车顶面的距离H 2.046m。（3） 柱顶标高轨顶标高H 吊

5、车顶与柱顶净距尺寸8.70 2.046 0.22 10.966m。（4） 由于牛腿顶面标高及模数要求，吊车梁高1.00m，轨道构造高度0.20m， 则牛腿顶面高二轨顶标高-吊车梁高-顶垫高8.70 100 0.20 7.50m 为了 满足模数要求。牛腿顶面标高取为7.50m，柱顶标高为11.10m，上柱高 比11.10 7.5 3.6m， 全柱高H2 =柱顶标高+基顶至+0.000高度=11.10 0.50 11.60m ；下柱高11. 60 3.60 8.00m，实际轨顶标高 7.50 1.00 0.20 8.70m，与8.70m要求相 差在0.20m范围内，故满足要求。8.5m处应增3、圈

6、梁该厂房有桥式吊车，除在檐口附近设置一道圈梁外，在吊车梁标高设一道圈梁。4、柱的各部分尺寸及几何参数上柱:b h 400mm 400mm52A 1.6 10 mmI12.13 109mm4下柱：bf h b hf 二400mm 900mm 100mm 150mm152100A 1.875 10 mmI218.9 109mm4所以：n上0.113H10.310400 口 IK61.I'U600.600Driboon: 1,6000: :.6000r r300p卜iI- 6000H'I,6DQfiir 6000i6000)cJ95 cD J)£Jj G*D Q柱网布置5C

7、hk 71/1WX2 A0"1丄9Q剖面布置三、内力计算1、荷载计算(1) 恒荷载a)屋盖自重1.20.35=0.42kN /m21.2200.015=0.36kN /m21.24.40.08=0.42kN /m22两毡三油防水层上铺绿豆沙:15厚水泥砂浆找平层：冷底子油一道，热沥青两道:1.2 0.05=0.06kN /m80厚泡沫混凝土保温层：15厚水泥砂浆找平层:21.2 20 0.015=0.36kN /m预应力混凝土屋面板:1.2 1.35=1.62kN /mg=3.24kN/m2屋架自重1.2 74=88.8kN/m2则屋架一端作用于柱顶的自重G69 3.240.5 88

8、.8219.36kNb）柱自重上柱：G21.23.60.16 2517.28kN下柱：G31.27.70.18752543.31kNC)吊车梁及轨道自重：G41.2 (34.80.82 6)47.66kN（2）屋面活荷载：由荷载规范查得，屋面活荷载标准值为0.5kN/m2 （因屋面活荷载大于雪荷载0.4kN / m2，故不考虑雪荷载）Q,1.4 0.5 6 937.8kN风荷载：由荷载与结构设计方法查得，龙口地区基本风压为:Wo=O.6OkN/m2（按50年重现期考虑）风压咼度变化系数：z （ C类地面粗糙度）为:z 0.74在柱顶：H211.1m ,檐口处：H212.75m ,z 0.74屋

9、顶处：H214.0m ,z 0.74取屋面坡度为1/71kz s1 z 0.O0.80.740.600.355kN /m"2kz s2 z 01.00.50.740.6020.222kN /m则作用于排架上的风荷载设计值为q 1.4 0.355 6 2.982kN/mq2 1.4 0.222 6 1.865kN/mF wq( sis2)zoHi ( s3 s4)z 0H2 B1.4 (0.80.5) 0.74 0.60 1.65(0.05 0.5) 0.74 0.60 1.25 6 10.56kN吊车荷载由附表16查得R,max 180kNFk,min46.5kNB 5600mmK

10、4400mm0.90g 77.2kN根据支座反力影响线求出作用于柱上的吊车竖向荷载为maxFk ,maxDminFk,minyiyi0.90 1.4 1800.90 1.4 46.5(1 + 1+)(1 +1.6+4.8+0.56487.62kN125.97kN作用于每一轮子上的吊车横向水平刹车力(吊起重物Q 20t时， 0.10)Fh1Q (Q g) 1.4 0.1 (200 77.2) 9.70kN44则两台吊车作用于排架柱顶端上的吊车横向水平荷载Fh为1.6+4.8+0.5Fh c Fh1yi 0.90 9.70 (1+) 18.77kN62、内力计算(1) 恒荷载a)屋盖自重作用：因为

11、屋盖自重是对称荷载，排架无侧移，故按柱顶为不动铰支座计算q=0.05m eo=0.25m G1219.36kN根据 n=0.113=0.310C1C3-1) 3n 31+ 3(丄-1)2n1- 2=31+ 3(-1)2n1+0.7541+0.2341-0.0961+0.234=2.132= 1.099GR竺(eQ e°C3)H 2219.36(0.05 2.132 0.25 1.099)11.67.21kN()弯矩与剪力符号规定：弯矩图绘于受拉一边；剪力对杆端顺时针为正MI 219.36 0.05 7.21 3.6 14.9SkNgmMC219.36 0.3 7.21 3.639.8

12、傲NgmMm 219.36 0.3 7.21 11.6 17.8kNgmNI NC N 川 219.36kNV川7.21kNR2M 一 10. j9* 98 kN * mH 23kN0.14W-idi.-10.41kM*a1VB=1.2ikN(c)屋面活荷载(a)屋盖自重(b)柱及吊车梁重b)柱及吊车梁自重作用由于在安装柱子时尚未吊装屋架，此时柱顶之间无联系，没有形成排架，故不产生柱顶反力；因吊车梁自重作用点距柱外边缘要求不少于750m m,则得M I=0MC M 川 47.66 0.30-17.28 0.25=9.98kN gmN,17.28KN; NII 17.28 47.6664.94k

13、NN川 64.94 43.31=108.25kN(2) 屋面活荷载作用：因屋面活荷载与屋盖自重对柱的作用点相同， 故可将屋盖自重的内力乘以F列系数，即得屋面活荷载内力分布图及其轴向压力及剪力QiG37.8219.360.17N N N 37.29kNV 0.17 7.211.23kN(3)风荷载作用为了计算简便，可将风荷载分解为对称及反对称两组荷载。在对称荷载作用下，排架无侧移，则可按上端为不动铰支座进行计算； 在反对称荷载作用下,横梁内力等于零，则可按单根悬臂柱进行计算a)柱顶作用集中风荷载FwR Fw 1 10.56 5.28kN2 21/2r.1/2U1 /2Fvlf申RfO+(a)当柱

14、顶作用集中荷载时b)墙面作用均布风荷载时，查表:4 13 1(1)C11J318 1 (一 1)n3 1 0.3104 (11)0.11330.310(金0.3261)1 1R3 G, H2 -(qi q2) 0.326 11.6，(2.982 1.865)2.11kN当风荷载作用于A柱时，横梁反力为R R1 R3 5.28 2.11 7.39kNim)1/2(q+确二二二二一(b)当墙面作用均布荷载时二二二二一则A柱的内力为：M(Fw-R)x Sx221 2M M (10.56 7.39) 3.6 ? 2.982 3.630.74kNgm1 2M (10.56 7.39) 11.62.982

15、 11.6237.40kNgmV(Fw R) q1x (10.56 7.39) 2.982 11.6 37.76kN当负风压作用于A柱时，贝S A柱内力为:r12MRx -2q?x12MM7.393.6-1.865 3.6238.69kNgm12M7.3911.621.865 11.6211.20kNgmNNN0R q2x7.39 1.865 11.629.02kNqA柱作用正风压V±7.的 kK忙 2942kNA柱作用负风压(4)吊车荷载a)当Dmax值作用于A柱根据n 0.113,0.310，从附表图15-3查得C33(丄 1)n30.9042 10.2341.099吊车轮压与下

16、柱中心线距离按构造取e4 0.30m，则得排架柱上端为不动铰支座时的反力值为R 一詈 C3=- 1099 -13.86kN()min QH2C3 =-125.97 0.311.61.0993.58kN(故 R R1 R, -13.86+3.58 -10.28kN()(a)Q.(a)当柱上端为不动铰支座时柱顶反力再将R值的反向作用于排架柱顶，按剪力分配进行计算，由于结构对称，故各柱剪力分配系数相等，即(b )柱顶作用R时，柱顶的分配剪力各柱的分配系数为VaVbaR 0.510.28 5.14kN(最后各柱顶总剪力为Va Va R1Vb Vb R25.14 3.58-8.72kN()8.72kN(

17、)则A柱的内力为VA x 8.72 3.631.39kNgmVAx Dmax e431.39 487.620.3 114.77kNgn8.72 11.6 487.62 0.345.13kNgm0 ； N N 487.62kNVVA 8.72kN()Vffl=8.72kNb）当Dmin值作用于A柱时MVA x 8.72 3.631.39kNgmMVAx Dmax e431.39 125.97 0.3 6.40kNgmM 8.72 11.6 125.97 0.363.36kNgnN 0 ； N N 125.97kNV 8.72kN()C）当Fh自左向右作用时（）由于Fh值同向作用时在A.B柱上，因

18、此排架的横梁内力为零，贝卩得A柱的为MM Fh x 18.77 1.20 22.52kNgmM18.77 (1.2 8.0) 172.68kNgmN N N 0, V Fh 18.77kN()d)当Fh自右向左作用时()其内力值与当Fh值自左向右作用时相同，但方向相反四、内力组合表一：A柱在各种荷载作用下的内力汇总表何载种类恒何载屋面活何载风荷载吊车何载左风右风DmaxDminFn （向右）Fn （向左）荷载序号1234567814.990.1430.74-38.69-31.39-31.3922.52-22.52截面236.6437.2912.490.121.96-27.64-22.42-22

19、.4216.09-16.09197.226.63-29.87-0.4130.74-38.69114.776.422.52-22.52截面284.337.29487.62125.97-24.89-0.2921.96-27.6481.984.5716.09-16.09236.9226.63348.389.9827.810.3237.4-211.245.13-63.36172.68-172.68截面305.1637.29487.62125.977.211.2337.76-29.02-8.72-8.7218.77-18.7723.180.21169.57-150.8632.24-45.26123.34

20、-123.34254.326.63348.389.986.010.8826.97-20.73-6.23-6.2313.41-13.41表二：A柱承载力极限状态、荷载效应基本组合组合何载组合内力名称Mk(kNgm)Nsk(kN)Ms k(kNgm)Nsk(kN)Ms k(kNgm)Ns k(kN)Vs k(kN)由可M maxk1+0.9 (2+3)1+0.9 (3+5+7)1+0.9 (3+5+7)变荷42.78270.2121.36723.16437.77727.5851.35载效-M maxk1+0.9 (4+6+8)1+0.9 (2+4+6+8)1+0.9 (4+6+8)应控-68.35

21、236.64-79.57431.23-347.71316.83-43.65制的Nmaxk1+0.9 (2+3)1+0.9 (2+3+5+7)1+0.9 (2+3+5+7)组合42.78270.2120.99756.72437.77717.5851.35-Nmi nk1+0.9 (4+6+8)1+0.9 (4+6+8)1+0.9 (4+6+8)-68.35236.64-79.2397.67-374.71316.83-43.65表三：A柱正常使用极限状态荷载效应基本组合组合何载组合内力名称Mk(kNgm)Nsk(kN)Ms k(kNgm)Nsk(kN)Ms k(kNgm)Ns k(kN)Vs k(

22、kN)标准M maxk1+3+0.7*21+5+0.7*3+0.6*71+3+0.7 (5+7)组合34.52215.8481.53585.22301.8516.7538.62何载-M maxk1+4+0.7(6+8)1+4+0.7 (2+6+8)1+4+0.7 (6+8)效应-42.11197.2-60.85318.55-245.7317.29-28.47组合Nmaxk1+2+0.7*21+5+0.7 (2+7) +0.6*31+5+0.7 (2+7) +0.6*3值34.52215.8481.33603.86243.65612.2425.97-Nmi nk1+4+0.7(6+8)1+4+0

23、.7(6+8)1+4+0.7 (6+8)-42.11197.2-60.59299.91-245.7317.29-28.47五、柱子设计1、上柱配筋计算（对称配筋）从表中选取两组最不利的内力M168.35kNgmN1 236.64kNM 2 42.78kNgmN2270.20kN选用C35混凝土，16.7 N/mm2 ,Nb 1 fcbh0 b 1.0 16.7400 365 0.52(1)按 M1N1计算N236.64kN NbeoM1N1竺竺0.289m236.644002Huh303020取 ea 20mme028920309mm240036000.5fcA2Huh1814001815,h

24、 ei2asb 0.520， b 400mm， h0365mm1267.86kN1267.86kN故为大偏心受压5,故需考虑纵向弯曲影响51676 105.65 1.0，取 1236.64 1031.01.15O.O十 0.970，故20.970eh0lch1 2309 18 1400 -3651.0 0.970 1.271.2730940035557.43mmN1fcbh0236.64 1031.0 16.7 400 3650.09721 fbh(1 0.5 )fy(h° as)236.64 103 557.43 1.0 16.7 400 3652 0.097(1 0.5 0.09

25、7)NeAs As 能360(365 35)2418.96mm(2)按M2，N2计算,Nb 1267.86kNN 270.20 kN Nb故为大偏心受压M2N2空空 0.158mm，ea270.2020mm158 20 178mm0.5fcA50.5 16.7 1.6 10270.201034.94 1.0 取 11.0，20.970As1400 eh。1fcbh0As1°has1.46178270.20 10378 182 1.0 0.970 1.461400 36540035 424.88mm1.0 16.7 400 365Ne 1 価(1 0.5 )0.111fy(h0 as)

26、270.20 103 424.88 1.0 16.7 400 3652 0.111(1 0.5 0.111)360(365 35)2180.99mm综合以上两种计算结果，最后上柱钢筋截面面积为每侧2_22(As=As=760mm2)min 760 22 100%0.95%0.6%，且-min 0.48%0.2%，故配筋满足要求。40022 min上柱裂缝宽度验算从表中查得,Mk 42.11kNgm，Nk 197.20kN截面偏心距e0M k 42.11Nk 197.200.214mskA760Ate0.5bh2.0105 N/te0.5 400 4002 mmMkEs7600.00950.87

27、A%tesk42.11 1060.87 760 365174.49N/mm21.10.0095 174.49钢筋的等效直径eqnd：niVdi22mm , c 25mmWmax0.08也)2.1 0.237te174.492.05 (1.9 25 0.08 生)0.10100.00950.3mm满足要求2、下柱配筋计算从表中选取两组最不利的内力M1374.71kNgnN1 316.83kNM2437.77 kN gmN2777.58kN选用C35混凝土,216.7N /mm ，0.520，b 400mm， h°865mm(1)按 M1，N1计算l0h80009008.895，需考虑纵

28、向弯曲钢筋e°M1N1归 1.183m316.8330900 30 20mm取 ea 30mm30eaeo 1183 30 1213mm0.5 fcA50.5 16.7 1.875 10316.831034.941.0，取 1 1.0l0h8.8915，1.01400eh。I0h1 1400865has1.0401213900 351676.52mm1.0 1.0 1.040先按照大偏心受压情况计算受压区高度 X，假定中和轴通过翼缘N316.83 1031.0 16.7 40047.43bh00.52 865449.8mmx 2as 2 35 70mm,取x 2as 70mm x h

29、f 162.5说明中性轴位于受压翼缘内，故属于大偏心受压情况，则A Ne1 fcbx(h° 0.5x)s Asfy(h° as)3316.83 103 1676.52 1.0 16.7 400 47.43 (865 0.5 47.43)360(86535)2885.63mm(2)按M2，N2计算,0叫垃 0.563mm, eaN2777.5830mme0ea 56330 593mm0.5 fcA50.5 16.7 1.875 10777.58 1032.01 1.0取 1 1.0 ，2 1.0I01400 旦h。1400-8.892 1.0 1.0 1.0825938651

30、.082593900351056.63mm先按照大偏心受压情况计算受压区高度 x，假定中和轴通过翼缘，则x hf 162.5mmN 777.58 103x116.40mmbh0 0.52 865 449.8mm1fcbf1.0 16.7 400x 2as 2 35 70mm说明中和轴位于受压翼缘内，则A A Ne ifcbfX(h。0.5x)fy(ho as)777.58 103 1056.63 1.0 16.7 400 116.40 (865 0.5 116.40)360(865 35)2650.22mm综合以上两种计算结果，最后下柱钢筋截面面积为每侧 4二2( As二As=1520mm2)

31、且-min 0.81%0.2%21520 2min5100%1.62%0.6%，1.875 10下柱裂缝宽度验算从表中查得,Mk 301.80kNgn， Nk516.75kN截面偏心距e0MkNk301昱 0.584m516.75teEsl°hAsAte2.08000152015200.5bh (bf b)hf5210 N/ mm900hkQ -28.8914，故取1.0 584 9002(bf b)hfbh00.87 0.12(10.87 0.12 (10.01620.5 100 900 (400 100) 162.5k 1.035 999mm(400 100) 1625 0.56

32、4100 865f)(h0)2eh°865 2°.564)(赢)865718.62mm纵向受拉钢筋应力skNk(e z) 516.75 103 (999718.62 1520718.62) 132.64N/mm2裂缝间钢筋应变不均匀系数为0.65 ftkte sk1.10.65 2.20.0162 132.640.435则偏心受压构件在纵向受拉钢筋截面重心处，混凝土侧表面的最大裂缝宽度Wmax2.1 -sk(1.9c 0.08deq)Este132.642.1 0.4355 (1.9 252.0 1050.09mm 0.3mm0.08 丝)，0.0162满足要求3、柱的吊装

33、验算(1)上柱截面面积：0.16m2下柱工字形截面面积：0.1875m下柱矩形截面面积：0.36m2上柱平均线荷载:q30.16 25 4kN/ m下柱平均线荷载:qi0.36(2150.4) O.1875 5.75 25牛腿部分线荷载:q20.368.30.4 (0.2 0.4 0.5 0.2 0.2)6.01kN/ m0.62510.67 kN/ m(2)弯矩计算:2.15 5.75 0.48.30ml20.6ml33.6m25.92kNgm牛腿斜面与下柱交线处:1M 2 2 4 3 (0 2 3.6)1-10.6720.6236.48kN gm求牛腿以下下柱跨中最大弯矩：柱脚处反力:20

34、.5 6.01 833&4820.55kN8.3令 V R q1Xq1空5 3.42m6.01贝S M 20.553.420.5 6.013.42235.13kN gm故最不利截面为1-1和2-2截面。(3)配筋计算:2-2截面:1.2，动力系数1.5，重要性系数0.9，弯矩设计值:M 1.2 1.50.9 36.4859.10kNgm59.10 1061fcbh21.0 16.7 300 36520.089查得s 0.953My r0h059.10 106360 0.953 365471.95mm上柱原配受拉筋 2 _ 22 (代 760mm2 > 471.95mm2)满足要求

35、。1 1截面：M-1.2 1.5 0.9 25.9241.99kNgmM41.99 106s22 0.0471fcbh21.0 16.7 400 36查得s 0.976AsMy 0h0641.99 10360 0.976 365327.42mm2上柱原配受拉钢筋2 22 (As 760 mm2 > 327.42mm2)满足要求。(4)裂缝宽度验算:Es2.0 105N/ mm2teAs0.5bh7600.0130.5 400 300M21.52-2截面:Mk36.4854.72 kN gm54.72 106sk0.87 As ho0.87760 365226.74N/ mm21.10.6

36、5 ftk1.10.65 2.20teg sk0.013 226.740.615max 2.10.08 仏)te2.1 0.615 226.742 105(1.9 25 0.08经)0.27 mm < 0.3mm0.0131 1截面:Es2.0 105 N/mm2As760teM10.5bh1.5Mk0.00950.5 400 40025.9238.88kN gm638.88 10sk0.87Ash。0.87161.10N/mm2760 3651.1血1.10.65 2.20maxteg sk0.1660.0095 161.100.08生)te满足要求。2.1 0.166 161.100

37、 (1.9 25 0.08 -2)0.05mm < 0.3mm2 10 0.0122525 &4、柱的牛腿设计共计 388.02kN(1)荷载计算两台吊车竖向荷载Dkmax二基二487.62 =348.30kN 1.41.4吊车梁加轨道重39.72kN(2)截面尺寸验算取牛腿外形尺寸为hi 400mm, h 600mm, C 200mm,则ho =600-35=565mm, a=750-900=-150mm,ftk=2.20N/ mm2, Fhk=0, =0.80(1-0.5FhkF vkftk中帕)tk 0=0.80.5+ho2.20 400 5650.5+0565=795.5

38、2 kN >Fvk =388.02 kN450满足要求;纵筋截面面积Fv(3) 配筋计算1.2 39.72 1.4 348.30535.28kNA 0 535.28 1000.85 360 565故应按最小配筋率配筋，且根据构造配筋应大于412(代452 mm2)2As = min bh =0.002 400 600=480 mm选用 4 - 14(As 615mm 2)箍筋选用圈8间距=100mm(2 ” 8,Ash = 101mm2)，则在上部-h0处实配箍筋截面面3积为：101 2 2 1 2Asb=565=380.43mm > 一 人=240mm100 32满足要求弯起钢筋

39、因旦= 2=0 0.3,故无需设置弯起钢筋。h05505、柱子构造要求(1)当偏心受压柱截面高度h 600m m时，侧边需设置直径为1016mm的侧向构造钢筋，故在下柱和牛腿处每边设置一根 10的纵向构造钢筋，拉筋采用_8 ；(2) 牛腿纵向受拉钢筋锚固长度la 0.14色° 14 449mm，故受拉钢筋应在伸1.57入上柱375mm 0.4|a 180mm向下90弯折，弯折长度取250mm，满足不小于15d 210mm的要求，插入下柱的长度取为 250mm(3) 上柱钢筋插入下柱内的长度取 0.7| 700mm和200mm的大值，故取950mm ；(4) 上下柱纵向受拉钢筋的搭接长

40、度取700mm，并且在牛腿内有弯折，弯钩半径r 2.5d 55mm,平直段长度l 5d 70mm ；(5) 上柱和下柱的箍筋由标准图集取 _8200 ；六、基础设计1、荷载:(1) 按地基规范规定，对地基承载力特征值为200 kN fak 300 kN/ m2、单 跨厂房的跨度I 30m、吊车起重量不超过100t的丙级建筑物，设计时可 不作地基变形验算。(2) 确定基础面积应选用荷载标准组合值，故选取以下两组控制内力进行计M1k 301.80kNgnN1k 516.75kN V 38.62kNM2k 245.70 N gmN2k 317.29 kNV2k28.47kN(3)初步估算基础面积为A

41、 lb 2 3 6m2(w 1 2 32 3m3)取基础咼度6h 1.2m，基础埋深为1.7m,则基础自重和土重(取基础与土平均自重为20kN/ m3) Gk m l b H 20 2 3 1.7204kN(4)由基础梁传至基础顶面的外墙重Gwk11.6 6 4 (5+2) 0.37 19 292.45kN2、地基承载力验算修正后的地基承载力特征值：fafakd m (d 0.5)。持力层土质为砾砂,d 4.4。基底以上土平均自重m 20kN/ m3， fak220kN/ m2fa 220 4.4 20 (1.7 0.5) 325.6kN/ m2(1)按第一组荷载验算，其基础底面荷载效应标准值

42、为：M bot,1k M 1 k V1k h Gwk Qw0.37301.80 38.62 1.2 292.45 (0.9)162.44kNgmNbot ,1kN1k GkGwk516.75204 292.451013.2kNP1k,maxNbot,1kM bot,1k1013.2162.44168.87 54.15223.02kN/ m2390.72kN/ mlbw2 33pk,m inN bot,1kM bot,1k1013.2162.44168.87 54.152 2114.72kN/ m 390.72kN/ mlbw2 33Pk 1(223.02114.72)168.87kN/ m23

43、25.6kN/ m2(2)按第二组荷载验算，其基础底面荷载效应标准值为：0.37 0.928.47 1.2 292.45(+ )465.57kNgn2 2204 292.45813.74kN465.5722135.62 155.19 290.81kN/ m 390.72kN/ m 3M bot,2kN bot ,2 kP2k,max245.7317.29813.74813.74465.572陽册 135.62 155.1919.57kN/ m2 33此时基础最大应力值应按下式计算：465.57e00.572m , a813.74P2N2813.74k,max3al30.928 211R2k,m

44、ax292.2922b3q 0.5720.928m222 2292.29kN/ m < 390.72kN/ m2 2146.15kN/ m < 325.6kN/ mLO LO q4_T3L1581（二九）3、基础抗冲切验算：（1）从表中取如下荷载作抗冲切验算：M1374.71kNgm， N1 316.83kN，V1 43.65kN（2）基础底面相应荷载设计值为：A. 基础自重：不考虑B. 外墙传至基础顶面重Gk rG Gwk 1.2 292.45 350.94kN0.370.9M bot,137471435235°.94（ 22）-649.珈5Mg 316.83 350.

45、94667.77 kN0rui195 855”3000(3) 基础底面土净反力:Ri ,max677.77649.942111. 3 216.65327.95kN/ m2 33Ri ,min677.77649.942111.3 216.65105.35kN/ m2 33最小净反力为负值，故底面净反力按下式计算:649.940.973m， a667.77K-e 0.527 m2故Pn,max2N3al2 667.773 0.527 22422.37kN/ m1)柱根冲切面验算:因abat 2h00.4 2 0.855 2.11mL 2m，取 ab2.0m-l2h°）l（陵更 0.855） 20.39m22 2其冲切荷载计算值为:FPn,maxA 422.37 0.39 164.72 kN冲切承载力按下式计算:F 0.7 hAmh。h 0.967,am 彳坐竺竺 1.2m 2 2则冲切承载力为：0.7 h ftamho0.7 0.967 0.91 1.2 855731.99kNF=164.72kN满足要求。2)变阶处冲切面冲切验算ab0.4 20.30.4551.91m