土木工程毕业设计论文多层混凝土框架结构宾馆设计

1、第1章 绪 论1.1 选题背景、设计方法及设计内容1.1.1 选题背景随着时代的进步,我们不难发现建筑结构设计有了很明显的发展,建筑结构的设计形式趋于多样化,比如框架结构,剪力墙结构,框架剪力墙结构等.而在这些结构样式当中,由于框架结构能够提供较大的室内空间，平面布置较灵活，延性较好、方便施工,因此在我国很多的学校,商场,酒店,会所都采用框架结构这样一种结构形式，框架结构体系一般用于钢结构和钢筋混凝土结构中，由梁和柱通过节点构成承载结构，但是随着建筑高度的增加，水平作用使得框架底部梁柱构件的弯矩和剪力显著增加，从而导致梁柱截面尺寸和配筋量增加，到一定程度，将给建筑平面布置和空间处理带来困难，影

2、响建筑空间的正常使用，在材料用量和造价方面也趋于不合理，因此在使用上层数受到限制。框架结构抗侧刚度较小，在水平力作用下将产生较大的侧向位移。由于框架构件截面较小，抗侧刚度较小，在强震下结构整体位移都较大，容易发生震害。此外，非结构性破坏如填充墙、建筑装修和设备管道等破坏较严重。因而其主要适用于非抗震区和层数较少的建筑。1.1.2 设计方法本次月亮湾宾馆结构设计就是采用多层混凝土框架结构, 通过这次的结构设计可以使我们巩固在大学里所学过的房屋建筑学、材料力学、结构力学、土力学、混凝土结构设计原理、建筑结构设计、建筑结构抗震、基础工程、Auto CAD实用教程等结构设计的相关内容，并可以系统的将大

3、学四年所学的知识联系在一起，做到理论联系实际,掌握建筑工程设计的程序和方法。在设计中我根据宾馆的使用功能，组织好顾客流线、店员流线和城市交通之间的关系，避免相互干扰。在设计过程中要求各专业密切配合互相协调、不断完善、以满足建筑、结构、设备等各方面要求。在宾馆设计时根据规范对平面布置进行了合理安排。我的宾馆的结构设计部分完成了该房屋的结构平面布置，以一榀横向框架为例对框架进行了竖向恒荷载、竖向活荷载、水风荷载作用下的内力计算、内力组合及截面设计，屋面板设计和柱下钢筋混凝土独立基础。根据以上设计绘制了相应的建筑施工图和结构施工图。1.1.3 设计内容1、建筑设计部分底层平面图 1:100标准层平面

4、图 1:100 正立面图 1:100 侧立面图 1:100 剖面图 1:50 屋顶平面图 1:200 楼梯、厕所、墙身节点详图 1:20 总平面图、建筑说明 1：5002、结构设计部分确定结构方案荷载及计算简图确定结构设计计算截面设计、板、基础设计结构施工图绘制1.2 1.2.1 工程概况1 建设场地在哈尔滨市街新建一座宾馆建筑，室内地坪标高0.000相当于绝对高程418.27m，场、地平面见图1.1。图1.1 拟建建筑场地平面图4800其建筑面积分配指标见表1.1。表1.1 建筑面积分配指标项目房间名称数量每间建筑面积（m2）备注公共部分门 厅1设服务台、等候、警卫室餐 厅1346会议室35

5、2多功能厅152客房部分标准间8426客房服务用房526包括值班、贮藏、开水间辅助部分办公室526库 房17职工用房626总计5124此宾馆所处地理位置优越，交通便利，环境优美，适宜建筑。由业主要求，宾馆要进行中等装修。按要求需设置各种标准房间，由于车流量大，故考虑适量面积的广场以供汽车行驶、回转和临时停放。标准层层高客房3.0m，底层和顶层可酌情加大。结构形式采用框架结构。5施工条件1）建设场地平坦，道路通畅，水、电就近可以接通，基本具备开工建设条件。2)拟参与投标的施工单位技术力量和机械化水平均较高。施工技术水平较高，机械设备力量雄厚，施工水平较高。建筑材料及各种半成品等可均由承包公司负责

6、组织供应。 预期结果通过本次宾馆的设计对基础的的理论知识、设计要点、功能分析及设计步骤等有更深入的了解，实现对专业知识的实用性和可操作性。根据给定资料及设计任务书，在进行初步方案构思与设计后，进行初步方案调整，确定相对优化的建筑方案，充分运用了现代宾馆的国内外设计现状以及办公楼的特点，满足了建筑功能的要求，采用了合理的技术措施，具有良好的经济效果，体型规整、简洁、美观。通过相关宾馆的设计规范及设计标准学习与掌握，根据建筑方案得到经济合理的结构设计方案，充分考虑了结构选型与平、立面布置的规则性，择优选用抗震和抗风好且经济的结构体系，加强了结构构造措施。通过对相关宾馆的设计规范及设计标准学习与掌握

7、，选用主要计算单元进行结构受力计算，得出合理可行的结构设计并掌握建筑设计以及结构设计的设计理论和具体设计方法，最终独立完成全部设计计算和施工图绘制。2.1.1 总平面布置总平面布置图见图 2.1。图2.1 总平面布置图 平面设计该设计采用内廊式组合，使平面紧凑、组合灵活，平面布置满足长宽比小于5，采用纵向3.6、横向7.2m、2.4m、7.2m的柱距。纵、横向定位轴线均与柱轴线重合， 该宾馆设置电梯一部，楼梯三部，楼梯间设置在内框架中，以保证框架整体稳定要求。卫生间除客房外每层设置两间，分别布置在建筑纵向两端。平面设计中的一层平面图见图2.2，标准层平面图见图2.3，顶层平面图见图2.4。图2

8、.2 一层平面图图2.3 标准层平面图图2.4 顶层平面图 立面设计立面设计中的正立面图见图2.5，左立面图见图2.6。图2.5 正立面图图2.6 侧立面图 剖面设计建筑剖面是表示建筑物在垂直方向房屋个部分的组合关系。剖面设计主要分析建筑物各部分应有的高度、建筑层数、建筑空间组合和利用，以及建筑剖面中的结构、构造关系等。剖面设计中的1-1剖面图见图2.4。图2.7 1-1剖面图 防火防火等级为一级，安全疏散距离满足房门至外部出口或封闭楼梯间最大距离小于35m，满足防火要求。 抗震措施 本设计为六度设防，不用进行抗震计算，但需考虑抗震措施，采用三跨框架。平面设计时，将楼梯设置在内框架中，有利于抗

9、震。本设计在平面上力求平面对称，对称平面易于保证质量中心与刚度中心重合，避免结构在水平力作用下扭转。2.2 设计资料 工程做法1、屋面做法3、墙体墙体的具体做法：由于墙体稳定性较差，亦需对墙身进行加固处理，通常沿墙身竖向和横向配以一定数量的受力钢筋。2.2.2 材料砼强度等级为楼、屋面板采用C25，墙采用C30，柱采用C35，纵筋HRB335， 箍筋HPB235。 门窗门窗表见表2.1。表2.1 门窗表类型设计编号洞口尺寸（mm）各层樘数总樘数备注180027001层2层3层4层5层6层门M19002100212222222221130铝塑门M23600210011塑钢玻璃门M37002100

10、14141414141484铝塑门M42100330042222214铝塑门M52400330011塑钢玻璃门窗C1120018002222210铝合金窗C221002400362460铝合金窗C324002400123铝合金窗C4210018002424242496铝合金窗C5240018002222210铝合金窗C612002400224铝合金窗2.3 本章小结建筑设计是一个较为复杂的过程，影响它的因素又很多。在进行建筑设计时，应根据建筑物的规模、重要性和使用性质，确定建筑物在使用要求、所用材料、设备条件等方面的质量标准，并且相应确定建筑物的耐久年限和耐火等级。建筑设计还应满足建筑使用功能

11、、考虑建筑美观要求、具有良好的经济效果、符合总体规划要求。本设计满足了“适用、经济、美观”的要求。平面布局分区明确，互不干扰。建筑造型简洁、空间完整。此外，还考虑了人们对建筑物在美观方面的要求，考虑建筑物所赋予人们在精神上舒适感。3.1 确定结构方案3.1.1 框架结构的选择框架结构由梁、柱构件通过节点连接构成，它既承受竖向荷载，又承受水平荷载。由于该设计仅考虑水平风荷载，总高度小于24m，属多层建筑，类场地土，又为宾馆，比较砖混结构、框架-剪力墙结构，砖混结构满足不了使用功能要求；框架-剪力墙结构性能好，但造价较高。选择框架结构，由钢筋砼梁、柱等杆件刚接而成的框架体系则具有承载力高、整体性强

12、、抗震性能好、平面布置灵活、易形成较大空间、施工方便等优点。所以本设计选择六层框架结构。 基础布置本框架设计层数不多，上部结构的荷载较小，地基坚实均匀，再综合考虑现场的工程地质条件、水文条件、施工条件及经济技术条件等综合因素，选择柱下钢筋混凝土独立基础。 楼（屋）盖布置结合双向板受力性能较好，可以跨越较大跨度，采用钢筋混凝土双向板楼（屋）盖。 结构措施本框架设计由于长度方向为47.4m55m，符合规范关于变形缝的设置要求，因此无需设伸缩缝。依据工程结构抗震设计规范，六度设防时一般不必计算地震作用，只须采取必要的抗震措施。基础选择了柱下独立基础，同一结构单元的基础均埋置在同一标高上，有利于抗震；

13、楼面，梁柱均为整体现浇结构，合理选择构件尺寸和配筋。3.2 结构计算3.2.1 确定梁截面尺寸1梁的截面尺寸除中间跨（7-8跨）外 h=(1/18-1/12)3600=(200-300)mm 取h=300mmb=(1/3-1/2)300=(100-150)mm 取h=250mm7-8跨 h=(1/18-1/12)4200=(230-350)mm 取h=300mm b=(1/3-1/2)300=(100-150)mm 取h=250mm则纵向框架梁的截面尺寸取 bh=250mm300mm 2 柱截面尺寸全部柱截面采用相同的截面尺寸按中柱进行估计,整个柱的恒载标准值g类别柱板名称墙楼层柱 KN楼层

14、（3-1）基本风压 o=0.55KN/m2,风载体型系数 S=0.8(迎风面)，-0.5（背风面），地面粗糙度为D类。H/B=19.2/47.4=4.0 查表得 脉动影响系数=0.36，结构自振周期 T1=0.25+0.3510-320.25/16.81/3=0.33s，则0.32OT12=0.06，查表得 脉动增大系数 =1.19，Z=1+Z/Z=1+HI/ZH， （3-2）沿房屋高度的分布风荷载标准值为 SZZ， （3-3）沿房屋高度分布的风荷载标准值具体计算结果见表3.6。 表3.6 沿房屋高度分布的风荷载标准值 KN/m类别层数HiHi/HZZq1(z)q1(z)女儿墙20.251.0

15、000.621.6911.7931.122619.650.9700.621.6701.7711.108516.050.7920.621.5471.6401.026413.050.6440.621.4451.5320.959310.050.4960.621.3431.4240.89127.050.3480.621.2401.3150.82314.050.2000.621.1381.2060.754 框架结构内力计算1竖向荷载内力计算1)支撑梁上的荷载(1）确定双向板传给支撑梁的荷载时，可根据荷载传递路线最短原则，按图3.3的方法近似确定，即从每区格的四角做45o线，将整块板分为四块，每小快板的荷

16、载就近传递至邻近的支撑梁上，根据结构平面布置且偏于安全考虑选定第七轴线纵向框架为计算单。图3.3 双向板传递给梁的荷载顶层 g1 =5.211.2=6.25KN/m g2=5.211.8=9.38KN/m g3=5.212.1=10.17KN/m q1=0.51.2=1.14 KN/m q2=0.51.8=1.71KN/m q 3=0.52.1=2.0KN/m四层 g1 =4.211.2=5.05 KN/m g2=4.211.8=7.58KN/m g2=4.212.1=8.84KN/m q1=2.01.2=2.4KN/m q2=2.01.8=3.6KN/m q 3=2.02.1=4.2kn/m

17、 (2）框架梁上的荷载计算简图将梯形和三角形分布的荷载转换为均布荷载如下： 顶层 g1=2.83+5/812.50=10.64KN/m g2=3.8+0.899.38+(1-20.292+0.293)10.71=21.32KN/m q1=5/82.28=1.43KN/m q2=0.6251.71+0.8562.0=2.78KN/m5层 g1=2.83+5/810.10=9.14KN/m g2=3.8+10.56+0.6257.58+(1-20.292+0.293)8.84=26.66KN/m q1=5/84.8=3.0KN/m q2=0.6253.6+0.8564.2=5.85KN/m1-4层

18、 g1=2.83+5/810.10=9.14KN/m g2=3.8+8.64+0.6257.58+(1-20.292+0.293)8.84=24.74KN/m q1=5/84.8=3.0KN/m q2=0.6253.6+0.8564.2=5.85KN/m各层梁荷载标准值汇总结果见表3.7。 表3.7 各层梁上荷载标准值汇总楼层位置恒载/KN/m活载/KN/m顶层边跨21.322.78中间跨10.641.435层边跨26.665.85中间跨9.143.01-4层边跨24.745.85中间跨9.143.02)内力计算(1)恒荷载作用下的框架结构内力计算，采用分层法。A 分层计算时可做如下两个假定（

19、1） 假设竖向荷载作用下框架不发生侧移，即不考虑框架侧移对结构内力的响。（2） 假定作用在某一层框架梁上的竖向荷载只对本层的梁和与其他相连的框架柱产生影响，而对其他楼层的框架梁和柱都不产生影响。B计算简图见图3.4，对于均布荷载梁的固端弯矩为M=qL2/12,其固端弯矩计算结果如图3.5所示。图3.4 框架梁荷载计算简图（单位：KN/m） 图3.5 固端弯矩图 单位：KNC 梁线刚度计算结果见表3.8、示意图见图3.6。 表3.8 梁柱线刚度计算结果构件位置截面bhmmmm跨度(高度)mmIr1010mm4IB(IC)109mm4ic1010N.mm梁边跨25055072003.476.942

20、.89中间跨25040024001.332.663.33柱6层50050036005.215.214.102-5层50050030005.215.214.921层50050036005.215.214.56注:1 Ir=bh3/12;2 Ib=2Ir ，IC= Ir;3 ic=ECI/L ，除底层柱外，其余柱线刚度折减系数0.9;4 C30级混凝土 EC=3.00104 KN/mm2，C35级混凝土 EC=3.15104 KN/mm2。D 分层计算弯矩有结构及荷载的对称性，取框架的一半计算，半框架中切断的横梁线刚度为原来的一倍，其中梁和底层柱的远端均按固定支座考虑，传递系数取1/2，其余柱由于

21、将弹支承简化为固定端，因此传递系数改用1/3。分层法计算的过程及结果如图3.7所示。 图3.6 梁、柱线刚度示意图E将各层柱的内力叠加，对节点不平衡的弯矩进行分配后的弯矩图如图3.8所示。F剪力和轴力的计算1计算公式：梁端剪力 V=Vq+Vm （3-4）柱轴力 N=V+P （3-5）式中：Vq梁上均布荷载引起的剪力，Vq=qL/2；Vm两端弯矩引起的剪力，Vm=（M左+M右）/L；V两端剪力；P柱的集中荷载及柱自重。2计算剪力和轴力以AB跨5、6层梁在恒荷载、集中荷载作用下梁端剪力及柱轴力计算为例，由框架结构示意图查得梁上均布荷载。6层 M左=70.47KN/m(56.38KN/m)M右=80

22、.03KN/m(66.42KN/m)5层 M左=106.26KN/m(85.01KN/m)M右=109.96KN/m(87.97KN/m)注：（）内为调幅后的数值。6层梁端剪力 VqA=VqB=qL/2=1/221.327.15=76.22KN调幅前VmA=-VmB=(70.47-83.03)/7.15=-1.76KNVA= VqA+ VmA=76.22-1.76=74.46KNVB= VqB+ VmB=76.22+1.76=77.98KN调幅后VmA=-VmB=(56.38-66.42)/7.15=-1.40KNVA= VqA+ VmA=76.22-1.40=74.82KNVB= VqB+

23、VmB=76.22+1.40=77.62KN同理可得5层两端剪力调幅前VA=94.79KN, VB=95.83KN调幅后VA=94.90KN, VB=95.72KN6层A柱轴力N=V+P=74.82+40.99=115.81KN5层A柱轴力N=V+P=115.81+129.98=245.79KN其他梁剪力及主轴力计算结果见表3.9。剪力、轴力图见图3.9。(2）活荷载作用下框架结构内力计算 当活荷载产生的内力远小于恒荷载及水平荷载产生的内力时，可不考虑活荷载的最不利布置，而把活荷载同时作用于所有的框架梁上，这样求得的内力在支座处与按最不利荷载位置法求得的内力极为相近，可直接进行内力组合，但求得

24、的梁跨中弯矩却比不利荷载位置法的计算结果要小，因此，对梁的跨中弯矩应乘以的系数予以增大。A活荷载作用下框架结构的内力计算采用弯矩二次分配法进行计算，其中柱的线刚度不乘以0.9进行修正。1、6层柱的线刚度为4.561010N.m,2-5层的线刚度为5.471010N.m。框架梁、柱的线刚度和固端弯矩图见图3.10，具体计算过程及结果见图3.11，弯矩图见图3.12，剪力轴力的计算结果见表3.10，剪力、轴力图见图3.13。 图3.7 分层法计算过程及结果 注：1 （）内为弯矩调整前的结果 2 梁跨中弯矩的求法需根据求得的支座弯矩和个跨的实际荷载分布按平衡条件计算，而不能按等效均布荷载计算。图3.

25、8 恒荷载作用下的弯矩图 单位：KN/m表3.9 恒载作用下两端剪力及轴力汇总 单位：KN层次654321荷载引起的剪力AB跨VqA=VqB76.2295.3188.4488.4488.4488.44BC跨VqB=VqC12.7710.9710.9710.9710.9710.97弯矩引起的剪力AB跨VmA=-VmB-1.76（-1.40）-0.52（-0.41）-0.52（-0.42）-0.54（-0.44）-0.54（-0.43）-0.68（-0.55）BC跨VmB=-VmC000000总剪力AB跨VA74.46(74.82)94.79(94.90)87.92（88.02）87.90（88.

26、00）87.90（88.01）87.76（87.89）VB77.98(77.62)95.83(95.72)88.96(88.86)88.98(88.88)88.98(88.87)89.12(88.99)BC跨VB=VC12.7710.9710.9710.9710.9710.97柱轴力A柱NA115.81245.79442.32638.83835.351031.75B柱NB138.12308.82458.92609.04759.15909.38 图3.9 剪力、轴力图（单位：KN） （1）线刚度 （2）固端弯矩 图3.10 梁、柱线刚度和固端弯矩图3.11 弯矩二次分配法计算过程及结果图注：跨中

27、弯矩计算方法与恒荷载相同 图3.12 恒荷载作用下框架弯矩图 单位：KN/m表3.10 活荷载作用下梁端剪力及柱轴力汇总 单位：KN层次654321荷载引起的剪力AB跨VqA=VqB9.9420.9120.9120.9120.9120.91BC跨VqB=VqC1.723.63.63.63.63.6续表3.10 活荷载作用下梁端剪力及柱轴力汇总 单位：KN层次654321弯矩引起的剪力AB跨VmA=-VmB-0.11（-0.09）-0.11（-0.09）-0.09（-0.07）-0.09（-0.07）-0.09（-0.07）-0.15（-0.12）BC跨VmB=-VmC000000总剪力AB跨V

28、A9.83(9.85)20.8(20.82)20.82（20.84）20.82（20.84）20.82（20.84）20.76（20.79）VB10.05(10.03)21.02(21.00)21.00(20.98)21.00(20.98)21.00(20.98)21.06(21.03)BC跨VB=VC1.723.63.63.63.63.6柱轴力A柱NA11.7440.1268.5296.92125.32153.67B柱NB13.5447.2080.48113.94147.4180.91注：1（）内为调幅后弯矩；2轴力和剪力的计算方法同恒荷载剪力、轴力的计算方法：计算公式：梁端剪力 V=Vq+

29、Vm， 柱轴力 N=V+P。Vq梁上均布荷载引起的剪力，Vq=qL/2；Vm两端弯矩引起的剪力 Vm=（M左+M右）/L；V两端剪力。 (1)剪力图 （2）轴力图图3.13 活荷载作用下剪力、轴力图（单位：KN）2风荷载作用下的内力计算1)风荷载沿高度的分布图见图3.14（a），内力及侧移计算可按静力学原理将分布荷载转换为节点集中荷载，如图3.14（b）。（a） 沿房屋高度分布的风荷载标准值 （b）节点集中荷载 图3.14 框架上的风荷载2)计算框架的柱抗侧移刚度D值法柱的抗侧移刚度D值计算结果见表3.11。表3.11 柱侧移刚度D值层次边柱中柱DN/mmic/1010N.mmDi1ic/10

30、10N.mmDi26层4.560.6340.241101754.561.3640.40517100545502-5层5.470.5280.209152435.471.1370.36226402832901层4.050.7140.5148154.051.5360.51481559260注：1侧移刚度D= 柱抗侧移刚度修正系数； 2及的取值如下：对于一般层 ；对于底层 。3)框架侧移验算侧移验算一般宜在框架内力计算之前进行，以减少因构件刚度不足而进行的重复验算，各层的相对侧移ui绝对侧移ui计算过程见表3.12。表3.12 层间剪力及侧移验算层次6543216.9299.1797.1367.209

31、6.6806.7356.92916.10823.24430.45337.13343.868D/N/mm5455083290832908329083290592600.1270.1930.2790.3660.4460.7402.1512.0241.8311.5521.1860.740注：1 Vi=Fi ， Vi第i层的层间剪力；2 ，ui第i层框架的层间相对位移，Dij为该层层间抗侧移刚度；3 ui=ui ， ui第i层楼板标高处的位置。由于此建筑高度小于50mm，且H/B=20.25/16.8=1.214,故无需考虑柱轴向变形产生的侧移。侧移验算公式为：u/Hu/H， （3-6） u/hu/h

32、， （3-7）由表6得,顶点侧移与房屋总高度之比为： u/H=2.15/20250=1/9414u/H=1/650，第1、2层的层间相对侧移与层高之比为： (u）1/h1=0.74/3600=1/4865u/h=1/500， (u）2/h2=0.446/3000=1/6726u/h=1/500，由于1、6层层高相同，而(u）i又是第1层最大，2-5层层高相同，而(u）i又是第2层最大，故其他各层的相对侧移不必验算。4)框架内力计算(1) 计算各层反弯点高度比，计算过程见表3.13。表3.13 框架结构各层反弯点高度比楼层柱位置njyn1y12y23y3y6边660.6340.2710-0.83

33、300.27中661.3640.3710-0.83300.375边650.5280.35101.2000100.35中651.1370.41101.2000100.414边640.5280.41010100.4中641.1370.451010100.453边630.5280.451010100.45中631.1370.461010100.462边620.5280.510101.20000.5中621.1370.510101.20000.51边610.7140.69100.8330-0.69中611.5360.64100.8330-0.64注：y=yn+y1+y2+y3(2)根据各层柱的剪力和反

34、弯点高度比计算柱端弯矩，计算过程及结果见表3.14。表3.14 水平荷载作用下弯矩计算结果楼层柱位置hmykNmkNm1010N.mm1010N.mmkNmkNm6边3.60.272.5852.5136.7932.896.793中3.60.374.3445.7869.8522.893.334.5815.2715边3.00.355.9006.19511.5052.8914.018中3.00.4110.20812.55618.0682.893.3311.09212.7624边3.00.48.50810.21015.3142.8921.509中3.00.4514.73619.89324.3142.8

35、93.3317.14419.7253边3.00.4511.14615.04718.3912.8928.601中3.00.4619.30726.64431.2772.893.3323.79427.3802边3.00.513.59220.38820.3882.8935.435中3.00.523.54135.31235.3122.893.3328.81031.146续表3.14 水平荷载作用下弯矩计算结果楼层柱位置hmykNmkNm1010N.mm1010N.mmkNmkNm1边3.60.6921.93424.47824.4782.8944.866中3.60.6921.93428.42628.426

36、2.893.3329.63843.100注：1 Vij=Dij/Dij Dij第i层第j根柱的抗侧移刚度；2 =Viyh= Vi(1-y)h ，节点处柱上下端弯矩；3 ，节点处左右的梁端弯矩。其中，梁端剪力根据梁的弯矩计算，柱的轴力根据剪力结果进行计算，框架在风荷载作用下的弯矩图、剪力图、轴力图、分别如图3.15（a）、（b）、（c）所示。 （a）弯矩图（单位：KN/m） （b）剪力图（单位:KN）（c）轴力图（单位：KN） 图3.15 风荷载作用下的弯矩、剪力、轴力图 内力组合1框架梁的内力组合根据内力计算结果进行框架内力组合，其中竖向荷载梁端调幅系数取0.8，考虑活荷载不利布置的影响，将跨

37、中弯矩乘以1.2的放大系数，计算过程及结果见表3.15。表3.15 框架梁的内力组合层数截面位置内力恒活风竖向荷载组合竖向荷载和风荷载组合控制截面内力1.2+1.41.2+1.4（0.9+0.9）6A右M-70.47-10.186.793-98.82-84.56-98.82V74.829.851.580103.57100.20103.57B左M-83.03-11.19-4.581-115.30-119.51-119.51V-77.62-10.031.580-107.186-103.79-107.86B右M-23.34-2.55.271-31.51-29.17-51.51V12.771.724.

38、39217.7323.0323.03跨中Mab63.1113.151.10694.1493.6994.14MBC-18.30-2.340-25.24-24.91-25.245A右M-106.26-23.3914.018-160.26-139.32-160.26V94.9020.823.488143.03144.51144.51B左M-109.96-24.21-11.029-165.85-176.35-176.35V-95.27-21.023.488-144.29-136.95-144.29B右M-16.02-3.6712.762-24.36-7.77-24.36V10.973.6010.635

39、18.2031.1031.10跨中Mab80.7526.051.464133.37131.57133.37MBC-11.56-2.950-18.00-17.59-18.004A右M-99.03-23.9421.509-152.352-121.90-152.352V88.0220.845.368134.80138.65138.65B左M-102.79-24.56-17.144-157.73-175.90-175.90V-88.86-20.985.68-136.00-126.303-136.00B右M-14.46-3.3519.725-22.043.28-22.04V10.973.616.4381

40、8.2038.4138.41跨中Mab75.5125.512.199111.22125.52125.52MBC-10.00-2.640-15.70-15.33-15.70续表3.15 框架梁的内力组合层数截面位置内力恒活风竖向荷载组合竖向荷载和风荷载组合控制截面内力1.2+1.41.2+1.4（0.9+0.9）3A右M-98.48-23.8628.601-151.58-112.20-151.58V88.0020.847.277134.78141.03141.03B左M-102.38-24.51-23.794-157.17-183.72-183.72V-88.88-20.987.277-136.03-123.92-136.03B右M-14.68-3.3727.380-22.3312.64-22.33V10.973