龙湖水晶郦城项目塔吊基础方案

1、 湖南省沙坪建设有限公司龙湖水晶郦城项目部塔吊基础施工方案 湖南省沙坪建设有限公司 龙湖水晶郦城项目部2017年07月13 / 15文档可自由编辑打印目 录1编制依据22工程概况23塔吊编号44、塔吊避雷55塔吊选型及基础的布置56塔吊基础的技术要求67施工部署68主要施工方法89、塔吊基础承载力验算9塔吊基础施工方案1编制依据TC5610塔吊使用说明书TC5510塔吊使用说明书塔式起重机操作使用规程塔式起重机安全标准GB5144-96安全检查标准JGJ59-2011龙湖·水晶郦城岩土工程详细勘察报告书2工程概况2.1工程整体概况工程名称龙湖·水晶郦城建设单位长沙龙湖房地产

2、开发有限公司设计单位深圳市华阳国际工程设计股份有限公司建设地点本工程位于长沙市望城区，西临金甲冲路，东临新地东方明珠用地，北临湘风原著一期，南临常望路。质量要求达到优良工程标准，符合国家现行行业规范要求。工程质量及技术要求应满足包括但不限于下列国家规范及标准，同时也应满足项目所在地其他地方性标准及龙湖集团质量标准和工艺细则要求。建设规模本工程总建筑面积约120619.66平方米（根据施工图纸）及地下室组成基本情况本工程为本工程为龙湖·璟宸原著B区一标段，由1#、2#、3#主楼及地下室组成。本工程设计合理使用年限为50年，抗震设防烈度6度，地下耐火等级1级，地上高层住宅耐火等级1级，建

3、筑防水等级1级。建筑面积本工程总建筑面积约为：120619.66万平方米建筑层数1#栋：地下2层，地上34层，结构高度102.85m；2#栋：地下2层，地上34层，结构高度102.85m；3#栋：地下2层，地上33层，结构高度99.95m；2.2地层及岩性根据龙湖·璟宸原著结构设计图纸（地堪报告）塔机的基础落在强风化岩板及中风化岩板上 指标地层洛阳铲人工挖孔桩（旋挖桩）预制管桩夯扩桩承载力特征值fak(KPa)压缩摸量Es(MPa)变形摸量E0(MPa)天然重度标准值（KN/M3）凝聚力CkPa)内摩擦角(度)桩极限侧阻力标准值qsik(kPa)桩极限端阻力标准值qpk（kPa）桩极

4、限侧阻力标准值qsik(kPa)桩极限端阻力标准值qpk（kPa）桩极限侧阻力标准值qsik(kPa)桩极限端阻力标准值qpk（kPa）桩极限侧阻力标准值qsik(kPa)桩极限端阻力标准值qpk（kPa）填土尚未完成自重固结18.3810尚未完成自重固结尚未完成自重固结尚未完成自重固结尚未完成自重固结耕土80Es=4.517.4151230/30/35/35/粉质粘土200Es=9.719.73520601600602000652400652000残积粉质粘土240Es=9.719.83520651600652000702800702600全风化板岩300Es=1520.5452280280

5、0803200904400903200强风化板岩400E0=2821.565281303600130480014060001405000中风化板岩1200/23.51104022076002208000/3塔吊编号根据施工组织设计的施工部署和现场实际情况，现场布置3台TC5610塔吊，为了便于现场塔吊安全文明施工的管理我项目部分别对塔吊进行编号；塔机位置为1#栋1-B/1-C轴交19-21轴，2#栋为1-Ab/1-E轴交19-21轴，3#栋为3E-3D轴交19-21轴（详附图）4、塔吊避雷在塔吊基础四周围一圈做一个环形地网，具体施工步骤：1、在塔吊基础四周1米左右距离挖一个环形地沟（深60-8

6、0cm左右）、宽60cm左右）。2、(水平接地体）在沟内围一圈镀锌扁钢。3、（垂直接地体)地沟内每隔2.5米-3米打入1根接地棒，顶部与扁钢焊接。4、扁钢不低于2点与基础焊接。具体材料：热镀锌扁钢4*40，铜包钢接地棒2米-2.5米,保证接地电阻不大于4欧姆。5塔吊选型及基础的布置根据施工组织设计的施工部署和现场实际情况，现场布置3台TC5610塔吊，自由高度为40m，最大起升高度为110m，各塔吊的立塔高度均为超过附着的建筑物结构最高点10米。4.1本工程所有塔吊基础采用人工挖孔桩，承台直接强风化板岩上。具体如下：4.2 本工程1-3#塔吊的布置需要穿过地下室顶板，在顶板需留置2.25

7、15;2.25米的洞口。 4.2.1塔吊穿顶板具体做法塔吊位置附详图见附件。浇顶板砼之前洞口四周应焊接好止水钢板，1#栋在原顶板配筋间距内底层加设10150钢筋加强，面层附加设10140，2栋在原顶板配筋间距内底层加设10150钢筋加强，面层附加设10140，板钢筋也应留置后续焊接长度，同时板筋接头位置应按03G101规范要求错开。塔吊完成施工任务拆除之后，在洞口处支好模板，焊接、绑扎好洞口处钢筋，经监理验收合格后，使用高出顶板混凝土一个标号的膨胀混凝土后浇洞口部位。4.2.2安全处理措施1. 在塔吊穿地库顶板位置四周附近3米范围内不应布置施工机械或堆置施工材料，以减少此处的竖向荷载；2.由于

8、塔基处标高同底板标高，固应定期做好地下室排水处理，使地下室地面不积水；3.塔吊基础先于地库底板施工，在施工缝处须做钢板止水带处理，防止底板渗水。6塔吊基础的技术要求6.1 1#塔吊基础采人工挖孔桩塔吊基础类型上层主筋下层主筋混凝土（m³）重量（t）架力筋数量14600人工挖孔桩5.0×5.0×1.20米2422（HRB400）2422（HRB400）3075816.2允许在基础与垫板之间加垫片，垫片面积必须大于垫板面积的90%，每个支腿下面最多只能加两块垫片。四块预埋垫板应高出混凝土表面10mm，且保持在同一水平面上，垫板下混凝土填充率>95%，其平面度误差

9、<1/750，其中心线与水平面垂直度误差不大于1.5/1000。垫板允许嵌入混凝土内56mm。6.3单个塔吊四组地脚螺栓(16根)相对位置必须准确，确保基节的安装。地脚螺栓与塔身各连接处不允许焊接。7施工部署 7.1、基础形式及配筋 1）为了保证施工过程中塔吊基础不受积水影响，因此设计塔吊基础承台顶面标高平周边场地标高根据现场实际土质情况及塔式起重机基座座落在强风化土质土层上，根据地质勘察报告显示，土层承载力大于0.2MPA。从塔吊基础的技术要求规定基础土层承载能力不得低于0.16MPA,0.2>0.16,满足要求。承台基础采用长5m，宽5m，高1.0m承台基础混凝土强度等级采用C

10、35。（承台做法具体详见附图）3）基础内配钢筋双层双向C25200，承台混凝土强度C35，基础垫层厚度为100，垫层混凝土强度等级为C15（见附图）。在塔吊基础与板交接的处将梁、板钢筋预留。7.2施工顺序本工程工程量大、工期紧，为加快施工进度，须在地下室基础施工前将塔吊安装并调试检验完成，所以塔吊基础的土方进场就开始开挖。塔吊基础施工顺序为：（1）塔吊坐落在地下室土方开挖浇筑混凝土垫层砌筑砖胎模砖胎模抹灰基础防水防水保护层绑扎钢筋、安装止水钢板预埋塔吊地脚螺栓浇灌塔吊基础混凝土塔吊基础混凝土养护塔吊安装及调试、验收。（2）塔吊没坐落在地下室土方开挖浇筑混凝土垫层砌筑砖胎模绑扎钢筋预埋塔吊地脚螺

11、栓浇灌塔吊基础混凝土塔吊基础混凝土养护塔吊安装及调试、验收。7.3施工安排7.3.1放线定出塔吊基础位置，挖出塔吊基础基坑土方，基坑四周根据实际情况放坡。7.3.2 用C15混凝土浇筑垫层厚100mm，基坑四周砌筑240砖胎模。7.3.3 用1：2水泥砂浆在垫层上找平，在砖胎模上抹灰。7.3.4 施工砼基础底板的防水涂料。3mm卷材。7.3.5 用细石砼做防水保护层。7.3.6 绑扎塔吊基础钢筋、安装并固定好地脚螺栓、预埋钢板。7.3.7 浇灌C35抗渗混凝土并振捣密实。7.3.8 待混凝土强度达到C35的强度值75%时，进行塔吊安装。7.3.9塔吊基础与相连独基一起施工，加大基础截面积，增加

12、承载力7.4防雷措施将塔吊基础承台钢筋与塔身用镀锌扁铁进行焊接，并留出接头与地下室底板钢筋或与相邻拟建建筑物防雷接地进行连接。8主要施工方法8.1土方开挖8.1.1 采用机械及人工开挖方式，挖出的土应及时运走，不允许在坑边堆土，以保证边坡的稳定。8.1.2 开挖到持力层后会同监理单位、建设单位、塔吊安装单位一起验槽，合格后方可进行垫层的施工，并按规定做好验槽记录。8.1.3 塔吊基础砖胎模砌筑后，及时进行砖胎模外侧土方回填夯实，回填时注意保护砖胎模，必要时可在内侧加临时支撑。8.2 钢筋工程8.2.1施工顺序为：划钢筋位置线运钢筋到使用部位绑基础钢筋保护层垫块(1) 根据施工图纸上标明的钢筋间

13、距在垫层上划出底板钢筋位置线。(2) 在底部钢筋下每平方米见方垫40厚的砂浆垫块。(3) 绑扎板的底层钢筋，然后绑扎板的上部钢筋和吊筋。(4) 安装塔吊地脚螺栓，地脚螺栓安装时要用固定架固定好，以免在浇筑混凝土时移位。并用水准仪不断的校核四组地脚螺栓的标高，直到满足要求为止。8.2.2 钢筋绑扎完成自检合格后，通知监理单位、建设单位验收，作好隐蔽记录，合格后方可进行下道工序的施工。8.2.3 基础塔节的安装：在安装地脚螺栓时应先安装一节塔吊标准节以保证位置的准确，地脚螺栓上焊接一块500×500×20的钢板。8.3 混凝土工程8.3.1 采用商品混凝土，塔吊基础混凝土强度等

14、级为C35。8.3.2混凝土的浇筑必须连续，避免中途停歇。8.3.3 泵送混凝土时，料斗内混凝土必须保持20cm以上的高度。泵出口堵塞时，将泵机反转把混凝土退回料斗，搅拌后再泵送，重复34次仍不见效时，停泵拆管清理，清理完毕迅速重新安装好。8.3.4 浇灌混凝土时，应注意保护钢筋和基础塔节，一旦钢筋骨架发生变形或位移，应及时纠正。8.3.5插入式振捣器移动间距不宜大于振捣器作用半径的1.5倍，一般应小于50cm，不得漏振，避免碰撞钢筋、预埋件等，发现有变形、移位，及时处理。8.3.6 养护：混凝土浇筑完后12小时内开始覆盖，采用浇水养护，养护时间不少于7d ，浇水次数应能保持混凝土湿润。8.3

15、.7塔吊基础根据规范留置试块(其中同条件试块制作一组)，标准养护检验R28强度。9、塔吊基础承载力验算 本工程塔吊人工挖孔桩使用PKPM软件对塔吊基础承载力等进行验算。9.1、参数信息塔吊型号:TC5610， 塔吊起升高度H=40.00m，塔吊倾覆力矩M=1552kN.m， 混凝土强度等级:C35，塔身宽度B=1.6m， 最大起重荷载F2=60kN，自重F1=456kN， 基础承台厚度h=1.00m，基础承台宽度Bc=5.00m， 钢筋级别:II级钢筋。9.2、塔吊基础承载力计算依据建筑地基基础设计规范(GB50007-2002)第5.2条承载力计算。计算模型简图如下图所示：当不考虑附着时的基

16、础设计值计算公式： 当考虑附着时的基础设计值计算公式： 当考虑偏心矩较大时的基础设计值计算公式： 式中 F塔吊作用于基础的竖向力，它包括塔吊自重，压重和最大起重荷载, F=（F1+ F2）×1.2=612.96kN；（恒载系数取1.2） G基础自重与基础上面的土的自重： G=1.2×25.0×Bc×Bc×Hc =750kN ；（恒载系数取1.2） Bc基础底面的宽度，取Bc=5.00m； W基础底面的抵抗矩，W=Bc×Bc×Bc/6=20.83m3； M倾覆力矩，包括风荷载产生的力矩和最大起重力矩M=1.4×155

17、2 =2172.80kN.m；（安全系数取1.4） a合力作用点至基础底面最大压力边缘距离(m)，按下式计算： a= Bc / 2 - M / (F + G)=5/2-2172.8/(612.96+750)=0.906m。经过计算得到:无附着的最大压力设计值 Pmax=(612.96+750)/52+2172.8/20.83=158.83kPa；无附着的最小压力设计值 Pmin=(612.96+750)/ 52-2172.8/20.83=-49.79kPa；有附着的压力设计值P=(612.96+750)/ 52 =54.52kPa；偏心矩较大时压力设计值 Pkmax=2×(612.9

18、6+750)/(3×5×0.906)=200.58kPa。9.3、地基基础承载力验算地基基础承载力特征值计算依据建筑地基基础设计规范GB 50007-2002第5.2.3条。计算公式如下: fa-修正后的地基承载力特征值(kN/m2)；fak-地基承载力特征值，按本规范第5.2.3条的原则确定；取180.000kN/m2；b、d-基础宽度和埋深的地基承载力修正系数； b=2.0，d=3.0；-基础底面以上土的重度，地下水位以下取浮重度，取20.000kN/m3；b-基础底面宽度(m)，当基宽小于3m按3m取值，大于6m按6m取值，取5 m；m-基础底面以上土的加权平均重度，

19、地下水位以下取浮重度，取20.000kN/m3；d-基础埋置深度(m) 取0.90m；解得地基承载力设计值：fa=284.00kPa；实际计算取的地基承载力设计值为:fa=284.00kPa；地基承载力特征值fa大于有附着时压力设计值Pmax=54.52.58kPa，满足要求。地基承载力特征值1.2×fa大于偏心矩较大时的压力设计值Pkmax=200.58kPa，满足要求。9.4、基础受冲切承载力验算依据建筑地基基础设计规范GB 50007-2002第8.2.7条。验算公式如下: 式中 hp - 受冲切承载力截面高度影响系数，当h不大于800mm时，hp取1.0.当h大于等于2000

20、mm时，hp取0.9，其间按线性内插法取用；ft - 混凝土轴心抗拉强度设计值；ho - 基础冲切破坏锥体的有效高度；am - 冲切破坏锥体最不利一侧计算长度；at - 冲切破坏锥体最不利一侧斜截面的上边长，当计算柱与基础交接处的受冲切承载力时，取柱宽（即塔身宽度）；当计算基础变阶处的受冲切承载力时，取上阶宽；ab - 冲切破坏锥体最不利一侧斜截面在基础底面积范围内的下边长，当冲切破坏锥体的底面落在基础底面以内，计算柱与基础交接处的受冲切承载力时，取柱宽加两倍基础有效高度；当计算基础变阶处的受冲切承载力时，取上阶宽加两倍该处的基础有效高度。pj - 扣除基础自重及其上土重后相应于荷载效应基本组

21、合时的地基土单位面积净反力，对偏心受压基础可取基础边缘处最大地基土单位面积净反力；Al - 冲切验算时取用的部分基底面积Fl - 相应于荷载效应基本组合时作用在Al上的地基土净反力设计值。则，hp - 受冲切承载力截面高度影响系数，取 hp=0.95；ft - 混凝土轴心抗拉强度设计值，取 ft=1.57MPa；am - 冲切破坏锥体最不利一侧计算长度: am=1.60+(1.60 +2×1.0)/2=2.6m；ho - 承台的有效高度，取 ho=0.9m；Pj - 最大压力设计值，取 Pj=158.83KPa；Fl - 实际冲切承载力： Fl=158.83×(5.0+3.

22、4)×(5.0-3.4)/2)/2=533.67kN。允许冲切力：0.7×0.95×1.57×2880.00×900.00=2706177.6N=2706.2kN实际冲切力不大于允许冲切力设计值，所以能满足要求。9.5、承台配筋计算9.5.1、抗弯计算依据建筑地基基础设计规范GB 50007-2002第8.2.7条。计算公式如下: 式中：MI - 任意截面I-I处相应于荷载效应基本组合时的弯矩设计值； a1 - 任意截面I-I至基底边缘最大反力处的距离；当墙体材料为混凝土时， 取a1=(Bc-B)/2(5.00-1.60)/2=1.7m； Pmax - 相应于荷载效应基本组合时的基础底面边缘最大地基反力设计值，取158.83kN/m2； P - 相应于荷载效应基本组合时在任意截面I-I处基础底面地基反力设计值； P=158.83×(3×1.60-1.7)/(3×1.60)=102.58kPa； G-考虑荷载分项系数的基础自重及其上的土自重，取750kN/m2； l