柴油机齿轮室盖钻镗专机总体及夹具设计毕业设计说明书

1、目 录1前言1 2组合机床总体设计22.1组合机床工艺方案的制定.22.2定位基准的选择.22.3确定机床布置型式及结构方案.32.4本工序的加工方法.33.1定位原理及其实现153.2误差分析153.3夹紧方式183.4夹紧力数值的计算183.5夹紧点数目及位置.193.6夹具的主要零件结构设计.214.1绘制尺寸联系图.234.2绘制加工零件工序图.234.3绘制加工示意.234.4绘制夹具装配图及其零件图.235结论.24 参考文献25 致谢26 附录27柴油机齿轮室盖钻镗专机总体及夹具设计摘要：为保证ZH1105W柴油机齿轮室盖孔加工及保证相应的位置精度，设计一台钻镗组合机床。在完成“

2、三图一卡”的基础上，完成夹具设计。根据ZH1105W柴油机齿轮室盖的工序图分析其精度、表面粗糙度、技术要求、加工部位尺寸、形状结构、材料硬度、工件刚性及零件的批量的大小不同，确定被加工零件工艺方法和工艺过程，确定该组合机床的总体设计方案；考虑该零件表面结构的不规则性但有较高精度的孔需要加工，定位基准选择“一面双孔”是最佳的方法。选择通用导套，保证零件上孔的位置精度。选用液压滑台来保证所需要的进给力。动力箱和机床底座都是经过严格的计算后再选择合适的标准件，减少机床设计周期和成本；在夹具设计方面采用“一面两销”的定位方案保证被加工孔的准确定位和尺寸精度。考虑到需要的夹紧力比较大和手动夹紧的局限性，

3、选用了液压自动夹紧的方案，提供稳定的夹紧力，减少工人的操作时间并且满足中批量生产的要求。此次设计的组合机床，结构简单、维护方便，大量使用了通用部件来降低制造成本，达到了设计的要求。关键词：齿轮室盖；组合机床； 总体设计； 夹具；Overall and jig design of drilling and boring modular machinefor the diesel engine gear capAbstract: In order to guarantee the hole processing and the corresponding position precision of

4、 the ZH1105W diesel engine gear cap, to drilling and the boring modular machine is designed. It mainly completes the jig design bases on “three charts and a card”. According to the working procedure chart of the ZH1105W diesel engines gear cap analysis work pieces precision, the surface roughness, t

5、he specification, the processing spot size, the shape structure, material degree of hardness, the work piece rigidity and the different of the components batch size to definite technique and technological process, determine aggregate machine-tools overall plan. Consider to the irregularity component

6、s but have high accuracy holes to be processing. So, “two holes at a face” is the best localization plan. Choiceing the general leads the wrap to Guarantee the hole of the components position precision. In order to guarantee the needs of the entering strength, we select hydraulic pressure sliding ta

7、ble. The power box and the engine bed are the standard parts base on our strict computation, so that we can greatly reduce the engine bed design cycle and the cost; In the jig aspect, we use the two sells at the same face for the localization plan. Only this way, we can guarantee the hole the accura

8、te localization and the size precision. Considered to the strength of the manual clamps quite be small, selecting the hydraulic pressure clamps is the best way. It could provide stably clamps the strength, reduced workers operating time and to satisfy the volume production request greatly.Besides sa

9、tisfying the processing request, the structure is simple, the maintenance is convenient. The general parts are massively used to reduce the production cost and meet the design requirements.Key words: The gear cap; Modular machine-tool; Overall design; Jig;1前言组合机床是根据工件加工要求，以大量通用部件为基础，配以少量专用部件组成的一种高效专

10、用机床。组合机床的设计，有以下两种情况：其一，是根据具体加工对象的具体情况进行专门设计。其二，随着组合机床在我国机械行业的广泛使用，广大工人总结自己生产和使用组合机床的经验，发现组合机床不仅在其组成部件方面有共性，可设计成通用部件，而且一些行业的在完成一定工艺范围的组合机床是极其相似的，有可能设计为通用机床，这种机床称为“专能组合机床”。这种组合机床就不需要每次按具体加工对象进行专门设计和生产，而是可以设计成通用品种，组织成批生产，然后按被加工的零件的具体需要，配以简单的夹具及刀具，即可组成加工一定对象的高效率设备。本次毕业设计课题来源于生产。ZH1105W柴油机齿轮室盖孔加工及保证相应的位置

11、精。在组合机床设计过程中，为了降低组合机床的制造成本，应尽可能地使用通用件和标准件。目前，我国设计制造的组合机床，其通用部件和标准件约占部件总数的7080%，其它20-30%是专用零部件。考虑到近年来，各种通用件和标准件都出台了新的标准及标注方法，为了方便以后组合机床的维修，整个组合机床的通用件和标准件配置，都采用了新标准。在对组合机床总体设计之前，需对被加工零件孔的分布情况及所要达到的要求进行分析，如各部件尺寸、材料、形状、硬度及加工精度和表面粗糙度等内容。然后还必须深入基层进行实地观察，体会组合机床的优点。接下来是总体方案的设计，总体方案设计的具体工作是编制“三图一卡”，即绘制被加工零件工

12、序图，加工示意图，机床尺寸联系图，编制生产率计算卡。最后，就是技术设计和工作设计。技术设计就是根据总体设计已经确定的“三图一卡”，设计夹具等部件正式总图；工作设计即绘制各个专用部件的施工图样，编制各零部件明细表。夹具设计是组合机床设计中的重要部分，夹具设计的合理与否，直接影响到被加工零件的加工精度等参数。首先确定工件的定位方式，然后进行误差分析，确定夹紧方式，夹紧力的计算，对夹具的主要零件进行结构设计。在夹具设计中，设计的主要思路是采用“一面两销”的定位方法，和液压夹紧机构，这样设计主要是为了钻、镗孔时的准确定位和高效率的生产要求。液压夹紧方式解决了手动夹紧时夹紧力不一致、误差大、精度低、工人

13、劳动强度大等缺点。在老师的指导下，不断地对设计中的错误进行纠正，确定最好的定位夹紧方案；同时与同组同学进行探讨计算出准确的数据选择合理的通用部件。在不断的探讨修改中历经3个月终于完成了这一课题的设计。2组合机床总体设计全套图纸及更多设计请联系QQ：360702501组合机床总体设计,就是依据产品的装配图样和零件图样,产品的生产纲领, 现有生产条件和资料以及国内外同类产品的有关工艺资料等,拟订组合机床工艺方案和结构方案,并进行方案图样和有关技术文件的设计。2.1 组合机床工艺方案的制定制订工艺方案是设计组合机床最重要的步骤.为了使工艺方案制订得合理、先进，必须认真分析被加工零件图纸开始，深入现场

14、全面了解被加工零件的结构特点、加工部位、尺寸精度、表面粗糙度和技术要求及生产率要求等，总结设计、制造、使用单位和操作者丰富的实践经验，理论与生产实际紧密结合，从而确定零件在组合机床上完成的工艺内容及方法。根据所提供ZH1105W柴油机齿轮室盖的工序图，分析被加工零件的精度，表面粗糙度，技术要求，加工部位尺寸，形状结构；特点材料硬度。工件刚性及零件的批量的大小不同，设计的组合机床必须采用不同的工艺方法和工艺过程。被加工零件需要在组合机床上完成的加工工序及应保证的加工精度是制定机床方案的主要依据。此次设计的被加工零件是柴油机齿轮室盖,其主要的加工工序如下:a. 钻6M66H孔至5, 左侧面;b.

15、钻69孔（深38）, 右侧面;c. 钻39孔（深78）, 右侧面;d. 镗45H8孔至43.5, 后侧面;e. 倒孔口角至46.6, 后侧面.被加工零件材料为HT250，结构为非对称箱体，是三面加工。根据各种要求，分析其优缺点，确定设计的组合机床采用机械卧式组合机床。根据所需加工孔的尺寸精度和表面粗糙度，可以确定这些孔的加工采用麻花钻，即可满足要，为了保证孔的加工刀具的直径与加工部位尺寸相适应，需要专门设计制造。2.2 定位基准的选择正确选择组合机床加工工件采用的基准定位，是确保加工精度的重要条件。 本设计的柴油机齿轮室盖是箱体类零件，箱体类零件一般都有较高精度的孔和面需要加工，又常常要在几次

16、安装下进行。因此，定位基准选择“一面双孔”是最常用的方法，其特点是：（a）可以简单地消除工件的6个自由度，使工件获得稳定可靠的定位。（b）有同时加工零件五个表面的可能，既能高度集中工序，又有利于提高各面上孔的位置精度。（c）“一面双孔”可作为零件从粗加工到精加工全部工序的定位基准，使零件整个工艺过程基准统一，从而减少由基准转换带来的累积误差，有利于保证零件加工精度。（d）易于实现自动化定位、夹紧，并有利于防止切屑落于定位基面上。 具体定位图形见工序图采用的是“一面两销”的定位方案，以工件的右侧面为定位基准面，约束了z向的转动；x向的移动；y向的转动3个自由度。短定位销约束了z向的移动；y向的移

17、动2个自由度。长定位销约束了x向的转动1个自由度。这样工件的6个自由度被完全约束了也就得到了完全的定位。2.3 确定机床配置型式及结构方案根据选定的工艺方案确定机床的配置型式，并定出影响机床总体布局和技术性能的主要部件的结构方案。组合机床是根据工件交工需要，以大量采用通用部件为基础，配以少量专用部件组成的一种高效专用机床，工艺方案已确定该组合机床是双面钻卧式组合机床，该机床是由动力箱，主轴箱，机械滑台，立柱，中间底座，夹具，立拄底座等组成。组合机床装配图如下：图2-1 组合机床装配图2.4 本工序的加工方法考虑到工件加工尺寸精度，表面粗糙度，切削的排除及生产率要求等因素，所以加工15个孔的刀具

18、均采用标准锥柄长麻花钻。A. 切削用量的选择根据参考文献1查表6-11高速钢钻头切削用量。加工材料为铸铁，硬度200241HBS,可知切削速度为1018m/min,孔径612mm。进给量f mm/r 0.10.18mm/r。钻孔的切削用量还与钻孔的深度有关，当加工铸铁件孔深为钻头直径的6-8倍时，在组合机床上通常都是和其他浅孔一样采取一次走刀的办法加工出来的，不过加工这种较深孔的切削用量要适当降低些。切削速度vc(m/min)=13m/min进给量f(mm/r)=0.13m/min 转速n=1000v100013=460.014r/min （2-1） d03.149可由参考文献12表2.17可

19、知圆整为470r/min。 Dn3.149470=13.282m/min （2-2） 实际切削速度vc=10001000工进速度vf=f*n=0.13470=61.1mm/min （2-3） 工进时间tf=h78=1.28min 其中h为3-9的深度。 （2-4） vf61.1B. 切削功率，切削力，转矩以及刀具耐用度的选择查参考文献1表6-20得刀具耐用度TV3180.113.282=0.153KW （2-7） 9740D97403.149C. 动力部件的选择由上述计算每根轴的输出功率P=0.153kw，右侧共9根输出轴，且每一根轴都钻9直径，所以总切削功率P切削=0.1539kw=1.37

20、7kw。 则多轴箱的功率：P多轴=P切削=1.377=1.53kw （2-9） 0.9其中在切削铸铁时取0.9，相当于多轴箱的损耗功率为1.53kw。所以 P多轴=1.53kw由参考文献1表5-39选取动力箱得出动力箱及电动机的型号:表2-1右侧动力箱、电动机型号D. 确定主轴类型，尺寸，外伸长度 全套图纸及更多设计请联系QQ：360702501在右侧面，主轴用于钻孔，选用滚珠轴承主轴。又因为浮动卡头与刀具刚性连接，所以该主轴属于长主轴。故本课题中的主轴均为滚珠轴承长主轴。根据主轴转矩T=3.18 N.M由参考文献1查表3-4可知d=BT （2-10） =7.33.18=17.335mm选取d

21、=20mm， B取7.3刚性主轴由表3-6查得主轴直径=20mm， 主轴外径D=32mm,内径d1=20mm, 主轴外伸尺寸L=115mm, 接杆莫氏圆锥号1，2。E. 导向装置的选择组合机床钻孔时，零件上孔的位置精度主要是靠刀具的导向装置来保证的。导向装置的作用是：保证刀具相对工件的正确位置；保证刀具相互间的正确位置；提高刀具系统的支承刚性。由参考文献1查表8-4得9在 d810范围内，查得如下D=15mm, D1=22mm, D2=26mm, D3=M6,L取16mm， 短型导套 l=8mm， l1=3mm， l3=12mm， e=18.5mm 选用通用导套。F. 连杆的选择在钻、扩、铰孔

22、及倒角等加工小孔时，通常都采用接杆（刚性接杆）。因为主轴箱各主轴的外伸长度和刀具均为定值，为保证主轴箱上各刀具能同时到达加工终了位置，须采用轴向可调整的接杆来协调各轴的轴向长度，以满足同时加工完成孔的要求。为了获得终了时多轴箱前端面到工件端面之间所需要的最小距离，应尽量减少接杆的长度。因为9-9孔的钻削面是同一面且主轴内径是20mm,由参考文献1表8-1查得 选取A型可调接杆 d=16mm， d1=Tr161.5mm, d2=9mm, L=85mm, l4=110135mm。G. 动力部件工作循环及行程的确定切入长度一般为5-10mm， 取L1=7mm; 切出长度由参考文献1表3-7得 11L

23、2=d+(38)=9+(38)mm， 取L2=8mm。 （2-11） 33加工时加工部位长度L(多轴加工时按最长孔计算)L=78mm.L工=L1+L2+L=7+8+78=93mm为排屑要求必须钻口套与工件之间保留一点的距离，根据麻花钻直径9，由参考文献3表3-4得导套口至工件尺寸l2=(1+1.5d),（参考钻钢） 取l2=10mm，又根据钻套用导套的长度确定钻模架的厚度为16mm。附带得出底面定位元件的厚度l4=38mm。快退长度的确定:一般在固定式夹具钻孔或扩孔的机床上动力头快速退回的行程只要把所有的刀具都退回至导套内,不影响工件装卸即可。故快退行程为钻套口至工进行程末端的距离：L快退=l

24、2+L工-L1=10+93-7=96mm快进距离：L快进=l2-L1=10-7=3mm, （行程太短）故取消快进距离将L快进=3mm,改为工进，则工进距离为：L工=93+3=96mm。选择刀具：根据钻口套至工进行程末端的距离L快退=96mm，及钻口套长度L套=8+3+16=27mm,由参考文献12表3-1查得选择：矩形柄麻花钻9250GB1435-78,(切削长度部分145mm)。H. 滑台及底座的选择，选择液压滑台，进给量实行无级调速，安全可靠，转换精度高。由于液压驱动，零件损失小，使用寿命长，但调速维修比较麻烦。由已知工进Vf=61.1mm/min,每根输出轴的切削力F=1144.5N则9

25、根轴总的切削力F切削=F9=1144.59=10300.5N又因为ITD32-型动力箱滑鞍长度L=630mm,根据被加工零件的结构特征，选择定位基准，实现六点定位原理,即以工件的右侧面为定位基准面，约束了z向的转动；x向的移动；y向的转动3个自由度。短定位销约束了z向的移动；y向的移动2个自由度。长定位销约束了x向的转动1个自由度。这样工件的6个自由度被完全被消除也就得到了完全的定位。如图所示:图3-1定位原理图全套图纸及更多设计请联系QQ：3607025013.2 误差分析一批工件依次在夹具中进行定位时，由于工序基准的变动对加工表面尺寸所造成的极限值之差称为定位误差。产生定位误差的原因是工序

26、基准与定位基准不相重合或工序基准自身在位置上发生偏移或位移所引起的。用夹具装夹工件进行机械加工时，其工艺系统中影响工件加工精度的因素很多，与夹具有关的因素有：定位误差P、对刀误差T、夹具在机床上的安装误差A和夹具误差E，在机械加工工艺系统中，影响加工精度的其它因素综合称为加工方法误差G。上述各项误差均导致刀具相对工件的位置不精确而形成总的加工误差。a.定位误差D第一类误差第一类误差是指工件在夹具上定位时所产生的那部分定位误差基准不重合误差是由于定位基准和工序基准不重合而产生的那部分定位误差。在本设计中，由于定位误差和工序基准是重合的，所以基准不重合误差为0。第二类误差第二类误差是定位元件对夹具

27、三基准面的尺寸误差及位置度所产生的那一部分定位误差。当支承面即工件底面对夹具的安装基准（底面）有平行度误差及支承面对夹具的对刀基准（钻套轴线）有位置误差，被加工孔的定位误差为移动误差： L1=L1J （3-1） L2=L2JL3=L3J转动误差： L1=H （3-2） L2=HL3=H 故定位误差为 DW(L1)=L1+L1=L1J+H （3-3） DW(L2)=L2+L2=L2J+H DW(L3)=L3+L3=L3J+H 按标注的测量尺寸： L1J=L2J=L3J=0.=0.14=0.05/100将上述数值代入定位误差计算公式，则得：DW(L1)=0.14+1000.05/100=0.19m

28、mDW(L2)=0.14+1000.05/100=0.19mmDW(L3)=0.14+1000.05/100=0.19mmb.对刀误差T因为刀具相对于对刀或导向装置不精确造成的加工误差，称为对刀误差。 本工序中麻花钻是采用模板进行导向，钻孔时导向误差计算公式为： LKd3-d2d-d1h+bKmep(d-d1) （3-4） 22l即得导向误差T=0.022=0.04mmc.夹具在机床上的安装误差A因为夹具在机床上的安装不精确而造成的加工误差，称为夹具的安装误差。 一般取：水A垂A=0.02mm =0mmd.夹具误差E因夹具上定位元件，对刀或导向元件及安装基面三者之间（包括导向元件与导向元件之间

29、）的位置不精确而造成的加工误差，称为夹具误差，夹具误差大小取决于夹具零件的加工精度的夹具装配时的调整和修配精度。一般取E=0.04mme.加工方法误差G因机床精度，刀具精度，刀具与机床的位置精度，工艺系统受力变形和受热变形等因素造成的加工误差，统称为加工方法误差，因该项误差影响因素很多，又不便1于计算，所以常根据经验为它留出工件公差的。计算时可设G=k。 33k工件位置公差取0.20G=k1=0.20=0.067mm （3-5） 33工件在夹具中加工时，总加工误差为上述各项误差之和。由于上述误差均为独立随机误差，应用概率法加，因此，保证工件加工精度条件是：=p+t+a+e+g （3-6） 22

30、222=0.142+0.072+0.022+0.042+0.0672=0.176 即工件总加工误差应不大于工件的加工尺寸公差，由以上得知，本夹具完全可以保证加工精度。为保证夹具有一定的使用寿命，防止夹具因磨损而过早报废，在分析计算工件加工精度时需留出一定精度储备量Jc，因此将上式改为： kJc Jc=k （3-7） 当Jc0时夹具能满足加工要求，根据以上Jc=k=0.20-0.176=0.0240所以夹具完全可以满足加工要求。3.3 夹紧方式夹紧装置中产生源动力的部分叫做力源装置，常用的力源装置有气动、液压、电动等夹紧装置中直接与工件的被夹压面接触并完成压夹作用的元件称为夹紧元件，本设计采用了

31、液压夹紧，解决了手动夹紧是夹紧力不一致，误差大，精度低，工人劳动强度大等缺点。由于油液的不可压缩性，能传递较大的压力，一般工作压力可达5010565105pa,比气压大10多倍，因此，在产生同样作用力的情况下，油缸直径可以小许多倍，使夹具结构更为紧凑。3.4 夹紧力的数值计算选择夹紧力的作用点和方向应注意：a) 夹紧力应朝向主要限位面；b) 夹紧力的作用点应落在定位元件支承范围内；c) 夹紧力的作用点，应落在工件刚性较好的方向和部位；d) 夹紧力作用点应靠近工件的加工表面；夹紧力大小主要取决于切削力和重力的大小和方向。夹紧力作用点和方向的选择，通常应与工件定位基准的选择同时考虑，因此这两个参数

32、在制定机床工艺方案时已确定，这里仅作重点叙述的是确定夹紧力的大小的问题。a.摩擦系数在许多情况下，并不是由夹具的定位支承机构或夹紧机构本身直接承受工件所受切削力，而是由工件在紧急状态下，工件与定位支承机构及夹紧机构之间所产生的摩擦力来防止工件产生平移或转动，因此在确定夹紧力时，需要考虑各种接触表面之间的摩擦系数。摩擦系数主要取决于工件和支承件，压板之间的接触形式：1工件和支承件之间的摩擦系数；2工件和压板之间的摩擦系数；查表得1=0.2， 2=0.7b.安全系数在加工过程中，由于工艺的不同，工件材质和加工余量的不同以及刀具钝化等因素的影响，欲准确地确定所需夹紧力是很困难的。因此，为了夹紧可靠，

33、必须将计算所得的切削力乘以安全系数作为实际所需的夹紧力。K=K1K2K3K4 (3-8)式中， K1 基本安全系数K2 加工状态系数K3刀具钝化系数K4切削特点系数根据参考文献11选取K1=1.2 K2=1.2 K3=1.2 K4=1K=K1K2K3K4=1.21.21.21=1.7夹紧力大小的计算是个很复杂的问题，一般只能作粗略的估算。为了简化计算起见，在设计夹紧装置时，可只找出在加工过程中对夹紧最不利的瞬时状态，按静力平衡原理求出夹紧力的大小。最后为保证夹紧可靠，再乘以安全系数作为实际所需要的夹紧力数值。由静力平衡原理得出所需要的夹紧力为：FJ=1144.59-430.8796=7714.

34、826NKFJ1.77714.826Wk=14572.449N (3-9) f1+f20.9本机床设计的夹紧力为Wk=14572.449N。3.5 夹紧点的数目及位置在确定夹紧力作用点的数目时，应遵从的原则是：对刚性较差的工件，夹紧力的数目应增多，力求避免单点集中夹紧，以图减小工件的夹紧变形；但夹紧点愈多，夹紧机构愈复杂，夹紧的可靠性愈差。所以采用多点夹紧时，应力求夹紧点的数目为最小。考虑到ZH1105W机体是铸铁件，使夹紧力分散，应采用多点夹紧。所以本设计采用压块进行压紧，三个压块可将压紧力分为三个. 由于本次设计所选择的液压缸是标准件,GB/T2348-1993,T5033型液压缸,它所能

35、提供的最大力为6kN,所以总夹紧力为18kN。18kNWk 14.572kN,故所选择的液压缸完全满足要求。夹紧力的作用点的位置应能保证工件的定位稳定，而不会引起工件在夹紧过程中产生位移或偏转。夹紧力的作用点应处在夹具定位支承所在的位置上。由于工件的结构和形状较为复杂，故工件的刚度在不同的部位和不同方向上是不相同的。由ZH1105W的结构图可分析出：工件的左侧面的刚性最好。因此，夹紧力着力点应均匀布置在左侧面的方向上，如图所示：图3-2夹紧原理图3.6 夹具的主要零件结构设计钻床夹具简称钻模。根据待加工面的位置情况，需要在左右后三个面上进行钻孔，估计夹具与工件的总重量大于100N，钻孔的直径大

36、，而且钻削扭矩大不能采用手扶住加工的方法，所以采用固定式钻模。固定式钻模夹具体设计时要考虑工件的装卸、排屑等操作方便.夹具体是用来将夹具的各个部分联结成整体的元件，它是夹具上最大的和最复杂的元件。在它上面要安装定位元件、夹紧装置、刀具引导件以及其它各种装置和元件。此外，在夹具体上还应有夹具在机床上安装用的定位部分，以保证夹具在机床上获得所需的相互位置，夹具体也是承受负荷最大的元件，承受着工作时的切削力、夹紧力和惯性力。对夹具体的一般要求：a. 足够的刚度和强度；b. 较轻的重量；c. 安装要稳定；d. 保证装卸工件方便；e. 工艺性要好；f. 便于清除切屑和赃物；切屑和赃物是否容易清理，不仅影

37、响生产效率，同时也影响夹具使用的可靠性。钻套也称钻模套，是确定刀具位置及引导刀具的元件。它在钻模中的作用是保证工件上加工孔的位置精度，引导刀具并防止加工是偏移，提高刀具刚性，防止加工时振动。钻套按结构可分为固定钻套、可换钻套、快换钻套和特殊钻套。由于固定钻套加工孔时的位置精度较高，所以本设计采用快换钻套。固定钻套的尺寸可查表：钻9的孔时，所选的钻套的尺寸为：D=15mm,D1=22mm,D2=26mm配合尺寸为：15H7/h6, 22H7/h6钻5的孔时，所选的钻套的尺寸为：D=10mm,D1=15mm,D2=18mm配合尺寸为：10H7/h6, 15H7/h6安装固定钻套的零件称为钻模板，它

38、是保证钻模精度的重要零件。按钻模板在夹具体上的联接方式可分为固定式钻模板和活动式钻模板两种。固定式钻模板靠螺钉和销钉固定联接于夹具体上，保证了钻套底孔的位置精度要求。活动式钻模板不如固定式钻模板精度高。所以选用固定式钻模板。由于固定式钻模板的尺寸较大，应选用铸件材料，时效处理，以保证其稳定性。4零部件的设计绘制4.1 绘制尺寸联系图绘制的机床总图要包含的内容：表明机床的配置形式和布局；完整的反映各部件间的主要装配关系和联系尺寸，专用部件的主要轮廓尺寸，运动部件的运动极限位置及各滑台工作循环的工作行程和前后行程变量尺寸；标注主要部件规格代号和电动机的型号、功率及转速，并标出机床分组号，全部组件应

39、包括机床全部通用及专用零部件。根据计算的动力部件、机床装料高度、夹具轮廓尺寸、中间底座尺寸以及多轴箱的轮廓尺寸绘制机床尺寸联系总图，见附图ZH1105W-01-03。4.2 绘制加工零件工序图被加工零件工序图是组合机床设计的具体依据，是确定所设计的组合机床上完成的工艺内容，加工部位的尺寸、精度、表面粗糙度及技术要求，加工用的定位基准、夹压部位以及被加工零件的材料等情况的图样。根据设计课题要求绘制柴油机齿轮室盖的加工工序图，见附图ZH1105W-01-01。4.3 绘制加工示意图加工示意图表示被加工零件在机床上的加工过程以及工件、夹具和刀具等机床各部件的相对位置关系等。根据切削用量、工作循环、工

40、作行程、工件、刀具、及导向等绘制加工示意图，见附图ZH1105W-01-02。4.4 绘制夹具装配图及其零件图根据前面的计算和夹具的主要零件的结构设计，绘制出夹具的装配图和主要零件图，见附图ZH1105W-02-01及夹具体、模板等主要零件图，见附图ZH1105W-02-04、ZH1105W-02-10、ZH1105W-02-02等等。5结论本次设计的ZH1105W柴油机齿轮室盖三面钻镗组合机床采用单工位的工作方式，在加工生产线上同时完成了三道工序，大大提高了生产效率，降低了劳动强度，从而降低了零件的加工成本。同时采用“一面两销”的定位方式和液压夹紧方法，保证了加工精度，提高了加工效率。并且在设计之中，尽量选用通用件，进一步减少了制造成本，从而增加了经济效益。本组合机床设计合理，符合实际应用，满足加工要求，且较大部分采用通用件和标准件，制造成本合理，机床操作简单，设备调整、维修方便。本设计也有不足之处如：结构不够紧凑、机床占地面积大等。参 考 文 献1 谢家瀛.组合机床设计简明手册M.第一版. 北京:机械工业出版社,1994.2 赵如福.金属机械加工工艺人员手册M.第三版.上海：上海科学技术出版社，1990.3 大连组合机床研究所编.组合机床设计（机械部分）M.第一版机械工业出版社,1975.4 沈阳工学院,大连工学