神华煤直接液化煤液化 – 装置03操作规程(试行)

1、神华煤直接液化煤液化 装置03操作规程(试行)神华煤直接液化煤液化 装置03操作规程(试行) 目 录第一章 前言 4第一节总则 3.4第二节 参考文件 .4第二章 装置的目的 7第一节总则.7第二节 煤浆制备工段 .8第三节 反应工段 .8第四节 分馏工段. 9第三章 化学反应和催化剂 .10第一节 简介 . 10第二节 煤液化化学性质与反应 . 10第三节液化催化剂 . .14第四节工艺变量. . 15第四章 开车准备 .17第一节操作步骤.17第二节设备和装置的检验 18第三节初步运转 . 20第五章 首次开车 .34第一节装置状态 34第二节处理煤之前的首次开车步骤.34第三节煤加工的首

2、次开车步骤.41第四节从前一次运转开始启动48第六章 装置操作 .50第一节操作条件一览表 .50第二节工艺控制原理 .55第三节操作参数和操作条件调整 .57第七章 装置的停车和重新启动 61第一节正常停车 .61第二节事故停车 .65第三节公用工程事故72第四节紧急停车后开车 .77 操 作 规 程第 一 章前言第一节 总则本操作说明的目的在于:1为操作人员提供必要的背景情况和资料, 以便于了解基本的工艺化学性质、开车、运行和停车步骤，以及怎样防止或者回应潜在的操作事故。特殊步骤，以及相关的分析和专门的安全建议清单也包括在内。2该补充资料将有助于对与正常装置操作不是直接相关的设备。除了采用

3、特殊设备之外，若有，还将说明对临时操作的要求。 仅有与操作的工艺方面相关的资料，如开停车各阶段的顺序和操作条件，还提供关于正常操作监测的说明。 以下给出的有些说明应当被认为是提示，例如，与设备预试车和投料试车相关的一般性说明。本操作说明与Axens提交的下列文件一同书写。第二节 参考文件参考号 修改版次SHDW-BA-101-03/04-001-001/006-0 符号和图例 0参考号： 工艺流程图SHDW-BA-101-03-002-001-0 煤仓 0SHDW-BA-101-03-002-002-0 煤第一混合罐 0SHDW-BA-101-03-002-003-0 煤第二混合罐 0SHDW

4、-BA-101-03-002-004-0 煤浆进料泵 0SHDW-BA-101-03-002-005-0 预热和反应 1SHDW-BA-101-03-002-006-0 高压分离 1SHDW-BA-101-03-002-007-0 中压分离 1SHDW-BA-101-03-002-008-0 氢压缩机 1SHDW-BA-101-03-002-009-0 常压塔 1SHDW-BA-101-03-002-010-0 减压塔 1参考号： 材料选择和设计图 修改版次SHDW-BA-101-03-031-001-0 煤仓 0SHDW-BA-101-03-031-002-0 煤第一混合罐 0SHDW-BA

5、-101-03-031-003-0 煤第二混合罐 0SHDW-BA-101-03-031-004-0 煤浆进料泵 0SHDW-BA-101-03-031-005-0 预热和反应 0SHDW-BA-101-03-031-006-0 高压分离 1SHDW-BA-101-03-031-007-0 中压分离 1SHDW-BA-101-03-031-008-0 氢压缩机 1SHDW-BA-101-03-031-009-0 常压塔 1SHDW-BA-101-03-031-010-0 减压塔 1参考号： 管道和仪表图 修改版次 SHDW-CA-101-03-005-001-1 煤计量A 1SHDW-CA-1

6、01-03-005-002-1 煤计量B 1SHDW-CA-101-03-005-003-1 煤计量C 1SHDW-CA-101-03-005-004-1 第一煤浆混合罐A 1SHDW-CA-101-03-005-005-1 第一煤浆混合罐B 1SHDW-CA-101-03-005-006-1 第一煤浆混合罐C 1SHDW-CA-101-03-005-010-1 煤浆进料泵A/B 1SHDW-CA-101-03-005-011-1 煤浆进料泵C/D 1SHDW-CA-101-03-005-012-1 煤浆进料泵E/F 1SHDW-CA-101-03-005-013-1 溶剂冷却器/煤浆制备洗涤

7、塔 1 SHDW-CA-101-03-005-014-1 洗涤塔冷凝液罐/喷射器系统 1 SHDW-CA-101-03-005-015-1 催化剂和硫罐 1 SHDW-CA-101-03-005-016-1 煤浆进料加热器 A 1 SHDW-CA-101-03-005-017-1 煤浆进料加热器 B 1 SHDW-CA-101-03-005-018-1 煤浆进料加热器 C 1 SHDW-CA-101-03-005-019-1 氢加热器 1 SHDW-CA-101-03-005-020-1 一段反应器 1 SHDW-CA-101-03-005-021-1 一段反应器循环泵 1SHDW-CA-10

8、1-03-005-022-1 二段反应器 1SHDW-CA-101-03-005-023-1 二段反应器循环泵 1 SHDW-CA-101-03-005-024-1 反应器排放物换热器 1 SHDW-CA-101-03-005-026-1 热高压分离器 1SHDW-CA-101-03-005-027-1 冷高压分离器 1SHDW-CA-101-03-005-028-1 循环气压缩机分液罐 1SHDW-CA-101-03-005-029-1 循环气压缩机 1SHDW-CA-101-03-005-030-1 热MP闪蒸罐 1SHDW-CA-101-03-005-031-1 热MP分离器 1SHDW

9、-CA-101-03-005-032-1 冷MP分离器 1SHDW-CA-101-03-005-033-1 冲洗水罐 1SHDW-CA-101-03-005-034-1 酸性水罐 1SHDW-CA-101-03-005-035-1 膜分离H2压缩机分液罐 1SHDW-CA-101-03-005-036-1 膜分离H2压缩机A 1SHDW-CA-101-03-005-037-1 膜分离H2压缩机B 1SHDW-CA-101-03-005-038-1 新H2压缩机分液罐 1 SHDW-CA-101-03-005-039-1 新H2压缩机A 1SHDW-CA-101-03-005-040-1 新H2

10、压缩机B 1SHDW-CA-101-03-005-041-1 新H2压缩机C 1SHDW-CA-101-03-005-042-1 煤浆常压塔 1SHDW-CA-101-03-005-043-1 煤浆常压塔顶 1SHDW-CA-101-03-005-044-1 LT ATM 分馏塔中段回流 1SHDW-CA-101-03-005-045-1 AGO中段回流物流发生器 1SHDW-CA-101-03-005-046-1 HAGO中段回流 1SHDW-CA-101-03-005-047-1 减压塔进料加热器 1SHDW-CA-101-03-005-048-1 煤浆减压塔 1SHDW-CA-101-0

11、3-005-049-1 减压塔顶系统 1SHDW-CA-101-03-005-050-1 LVGO回流 1SHDW-CA-101-03-005-051-1 LVGO P/A物流发生器 1SHDW-CA-101-03-005-052-1 HVGO过滤器 1SHDW-CA-101-03-005-053-1 沸腾泵密封油系统 1SHDW-CA-101-03-005-054-1 热吹扫/冲洗油系统 0SHDW-CA-101-03-005-055-1 热封/吹扫/冲洗油系统 0SHDW-CA-101-03-005-056-1 冷柴油冲洗油系统 0SHDW-CA-101-03-005-057-1 液化热/

12、冷排放系统 0SHDW-CA-101-03-005-058-1 T-star 热排放系统 0SHDW-CA-101-03-005-059-1 H2吹扫气系统 0SHDW-CA-101-03-005-060-1 热HP吹扫油(HHP) 0 SHDW-CA-101-03-005-061-1 热LP吹扫油系统 0SHDW-CA-101-03-005-062-1 热冲洗油 0SHDW-CA-101-03-005-063-1 热HP 吹扫油(WHP) 0SHDW-CA-101-03-005-064-1 热LP吹扫油(WLP) 0SHDW-CA-101-03-005-065-1 热冲洗油 0SHDW-CA

13、-101-03-005-066-1 冷LP吹扫油 0SHDW-CA-101-03-005-067-1 冷冲洗油 0参考号: 平面布置图 修改版次SHDW-EA-101-03/04-010-001-0 平面布置图 0SHDW-EA-101-03-011-001-0 平面布置图 0SHDW-EA-101-03-011-002-0 正面图 0 第二章 装置目的第一节 总则神华煤直接液化项目厂址位于中华人民共和国内蒙古自治区马家塔，项目分阶段1和阶段2两个阶段执行。阶段1的设计能力为采用上洼煤18,800公吨/天，每年生产2,500,000公吨油。整个第1阶段装置将包括3套商业化规模的煤液化生产系列。

14、Figure 2.1 Overall Block Flow Diagram由于直接煤液化工艺技术还未经商业化验证，阶段1分两步执行以尽量降低风险。第1步，建设1套单独的商业规模煤液化系列加其他配套工艺装置，煤液化装置辅助的场外设施和公用工程。将来在阶段1第2步进行系列2和系列3的建设。总体装置平面布置区域内包括了将来建设的反应系列的布置空间。煤液化装置初始系列的设计能力是每天处理6,000公吨无水煤。图2.1中为液化厂装置的总体方框示意流程图，包括以下主要特性： 采用循环供氢溶剂制备煤浆催化剂为863所有固体颗粒以减压分馏塔底油渣形式从工厂排出，减底油渣约含50W的固体颗粒。所有循环溶剂和净液

15、体产品都采用Axens的TStarSM 加氢处理。煤液化单元号为03，包括3个主要处理工段，工段100煤浆制备，工段200反应和工段300油煤浆分馏。单元03煤液化与单元04T-Star密切结合。T-Star单元采用Axens的膨胀床和催化剂专利技术，对来自液化的原料煤液体进行改质，并对循环供氢溶剂进行加氢处理。煤液化单元生产时间为7,440小时/年（310天）， 调节能力为设计能力的70。煤液化单元（单元03）的目的是把上洼煤转化成馏出液体产品，进一步提质后可用作汽油和柴油燃料。煤液化单元与T-Star单元（单元04）相结合提供供氢溶剂使煤成为煤浆，并有助于实现理想的煤液化反应。第二节 煤浆

16、制备工段 煤浆制备工段见PFD的单元03 1至4，该工段的目的在于：接收和提供干煤粉缓冲能力煤与用共氢供氢溶剂和863催化剂浆料混捏预湿煤煤和共氢供氢溶剂混合，制备混合好的煤/油/催化剂浆煤/油/催化剂浆用泵送入反应压力把少量液体硫和制备好的煤浆混合，以保持反应器中的H2S浓度。煤粉进料规定粒径要小于200目，以确保与共氢供氢溶剂和863催化剂良好混合，尽量减少在管线和设备中的滞留和堵塞。接收的煤是干的（水分低于4w%）。煤粉进料要与用热共氢供氢溶剂混捏预湿以减少给煤系统中的灰分，避免产生过量的水份，还可先把催化剂与煤进料混合，促使煤与催化剂接触。 提供一段混合罐，有1小时的停留时间，保持一定

17、的停留时间是为了确保混合完全及潜在的煤膨胀和溶解所需的时间。并且提供高压泵进料的缓冲能力。提供3条平行独立的煤进料和混合系列以达到设计煤浆进料率。第三节 反应工段 PFD中的单元03 5至8中表示的是反应工段。用煤浆进料和氢加热器进行原料预热。两台最大尺寸的反混合反应器串连，每台有一个再循环泵提供反混合。 本工段的目的在于：煤浆进料的预热和反应反应器排放蒸气冷却和分离反应器排放轻烃，氢经过高压膜分离回收。降低供给油浆分馏的反应器排出煤油浆的压力。压缩新氢和通过高压膜系统回收的氢 反应器是上流气体/液体/固体颗粒反应器，由煤浆产品循环保持最小反应器温差，通过再循环泵进料。设计时，两台反应器出口温

18、度都保持在455。每台反应器出口的氢分压最低保持在12.5Mpa(abs) ，以实现理想的煤液化反应。反应是放热反应，并且是低温原料（反应器R201），用急冷油（反应器R202）用于反应急冷，及保持理想的WABT（重量加权平均床层温度）。 反应器排出放油浆在热中压MP闪蒸罐中急冷到412，以尽量减少氢气脱除时的结焦反应。第四节 分馏工段 PFD中单元03 9和10为分馏工段，该工段包括油煤浆常压塔和油煤浆减压塔，以回收分馏煤液体产品和减压塔底煤浆油浆。本工段的目的在于：回收所有馏出煤液体产品送入Tstar单元排除减压塔底煤浆油浆中的所有固体颗粒（未转化的煤、灰和催化剂），固体颗粒密度为50w。

19、 馏出物流没有馏分规定，因为所有液体都要汇合送入T-star单元，要特别注意尽量减少结焦（容器锥形底部，最少停留时间，低温，煤浆油浆再循环以尽量减少跳动）。 由于粘度高并有可能结焦，分馏塔塔底没有蒸汽气提工段。 第三章 化学反应和催化剂第一节 简介包含基本工艺原理的理论性描述，为理解工艺提供足够相应的背景资料，并附有更多的具体专门说明细则。目的是帮助操作工理解具体特殊操作细则说明的原因，并使其能够在偏离对违背操作规程说明的特殊情形时有知识作出决策。 本节将描述：工艺中包括的化学反应和操作条件的影响。煤原料特性，共氢供氢溶剂特性和所需催化剂成份、数量及其对工艺的影响主要一次工艺变量及其对装置性能

20、的影响第二节 煤液化化学性质和反应 煤液化的首要目的是提高氢碳比，并脱除硫、氮、氧和灰分。下图表示出煤转换成液体燃料需要增加的氢含量。直接煤液化指煤和氢在高温高压下直接反应的工艺，可能要用共氢供氢溶剂和/或催化剂。间接煤液化，或一氧化碳催化加氢作用，首先把煤转化成合成气（COH2的混合物），经净化和加催化剂反应后形成液体产品。直接煤液化的化学性质是基于煤本身性质的络合物。煤是一种含碳的、非均匀单一的、高变量物质。煤是由数百万年前在巨大的沼泽地和泥炭地中生长的植物的腐质产生的，经过热、压力和其他造成变质的物理现象，腐败的植物形成了今天所知的各种煤阶等级的煤。由于在此过程中的各类变化，煤不是一种均

21、匀的物质，没有两种煤在各方面都是一样的。煤按煤阶等级分类，即，根据变质程度，从最低阶下层（褐煤）到最高阶上层（无烟煤）的变质程度分类。无烟煤质的： 最高阶上层 偏无烟煤 无烟煤 半无烟煤 烟煤含沥青的： 低挥发性烟沥青煤 中挥发性烟沥青煤 高挥发性A烟沥青煤 高挥发性B烟沥青煤 高挥发性C烟沥青煤 次烟煤： 次烟煤A 次烟煤B 次烟煤C 褐煤： 褐煤A 褐煤B 最低阶层 ASTM（D38892A）中已采用了该煤阶等级分类体系，并主要基于煤的工业近似分析工业分析和煤的热值。神华上洼煤的特性表明，其煤阶等级为高挥发性C烟沥青煤。近似分析工业分析是由规定的ASTM水份、挥发物质、固定碳和灰分方法确定

22、的。煤中的水份包括内在固有水份，也称作平衡稳定水份，和表面水份。游离水份是指煤在标准低温条件下损失的水份。挥发分物质是煤的一部分，当煤在规定的条件下在无空气的情况中加热时，挥发分物质作为气体和蒸气释出。挥发分物质本身不存在于煤中，但少量吸收的甲烷除外，它是从煤物质的热分解中产生的。固定碳，挥发分物质馏驱出后剩余的残渣，从100减去百分之百近似分析工业分析的水份、挥发分物质和灰分的百分数中减去得出。除了碳以外，煤的固定碳部分可能含有百分之零点几十的氢和氧、，百分之0.4到1.0的氮、，以及约一半的硫在煤中含的约一半的硫。灰分是煤在特殊条件下燃烧后留下的无机残渣，主要含硅、铝、铁和钙化合物，还有少

23、量含镁、钠、钾、磷、硫和钛的化合物。灰分会明显不同于原有矿物质，原有矿物质主要是高岭土、伊利石、蒙脱土、石英、黄铁矿和石膏。 元素分析是根据规定的ASTM方法测定灰分、碳、氢、氮、硫和（不同情况）氧的ASTM方法，元素分析是确定性分析。，随着与这些分析一道还，同时测确定热值，用表示为kJ/kg(Btu/lb)表示。这是在规定的条件下，一个单元量的煤在氧含测量热仪器中完全燃烧，等容产生的热量，结果包括燃烧产品中水汽化的潜热，被称作总发热量或高位发热量热值（HHV）, Qh。水未冷凝时的热值称作低位发热量热值（LHV）,Ql。Btu/lb（Btu/lb*2.326=kJ/kg）中的Qh可通过燃气气

24、体技术研究院开发的公式计算出近似值： Qh=146.58*+568.78*H+29.4*S-6.58*A-51.53*(O+N)其中，C, H, S, A, O, 和N分别是干基碳，氢，硫，灰分，氧和氮的重量百分比。可根据几种计算基础做煤分析报告，通常选择最适于应用的算法，按来料计算表示的是实验室中收到的样品中的每个组分的重量百分比。样品本身可能是要开采的煤，或准备用于特殊用途的煤，一般说来无水（干）基是最实用的算法，因为对于使用时的实际含水量，性能计算易于更改。干基、无灰基经常用于近似的煤阶等级和来源，例如，以此为基础进行计算时，给定出来源和煤阶等级的煤的热值明显恒定。ASTM标准的年册（第

25、5章，美国试验与材料学会，Conshohocken, 宾州，1994）和“煤与焦炭分析与试验方法”（美国矿务产局公报638，1967）中给出了近似分析工业分析和元素分析的实验室步骤。 直接煤液化中的基本化学反应不可能用常规的化学反应式和化学计算法表示，煤转化成重渣油残余组分、馏出液体和轻气体产品有多种反应途径。直接煤液化的典型反应途径如下所示： 煤液化工艺性能（变换及选择成为液体产品的转化率和选择性）可以根据煤成份的改变而变化。作为在邻矿区山而建的装置，煤成份变化会很小。煤灰分浓度的变化对收率产量的影响最大，因为提高灰分会相应地降低液化油体收率产量。增加氢碳比、氢含量和硫含量会提高煤的反应性，

26、增加氢含量会降低煤的反应性，增加氧含量会降低潜在液化油体产品收率产量，这些影响归纳如下： 设计煤进料 增加含量 元素分析，w无水基MF煤 对变换转化率/产收率量的影响碳，w 77.80 氢, w 4.05 氮, w 0.89 硫, w 0.35 氧, w 11.59 灰分, w 5.32 总计: w 100 增加了煤液化复杂的化学性质的另一个因素是循环共氢供氢溶剂的作用。煤液化工艺采用馏出共氢供氢溶剂，不仅用于制备煤浆，而且用于煤溶解，并提供输送氢传递来稳定煤液化过程中形成的自由基。设计共氢供氢溶剂的标准沸程是220440，并在TStar装置中加氢处理以提供如下目标溶剂质量如下： 供氢溶剂沸程

27、 220 + 氢含量 9.8 10.4 w% 密度 0.95 0.99 g/cc 芳香碳（Fa芳香馏分芳香剂） 0.46 0.48 (1)注解(1) ：理想值但是可以根据TStar装置的进料质量而变化。这些质量不希望有小的变化估计不，会对煤液化装置的总体性能有显著影响。Axens已从煤液化中试验装置的测试验中发现，使用较重的溶剂，与较轻的溶剂相比，对柴油沸程产品提供较高的选择性，能减少轻烃气体产量。溶剂沸程的优化可以在装置开车后评估。基础工程设计提供了对改变换共氢供氢溶剂分馏点提供的灵活性弹性设计。下图表示出典型共氢供氢溶剂化合物的基本化学反应。初级一次反应A是平衡反应，涉及包括除氢（共氢供氢

28、）和加氢，其他反应是B（分子同分异构化）和C（裂解）。直接煤液化很复杂，包括大量和各种类型的化学反应，有吸热反应和放热反应，已经根据试验装置的操作数据确定了反应的净显表面热量。基础工程设计采用的是0.5kwh/Nm3氢消耗反应净显表面热量。第三节 液化催化剂采取的工艺是神华煤制油有限公司自行开发具有自主知识产权的国家高技术研究发展计划（“863”计划）煤直接液化高效催化剂的科研成果。催化剂产品为细粉状黑色固体，主要成分为煤粉、FeOOH和少量的硫酸铵。催化剂产品粒度200目筛余<20%。产品的性能按神华煤直接液化高效催化剂即“863”煤液化高效催化剂的各项指标。表3-1 产品规格表序号项

29、目单位指标备注1粒度200目(74(m)%(wt)80210 (m%(wt)100100 (m%(wt)8990 (m%(wt)86975 (m%(wt)8045 (m%(wt)455 (m%(wt)02堆积密度t/m30.473水分%(wt)4 液体硫加到工艺中（煤浆进料泵的下游，以尽量减少煤浆混合罐和塔顶系统的环境问题），把硫与铁的分子比调整到2:1。S + H2H2S 液化反应器在氢（还原）环境中，通过以下反应形成活性催化剂。 7 FeOOH + 8H2S + 6H2Fe7S8 + 14H2O 设计干煤进料的铁原子的添加量是干煤进料的1w，催化剂添加率较高可以提高煤和渣油的转换率，但是会

30、增加减压塔底煤浆油的收率产量。为保持塔底油50w的固体颗粒，每添加w的催化剂，要损失等量进塔底的油。降低催化剂添加率会减少煤和渣油的转化率，但是也会减少减压塔油底的固体颗粒，能够回收更多的液体。第四节 工艺变量 直接煤液化工艺中的主要工艺变量是反应器温度、反应器操作压力、空间速度、溶剂与煤的比、溶剂质量及催化剂添加率。直接煤液化工艺的一次工作特性为煤转化、残渣转化、气体产量和液体产量。直接煤液化中，可以尽量提高煤转化、渣油转化和液体产量，同时尽量减少气体产量。有关溶剂质量和催化剂添加率的影响问题以前在化学反应和催化剂的章节中讨论过。每个其他变量对工艺性能的影响在以下章节中讨论。1 温度实际上，

31、必须保持高的操作温度，以确保充分的煤转化。反应器的操作温度如下： 煤液化温度 103R201 103R202 第1段 第 2段 入口 出口 入口 出口温度 382.2 455.0 415.5 455.0T 72.8 39.5每台反应器出口温度保持在455。所示T或温升是进入反应器的进料和产品出口之间的差别。由于此为反混合反应器，内部循环率或循环煤浆油浆率高，实际的反应器轴向温度增减率会很低（510或更低），从底部分配器盘到反应器的顶部。实际反应器重量平均加权床层温度（WABT）会在反应器出口温度的24之间。较高温度有助于裂解反应，而较低温度有助于加氢反应。温度对煤液化工艺性能的直接影响归纳如下

32、：性能 提高WABT 降低WABT煤转化 渣油转化 液体产量（1） / /气体产量 注解：（1）可能会有操作温度的最佳工艺性能，会使液体产量增加到最大（与煤转化和渣油转化无关），同时使气体产量减到最少。2 操作压力 操作压力不是真正的操作参数，因为要在工艺设计阶段设定。与所选操作压力相关的关键参数是氢分压。氢分压高会提高加氢作用，还会降低聚合反应和焦炭沉积，从而提高操作性和可靠性。适当的氢分压也会确保催化剂保持其活性磁黄铁矿形式。煤液化压力 103R201 103R202 第1段 第2段 入口 出口 入口 出口压力 M Pa(abs) 19.110 18.938 18.938 18.758T

33、C 72.8 39.5P M Pa 0.172 0.173H2 分压 M Pa(abs) 12.486 12.270H2S 分压 M Pa(abs) 0.025 0.032每台反应器的氢分压保持在12.486Mpa。氢分压较高有助于加氢反应。温度对煤液化工艺性能的直接影响归纳如下：性能 提高H2PP 降低H2PP煤转化 No No渣油转化 + -液体产量 + -气体产量 No No3 空间速率 空间速率确定为每小时无水煤进料流量（以吨计）与反应器容积之比。 MF 煤空间速率 MF煤吨/小时反应器容积 空间速率的单位是t/hr/m3。由于反应器是在混合阶段带大量的循环共氢供氢溶剂和氢运行，MF煤

34、停留时间与空间速率的反量成正比（不等于），每次进料流量改变时，空间速率都与流量成比例变化。 反应器 103R201 103R202 第1段 第2段 MF煤进料 kg/hr 250,000 250,000 MF煤空间速率t/hr/m3 0.420 0.409 总入口率 kg/hr 587.793 623,175 每台反应器的MF煤空间速率保持在约0.4t/hr/m3，空间速率较低（MF煤进料率较低）有助于提高渣油转化、液体和气体产量。空间速率对煤转化的影响非常小或者可以忽略不计，因为煤转化主要与温度有关。温度对煤液化工艺性能的直接影响归纳如下：性能 提高SV 降低SV煤转化 No No渣油转化 - +液体产量 - +气体产量 - + 第四章 开车准备第一节 操作步骤 第一次开车的各项准备工作的步骤如附表所示。TimeAxens Team On SiteReady For StartupTask- Utilities Commissioning - Vessels Hydro Tests- Equipment Inspection (Reactors, Vessels)- Unit Commisioning (Washing, Flushing, Pump Running-In)- Un