后浇带支模及砼浇筑施工方案

1、1、编制依据- 22、工程概况- 23、后浇带模板体系 34、验算 65、后浇带砼浇筑 186、安全生产、现场文明施工要求197、附图 201、编制依据1.1银盛泰国际商务港施工合同文本1.2青岛腾达设计事务所设计的图纸1.3混凝土结构工程施工质量验收规范(GBJ50204-2002 )1.4建筑工程施工质量验收统一标准(GBJ50300-2001 )1.5建筑施工计算手册1.6钢筋混凝土高层建筑结构设计及施工规范(JGJ3-91)1.7混凝土强度检验评定标准(GBJ107-87)2、工程概况银盛泰国际商务港位于青岛市城阳区中心位置，北邻正阳路，西 邻山城路。工程东西长为122.2米，南北宽为

2、78.4米，建筑面积6.5 万平方米。工程地下两层，分别为地下车库和设备用房，地上十三层，其中一、二层为商业网点，三十三层为商务办公用房。本工程为框架筒体结构，底板为梁板式筏板基础，地上结构构件为柱和梁及电梯井、楼梯井筒体。工程地下二层为错层结构，心轴北1300mm处地下室层高为6米，申由北1300mm商由部分层高为 5.55米，A©勞由右4米 轴左4米部分层高为4.6米。地下一层层高为 3.9米，一层层高为 5.1米，二、三层层高为 4.2米，四、五层层高为 5.4米，六十二 层层高为3.6米，十三层层高为 4.8米，本工程占地面积较大，东西轴线间距离为122.2米，南北轴线间距离

3、为78.4米。为减少砼施工过程中的温度应力和消除部分砼伸缩 应力，主楼于© 00轴间设置两道南北向伸缩后浇带，裙房轴间设置一道南北向伸缩后浇带，主楼和裙房6Q间设置一道东西 向伸缩后浇带。后浇带宽1500mm，厚度同墙、梁、板厚度。筏板砼为C35 S8，其它部位为 C40，后浇带砼比同部位砼高一个等级。3、后浇带模板体系1）底板后浇带支模按附图进行，方法为：根据图纸设计位置，放出 后浇带位置线，在边线内侧抹50mm宽，50mm高（东西向后浇带）或75mm高（南北向后浇带）C25细石砼埂（筏板钢筋为先布置$ 25200南北向钢筋），以防止筏板砼砂浆从下层钢筋网片下渗入后 浇带内。绑扎筏

4、板、地梁及设计加强筋，然后在后浇带中心线的一侧， 沿后浇带立支一个高30cm的钢筋网片，网片上下各放置一根$12钢筋，两根钢筋之间用$12的立筋连接，立筋间距 100，每1000范围内将立筋和筏板钢筋焊接750mm长$12斜撑，以固定网片。网片立好后，将双层 20目钢丝网固定在钢筋网片上，再焊接3X330mm止水钢板，同法固定止水钢板上半部钢丝网，上层钢筋网片上绑扎 50mm厚带锯齿型木条，阻挡筏板上层钢筋网片以上砼浆。砼筏板3厚止水钢板钢丝网南北向50X75 1 : 2水泥砂浆挡渗埂 东西向50X50 1 : 2水泥砂浆挡渗埂筏板后浇带模板图2）地下室外墙后浇带，因工程要先回填土，然后再补浇

5、后浇带。墙 体砼浇筑后，后浇带外侧部分模板拆除，采用预制80mm厚C20砼板，通过和外墙预埋钢板焊接后封闭外墙外侧，预制板之间用1:2水泥砂浆嵌缝。如图：横向48.5脚手钢管双道加劲肋，下面7道间距400 设置，上 面间距600 设置。50X 100竖向木楞，间距300，第一根木楞贴多层板边设置。2000 宽多层板墙模，和其它模板断开设置。地下室外墙12对拉螺栓外侧割除，内侧保留。预制板及外墙3； 00X 80预埋件300焊接。地下室外墙80厚.保护盖板（双向配筋 0 10100，每边宽250 ri：,和外墙焊接连接。 保护盖板范围外侧20厚1: 3水泥砂浆找平层 -1道附加防水卷材，每边宽出

6、后浇带500 |忙4厚防水卷材80厚聚苯板保护层外墙后浇带模板图3）梁、板后浇带在通过后浇带的梁头两侧各 200处根据设计设置独立定型支撑，该竖向独立支撑直接支撑在梁底砼面，即梁端竖向独立支撑在第一次支模时，支撑顶面顶板标高设同梁底标高，顶板作该部位梁底的模板使用，垫一层油毡防止支撑头与梁底模之间的缝隙漏浆，撑杆下端支在楼板或底板上。平台及梁模板拆除后，独立支撑即作为后浇带的临 时支撑，直至结构砼伸缩及建筑物沉降稳定后，二次支后浇带模板并浇筑后浇带砼，按规范留置同条件试块， 在砼达到设计强度后拆除后 浇带部位模板。上下层独立支撑立杆必须在同一条中心线上，以免荷载破坏楼板结构。竖向独立支撑平面设

7、置原则为：凡与后浇带相交的梁底均在后浇 带两侧各设一根，独立支撑在各层平面位置相同，以使上下层立杆上下中心线对齐。1、 地下二层部位，因层高为5.556米，层高较高，顶板为180mm厚，框架梁及次梁截面较大， 选用槽钢18a （允许荷载40 60KN ,允许高度39006000mm ）格构式独立支撑及槽钢16a （允 许荷载4060KN，允许高度 28004500mm ）格构式独立支撑， 局部跨度（1.35米）较小次梁选用可调钢管定型竖向支撑（允许荷载40KN，允许高度5600mm ）。2、 其余部分至地上五层框架梁及次梁选用槽钢16a （允许荷载4060KN，允许高度 28004500mm、

8、27003900mm 两种）格构式独立支撑，框架梁梁端设双道支撑，次梁除梁端设一道支撑外，梁与梁之间增设一道。3、 六层至十二层框架梁选用槽钢16a （允许荷载4060KN ,允许高度27003900mm ）格构式独立支撑，次梁选用可调钢管定 型竖向支撑（允许荷载 60KN，允许高度3800mm ）。4、十三层框架梁选用槽钢16a (允许荷载4060KN，允许高 度28004500mm )格构式独立支撑，次梁选用可调钢管定型竖向 支撑(允许荷载40KN，允许高度4500mm )。各种支撑型号如附表。4、验算由于立杆中心线上下对齐，故假定上层立杆荷载通过楼板直接传 至下层立杆。地下二层顶板梁验算

9、1 :(计算结构范围如附图)一、选轴KL45作分析，板厚 h=180，主梁b=500 , h=950 , 计算跨度l=5.55m。计算假定：1 轴井字梁截面为300 050，将该范围井字梁转化为板厚：则轴右侧板厚h = 0.18 + <5.1 83 >0.65 +( 5.2 - 0.3 )X0.3 X0.65>/(5.1X5.2)h = 0.254m则(3轴左侧板厚h = 0.18 + <7.25 X0.3 >0.65 + 2 ( 5.2 - 0.3 ) X).3 X0.65>/(7.25X5.2)h = 0.268m则：1、 稠由右侧楼板荷载计算：板自重2

10、5 0.254=6.35KN/m 2醱由左侧楼板荷载计算：板自重 25 0.268=6.7KN/m 2醱由右侧楼板传至 KL14荷载（计算至右侧跨度1/3部位）：6.35 X5.1/3 = 10.795KN/m醱由左侧楼板传至 KL45荷载（计算至左侧跨度1/3部位）：6.7 X7.25/3 = 16.192KN/mKL45 自重 q=25 0.5 0.95=11.875 KN/m2、 施工人员及设备等动荷载：2KN/m 23、 KL45上均布线荷载q=（板、梁恒载）+ （动荷载）本计算 采用支撑体系安全系数取 2,支撑加固偏与安全，故计算不考虑静荷 载分项系数。支撑上方梁板浇筑砼期间，该范围

11、搭设有满堂模板支撑， 故计算可不必考虑动荷载的分项系数。）q=10.795 + 16.192 + 11.875+2 X（5.1/3 + 7.25/3 ）q=47.095 KN/m贝» KL14均布线荷载 q=47.095KN/m本计算将KL45看作一端固定，一端简支的承受均布荷载的单跨 梁，如下图，根据结构力学计算结果，本层荷载传至梁端荷载：5550R = 3/8 Xq Xl （l 为计算跨度I = 5.550m ）R = 3/8 X47.095 X5.550=98.016 KN4、后浇带边缘 L88考虑由KL35、L6、KL45、L70及轴挡土墙共同承受则KL14受到L88集中荷载

12、为：P = 2.65 >0.3 >0.65 X25P = 12.92 KN因本层为地下二层屋面，上层传至荷载R '0则独立支撑承受荷载N = R + P=98.016 + 12.92=110.936 KN该处支撑点设两个 C型槽钢16a格构式支撑，该支撑允许荷载为4060KN，允许高度为 28004500mm。该处梁底距地面为 4.25米，高度满足要求。N v 120KN支撑体系安全二、对L70分析：板厚h=180 , L70梁b=300 , h=650，计算跨 度 l=5.55m。同理，将该范围井字梁转化为板厚：(此将L70已转化为板厚)h = 0.18 + <5.

13、1 >0.3 >0.65 +( 5.2 - 0.3 )X0.3 X0.65>/(5.1 X5.2)h = 0.254m则：1、楼板荷载计算：板自重 25 0.254=6.35KN/m 2楼板传至L70荷载(该处取板计算跨度为2.7米):6.35 X2.7 = 17.145KN/mL70 自重 q=25 0.3(0.65 - 0.254 ) =2.97 KN/m2、 施工人员及设备等动荷载：2KN/m 23、L70上均布线荷载q=板、梁恒载+动荷载q=17.145+2.97 + 2 X2.7q=25.51 KN/m贝y L70均布线荷载 q=25.51 KN/m本计算将L70看

14、作一端固定，另一端简支的承受均布荷载的单 跨梁，如下图，根据结构力学计算结果，本层荷载传至梁端荷载：R = 3/8 Xq X (| 为 L70 的计算跨度1= 5.55m )R = 3/8 X25.51 X5.55R = 53.09 KN 4、后浇带边缘L88考虑由KL14、L70及轴挡土墙共同承受则L70受到L88集中荷载为：P = 2.7 >0.3 >0.65 X25 X1.2P = 15.795 KN因本层为地下二层屋面，上层传至荷载R '0则独立支撑承受荷载N=R+P=53.09+15.795=68.885KN该处支撑点设一个G型可调钢管定型竖向支撑（允许荷载45K

15、N，允许高度 4500mm ）。该处梁底距地面为 4.25米，高度满足要求。68.885/45 = 1.53在支撑体系安全系数 2.0范围内，支撑安全。三、址轴KL2作分析，厘右侧板厚h=180 ,左侧板厚h=120 , KL2 b=350 , h=700 , KL35 b=500 , h=950，计算跨度 ll=5.55m。计算假定：1) (5轴左板标高为3.95M ,醱由右板标高为2.7M , KL2、KL35 合并为一个整体支撑加固，取其组合梁b=500 , h=1.950 (结构计算偏与安全)，井字梁截面05轴左为250 M50 ,由右为300 050，将 该范围井字梁转化为板厚：则&

16、#174;由左侧板厚h = 0.12 + <7.65 X0.25 X0.45 + 2 X ( 5.2 0.25 ) X0.25 X0.45>/(7.65 X5.2)h = 0.17m则硏由右侧板厚h = 0.18 + <7.25 X0.3 X0.65 + 2 X( 5.2 0.3 ) X0.3 X0.65>/(7.25 X5.2)h = 0.268m则：1、(轴左侧楼板荷载计算：板自重 25 0.17=4.25KN/m 2 5轴右侧楼板荷载计算：板自重25 0.268=6.7KN/m 2醱由左侧楼板传至组合梁荷载(计算至左侧跨度1/3部位)：4.25 X2.7 = 11

17、.475KN/m5轴右侧楼板传至组合梁荷载(计算至右侧跨度1/3部位)：6.7 X2.6 = 17.42KN/m组合梁自重 q=25 0.5 1.95=24.375 KN/m2、 施工人员及设备等动荷载：2KN/m 23、KL14上均布线荷载q=板、梁恒载+动荷载q=11.475 + 17.42 + 24.375+2 X(2.7 + 2.6 ) q=63.83KN/m则组合梁均布线荷载q=63.83 KN/m本计算将KL14看作一端固定，设有两个简支的承受均布荷载的 单跨梁，如下图，根据结构力学计算结果，本层荷载传至梁端荷载：R2 = 3/8旳 (l为计算跨度1= 2.525m )R2 = 3

18、/8 03.83 X2.525R2 = 60.439KNR1 =( 3/8 Xq XI2 R2 X2.525 ) /l (l 为 KL14 的计算跨度 l = 5.55m )R1 =( 3/8 X63.83 X5.552 60.439 X2.525 ) /5.55R1 = 105.349 KN4、后浇带边缘 L47 L88 考虑由 KL35、L29、L30、L6、KL14 共同承受则组合梁受到L47 L88集中荷载为：P = 2.6 >0.3 >0.65 X25 + 2.7 >0.25 >0.45 X25在此，组合梁两侧考虑满跨P = 20.27KN暂假定上层传至荷载R

19、 '0则独立支撑承受荷载N1=R1+P=105.349+20.27=125.619KNN2=R2=60.439KN该处于N1设两个，N2设一个，共设三个A型槽钢16a格构式 支撑，该支撑允许荷载为4060KN，允许高度为 27003900mm。该处梁底距地面为 3.25米，高度满足要求。N1/120 V 2N2/60 V 2支撑体系安全四、尊由 KL37 作分析，板厚 h=120 , KL24 b=350 , h=550，计 算跨度l=3.175m。计算假定：1 )0(1由间井字梁截面为250 M50，将该范围井字梁转化为板厚:S = 7.55 X18.65 = 140.81 m2V

20、井字梁=18.65 X 0.25 X 0.33 X 2 + (3.475 - 0.25) X 0.25 X 0.33 X 53V井字梁=4.41m转化为板厚hh = 4.41/ 140.81 = 0.031m则：1、楼板荷载计算：板自重 25(0.120 + 0.031 ) =3.775KN/m 2O由北侧楼板传至 KL24荷载(计算至北侧跨度 1/3部位)：3.775 X3.4 = 12.835KN/m(E由南侧楼板传至 KL24荷载(计算至南侧跨度1/3部位)：3.775 X2.933 = 11.072KN/mKL24 自重 q=25 0.35 0.55=4.813 KN/m2、 施工人员

21、及设备等动荷载：2KN/m 23、KL37上均布线荷载q=板、梁恒载+动荷载q=12.835 + 11.072 + 4.813+2 X(3.4 + 2.933 ) q=41.386KN/m则组合梁均布线荷载 q=41.386KN/m本计算将KL24看作一端固定，一端简支的承受均布荷载的单跨 梁，如下图，根据结构力学计算结果，本层荷载传至梁端荷载：R = 3/8 Xq Xl （l 为计算跨度I = 3.175m ）R = 3/8 X41.386 X3.175R = 49.25KN则独立支撑承受荷载N = R = 49.25KN该处设一个A型槽钢16a格构式支撑，该支撑允许荷载为 4060KN，允

22、许高度为27003900mm。该处梁底距地面为 3.4米，高度满足要求。N v 60KN支撑体系安全2）对0轴间井字梁 L37作分析，井字梁截面为250 X450 ,计算跨度 l=3.475m :则：1、楼板荷载计算：板自重 25（0.120 + 0.031 ） =3.775KN/m 2楼板传至L45荷载（计算取2.8m ）:3.775 X2.8 = 10.57KN/m2、 施工人员及设备等动荷载：2KN/m 23、L上均布线荷载q=板恒载+动荷载q=10.57+2 X2.8 q=16.17KN/m则组合梁均布线荷载 q=16.17KN/m本计算将L37看作一端固定，一端简支的承受均布荷载的单

23、跨 梁，如下图，根据结构力学计算结果，本层荷载传至梁端荷载：R = 3/8 Xq Xl （l 为计算跨度I = 3.475m ）R = 3/8 X16.17 X3.475R = 21.07KN则独立支撑承受荷载N = R = 21.07KN该处设一个C型槽钢16a格构式支撑，该支撑允许荷载为 4060KN，允许高度为28004500mm。该处梁底距地面为 4.1米，高度满足要求。N v 60KN支撑体系安全因该处在结构筒体部位，故框架梁梁端和井字梁中间各增设一个C型槽钢16a格构式支撑。本工程后浇带属伸缩后浇带，按设计要求60天后即可封闭，因此预计浇筑地下室后浇带时工程主体施工至地上四层。则：

24、49.25 + 21.07 = 70.32KN（每层荷载）70.32 X5 = 351.6KN（5 层荷载）施工期间对后浇带部位封闭管理，严禁在该区域堆放物体和进行施工，因此实际15不可能每层都有活荷载，上述五层累计荷载折 算为：351.5 X95 %= 334.02KN334.02/（4 00）=1.39 v支撑安全系数 2结构安全5、后浇带砼的浇筑进场砼必须每车核对配合比、坍落度、砼标号、抗渗等级及外加剂掺量是否与设计要求一致。后浇带在浇筑砼前，必须将整个砼表面按照施工缝的要求进行处理。地下室底板与本层的外墙后浇砼一起浇筑，采用比两侧砼提高一 个强度等级的补偿收缩性砼浇筑，养护时间不宜少于28d，后浇带混凝土终凝后2小时即开始养护，表面覆盖一层薄膜，必要时加盖一层 麻袋片，并浇水