多排脚手架计算书★

1、多排脚手架计算书计算依据： 1、建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范JGJ130-2011 2、建筑结构荷载规范GB50009-2012 3、钢结构设计规范GB50017-20034、混凝土结构设计规范GB50010-2010 更多排数计算书请咨询Q.Q：763242415 此计算书为三排，供参考学习 一、脚手架参数脚手架设计类型结构脚手架，装修脚手架脚手架搭设排数3脚手架钢管类型48.3×3.6架体离地高度(m)0立杆步距h(m)1.8立杆纵距或跨距la(m)1.5立杆离墙及立杆前后横距lb(m)0.3，0.9，0.9 二、荷载设计脚手板类型竹串片脚手板脚手板自重标准值Gkjb(k

2、N/m2)0.35脚手板铺设方式2步1设挡脚板类型竹串片挡脚板栏杆与挡脚板自重标准值Gkdb(kN/m)0.14挡脚板铺设方式2步1设每米立杆承受结构自重标准值gk(kN/m)0.129横向斜撑布置方式5跨1设结构脚手架作业层数njj1结构脚手架荷载标准值Gkjj(kN/m2)3装修脚手架作业层数nzj1装修脚手架荷载标准值Gkzj(kN/m2)2地区浙江杭州市安全网设置敞开基本风压0(kN/m2)0.3风荷载体型系数s0.12风压高度变化系数z(连墙件、单立杆、双立杆稳定性)1.06，0.796，0.65风荷载标准值k(kN/m2)(连墙件、单立杆、双立杆稳定性)0.038，0.029，0.

3、023 计算简图：立面图侧面图 三、纵向水平杆验算纵、横向水平杆布置方式纵向水平杆在上横向水平杆上纵向水平杆根数n2横杆抗弯强度设计值f(N/mm2)205横杆截面惯性矩I(mm4)127100横杆弹性模量E(N/mm2)206000横杆截面抵抗矩W(mm3)5260纵、横向水平杆布置 取多排架中最大横距段作为最不利计算 承载能力极限状态 q=1.2×(0.04+Gkjb×lb/(n+1)+1.4×Gk×lb/(n+1)=1.2×(0.04+0.35×0.9/(2+1)+1.4×3×0.9/(2+1)=1.434k

4、N/m 正常使用极限状态 q'=(0.04+Gkjb×lb/(n+1)+Gk×lb/(n+1)=(0.04+0.35×0.9/(2+1)+3×0.9/(2+1)=1.045kN/m 计算简图如下： 1、抗弯验算 Mmax=0.1qla2=0.1×1.434×1.52=0.323kN·m =Mmax/W=0.323×106/5260=61.325N/mm2f=205N/mm2 满足要求！ 2、挠度验算 max=0.677q'la4/(100EI)=0.677×1.045×15004

5、/(100×206000×127100)=1.368mm max1.368mmminla/150，10min1500/150，1010mm 满足要求！ 3、支座反力计算 承载能力极限状态 Rmax=1.1qla=1.1×1.434×1.5=2.366kN 正常使用极限状态 Rmax'=1.1q'la=1.1×1.045×1.5=1.724kN 四、横向水平杆验算 承载能力极限状态 由上节可知F1=Rmax=2.366kN q=1.2×0.04=0.048kN/m 正常使用极限状态 由上节可知F1'=R

6、max'=1.724kN q'=0.04kN/m 1、抗弯验算 计算简图如下： 弯矩图(kN·m) =Mmax/W=0.714×106/5260=135.732N/mm2f=205N/mm2 满足要求！ 2、挠度验算 计算简图如下： 变形图(mm) max1.716mmminlb/150，10min900/150，106mm 满足要求！ 3、支座反力计算 承载能力极限状态 Rmax=2.388kN 五、扣件抗滑承载力验算横杆与立杆连接方式单扣件扣件抗滑移折减系数0.85 扣件抗滑承载力验算： 纵向水平杆：Rmax=2.366/2=1.183kNRc=0.85

7、×8=6.8kN 横向水平杆：Rmax=2.388kNRc=0.85×8=6.8kN 满足要求！ 六、荷载计算立杆排号立杆搭设高度Hs(m)双立杆计算方式双立杆计算高度h1(m)115不设置双立杆/225按双立杆受力设计14325按双立杆受力设计14双立杆不均匀系数K0.6每米立杆承受结构自重标准值gk(kN/m)0.129 立杆静荷载计算 1、立杆承受的结构自重标准值NG1k 立杆一:NG1k=(gk+la×n/2×0.04/h)×H=(0.129+1.5×2/2×0.04/1.8)×15=2.431kN 立杆二

8、: 单立杆NG1k=(gk+la×n/2×0.04/h)×(H-h1)=(0.129+1.5×2/2×0.04/1.8)×(25-14)=1.783kN 双立杆NGs1k=(gk+la×n/2×0.04/h)×h1=(0.129+1.5×2/2×0.04/1.8)×14=2.269kN 立杆三: 单立杆NG1k=(gk+la×n/2×0.04/h)×(H-h1)=(0.129+1.5×2/2×0.04/1.8)×(2

9、5-14)=1.783kN 双立杆NGs1k=(gk+la×n/2×0.04/h)×h1=(0.129+1.5×2/2×0.04/1.8)×14=2.269kN 2、脚手板的自重标准值NG2k1 立杆一:NG2k1=(H/h+1)×la×lb×Gkjb×1/2/2=(15/1.8+1)×1.5×0.9×0.35×1/2/2=1.103kN 立杆二: 单立杆NG2k1=(H-h1)/h+1)×la×lb×Gkjb×1/

10、2/1=(25-14)/1.8+1)×1.5×0.9×0.35×1/2/1=1.68kN 双立杆NGs2k1=(h1/h+1)×la×lb×Gkjb×1/2/1=(14/1.8+1)×1.5×0.9×0.35×1/2/1=2.074kN 立杆三: 单立杆NG2k1=(H-h1)/h+1)×la×lb×Gkjb×1/2/2=(25-14)/1.8+1)×1.5×0.9×0.35×1/2/2=0.84

11、kN 双立杆NGs2k1=(h1/h+1)×la×lb×Gkjb×1/2/2=(14/1.8+1)×1.5×0.9×0.35×1/2/2=1.037kN 1/2表示脚手板2步1设 3、栏杆与挡脚板自重标准值NG2k2 立杆三: 单立杆NG2k2=(H-h1)/h+1)×la×Gkdb×1/2=(25-14)/1.8+1)×1.5×0.14×1/2=0.747kN 双立杆NGs2k2=(h1/h+1)×la×Gkdb×1/2=(

12、14/1.8+1)×1.5×0.14×1/2=0.922kN 1/2表示挡脚板2步1设 4、立杆自重标准值NGk总计 立杆一:NGk=NG1k+NG2k1=2.431+1.103=3.534kN 立杆二: 单立杆NGk=NG1k+NG2k1=1.783+1.68=3.463kN 双立杆NGsk=NGs1k+NGs2k1=2.269+2.074=4.343kN 立杆三: 单立杆NGk=NG1k+NG2k1+NG2k2=1.783+0.84+0.747=3.37kN 双立杆NGsk=NGs1k+NGs2k1+NGs2k2=2.269+1.037+0.922=4.228

13、kN 5、立杆施工活荷载计算 立杆一：NQ1k=la×lb×(njj×Gkjj+nzj×Gkzj)/2=1.5×0.9×(1×3+1×2)/2=3.375kN 立杆二：NQ1k=la×lb×(njj×Gkjj+nzj×Gkzj)/1=1.5×0.9×(1×3+1×2)/1=6.75kN 立杆三：NQ1k=la×lb×(njj×Gkjj+nzj×Gkzj)/2=1.5×0.9×(

14、1×3+1×2)/2=3.375kN 组合风荷载作用下单立杆轴向力： 立杆一:N=1.2×NGk+0.9×1.4×NQ1k=1.2×3.534+0.9×1.4×3.375=8.493kN 立杆二: 单立杆N单=1.2×NGk+0.9×1.4×NQ1k=1.2×3.463+0.9×1.4×6.75=12.661kN 双立杆N双=1.2×NGk+0.9×1.4×NQ1k=1.2×4.343+0.9×1.4

15、15;6.75=13.716kN 立杆三: 单立杆N单=1.2×NGk+0.9×1.4×NQ1k=1.2×3.37+0.9×1.4×3.375=8.296kN 双立杆N双=1.2×NGk+0.9×1.4×NQ1k=1.2×4.228+0.9×1.4×3.375=9.326kN 七、立杆稳定性验算立杆截面抵抗矩W(mm3)5260立杆截面回转半径i(mm)15.9立杆抗压强度设计值f(N/mm2)205立杆截面面积A(mm2)506 1、立杆长细比验算 立杆计算长度l0=Kh=

16、1×1.5×1.8=2.7m 长细比=l0/i=2.7×103/15.9=169.811250 满足要求！ 轴心受压构件的稳定系数计算：立杆稳定性系数计算计算长度附加系数k计算长度li=kih(m)=li/ii值11.1553.119196.1320.18821.1913.216202.2450.17731.1913.216202.2450.177 2、立杆稳定性验算 不组合风荷载作用 由上计算可知各排立杆轴向力N 立杆一: N=1.2×NGk+1×1.4×NQ1k=1.2×3.534+1×1.4×3.3

17、75=8.966kN =N/(A)=8965.5/(0.188×506)=94.247N/mm2f=205N/mm2 满足要求！ 立杆二: 单立杆N单=1.2×NGk+1×1.4×NQ1k=1.2×3.463+1×1.4×6.75=13.605kN =N/(A)=13605.5/(0.177×506)=151.912N/mm2f=205N/mm2 满足要求！ 双立杆Ns=1.2×NGk+N单=1.2×4.343+13.605=18.817kN =KsN/(A)=0.6×18817/(0

18、.177×506)=126.06N/mm2f=205N/mm2 满足要求！ 立杆三: 单立杆N单=1.2×NGk+1×1.4×NQ1k=1.2×3.37+1×1.4×3.375=8.768kN =N/(A)=8768.5/(0.177×506)=97.904N/mm2f=205N/mm2 满足要求！ 双立杆Ns=1.2×NGk+N单=1.2×4.228+8.768=13.842kN =KsN/(A)=0.6×13841.75/(0.177×506)=92.73N/mm2f=2

19、05N/mm2 满足要求！ 组合风荷载作用 由上计算可知各排立杆轴向力N 立杆一: N=1.2×NGk+0.9×1.4×NQ1k=1.2×3.534+0.9×1.4×3.375=8.493kN Mw=0.9×1.4×Mwk=0.9×1.4×0.029×1.5×1.82/10=0.018kN·m =N/(A)+Mw/w=8493/(0.188×506)+17758.44/5260=92.656N/mm2f=205N/mm2 满足要求！ 立杆二: 单立杆N单=

20、1.2×NGk+0.9×1.4×NQ1k=1.2×3.463+0.9×1.4×6.75=12.661kN Mw=0.9×1.4×Mwk=0.9×1.4×0.029×1.5×1.82/10=0.018kN·m =N/(A)+Mw/w=12660.5/(0.177×506)+17758.44/5260=144.736N/mm2f=205N/mm2 满足要求！ 双立杆Ns=1.2×NGk+N单=1.2×4.343+12.661=17.872k

21、N Mw=0.9×1.4×Mwk=0.9×1.4×0.023×1.5×1.82/10=0.014kN·m =KsN/(A)+Mw/w=0.6×17872/(0.177×506)+14084.28/5260=121.336N/mm2f=205N/mm2 满足要求！ 立杆三: 单立杆N单=1.2×NGk+0.9×1.4×NQ1k=1.2×3.37+0.9×1.4×3.375=8.296kN Mw=0.9×1.4×Mwk=0.9&#

22、215;1.4×0.029×1.5×1.82/10=0.018kN·m =N/(A)+Mw/w=8296/(0.177×506)+17758.44/5260=96.005N/mm2f=205N/mm2 满足要求！ 双立杆Ns=1.2×NGk+N单=1.2×4.228+8.296=13.369kN Mw=0.9×1.4×Mwk=0.9×1.4×0.023×1.5×1.82/10=0.014kN·m =KsN/(A)+Mw/w=0.6×13369.2

23、5/(0.177×506)+14084.28/5260=91.171N/mm2f=205N/mm2 满足要求！ 3、立杆底部轴力标准值计算 立杆一：恒载标准值FG1=3.534kN，活载标准值FQ1=3.375kN 立杆二：恒载标准值FG2=7.806kN，活载标准值FQ2=6.75kN 立杆三：恒载标准值FG3=7.597kN，活载标准值FQ3=3.375kN 八、连墙件承载力验算连墙件布置方式两步两跨连墙件连接方式扣件连接连墙件约束脚手架平面外变形轴向力N0(kN)3连墙件计算长度l0(mm)600连墙件截面类型钢管连墙件型号48.3×3.6连墙件截面面积Ac(mm2)

24、506连墙件截面回转半径i(mm)15.9连墙件抗压强度设计值f(N/mm2)205连墙件与扣件连接方式双扣件扣件抗滑移折减系数0.85 Nlw=1.4×k×2×h×2×la=1.4×0.038×2×1.8×2×1.5=0.575kN 长细比=l0/i=600/15.9=37.736，查规范表A.0.6得，=0.896 (Nlw+N0)/(Ac)=(0.575+3)×103/(0.896×506)=7.885N/mm20.85×f=0.85×205N/mm

25、2=174.25N/mm2 满足要求！ 扣件抗滑承载力验算： Nlw+N0=0.575+3=3.575kN0.85×12=10.2kN 满足要求！ 九、楼板支撑面验算 楼板厚度h(mm)200混凝土强度等级C20立杆底座长a(mm)200立杆底座宽b(mm)200 F1=Ns=18.817kN 1、受冲切承载力计算 根据混凝土结构设计规范GB50010-2010第6.5.1条规定，见下表公式参数剖析Fl(0.7hft+0.25pc,m)umh0F1局部荷载设计值或集中反力设计值h截面高度影响系数：当h800mm时，取h=1.0；当h2000mm时，取h=0.9；中间线性插入取用。ft混凝土轴心抗拉强度设计值pc,m临界面周长上两个方向混凝土有效预压应力按长度的加权平均值，其值控制在1.0-3.5N/2范围内um临界截面周长：距离局部荷载或集中反力作用面积周边h0 /2处板垂直截面的最不利周长。h0截面有效高度，取两个配筋方向的截面有效高度的平均值=min(1,2) 1=0.4+1.2/s,2=0.5+as×