型钢悬挑脚手架计算书

1、8#楼楼梯型钢悬挑脚手架(扣件式)计算书计算依据：1、 建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范JGJ130-20112、 建筑施工门式钢管脚手架安全技术规范JGJ128-20103、建筑结构荷载规范GB50009-20124、钢结构设计规范GB50017-20035、混凝土结构设计规范 GB50010-2010架体验算、脚手架参数脚手架设计类型装修脚手架卸荷设置有脚手架搭设排数双排脚手架脚手架钢管类型48 X3脚手架架体高度H(m)19.5立杆步距h(m)1.8立杆纵距或跨距la(m)1.2立杆横距lb(m)1.05内立杆离建筑物距离 a(m)1.05双立杆计算方法不设置双立杆、荷载设计脚手板类

2、型竹巴脚手板脚手板自重标准值G kjb (kN/m 2)0.1脚手板铺设方式2步1设密目式安全立网自重标准值Gkmw (kN/m 2)0.01挡脚板类型竹串片挡脚板栏杆与挡脚板自重标准值Gkdb (kN/m)0.17挡脚板铺设方式1步1设每米立杆承受结构自重标准值g k(kN/m)0.12横向斜撑布置方式5跨1设装修脚手架作业层数 nzj1装修脚手架荷载标准值G kzj (kN/m 2)2地区安徽绩溪安全网设置全封闭基本风压3 o(kN/m 2)0.5风荷载体型系数卩s1.132风压咼度变化系数卩z(连墙件、单立杆稳定性)0.938 , 0.65风荷载标准值3 k(kN/m 2)(连墙件、单立

3、杆稳定性)0.531 , 0.368计算简图:1t7/:/f 1L1rJLiq .o. LAkILjiSBuKBRdDmL'侧面图三、纵向水平杆验算纵、横向水平杆布置方式纵向水平杆在上横向水平杆上纵向水平杆根数n2横杆抗弯强度设计值f(N/mm 2)205横杆截面惯性矩I(mm 4)107800横杆弹性模量E(N/mm 2)206000横杆截面抵抗矩W(mm 3)4490 物向水平歼a o o e/橫向朮平杆|_- 八靖i7靖横iEh注纵向啟平fftLW,橫向水 平杆上飙向水平抨根數曲乔B會纵、横向水平杆布置承载能力极限状态q=1.2 X (0.033+G kjb X lb/(n+1)

4、+1.4X Gk X lb/(n+1)=1.2 X (0.033+0.1 X1.05/(2+1)+1.4 X2 Xl.05/(2+1)=1.062kN/m正常使用极限状态q'=(0.033+G kjb X lb/(n+1)+G k X lb/(n+1)=(0.033+0.1 X 1.05/(2+1)+2 X1.05/(2+1)=0.768kN/m1、抗弯验算Mmax=0.1ql a2=0.1 X1.062 xl.22=0.153kN mo=M max/W=0.153 xl06/4490=34.058N/mm2<f=205N/mm2满足要求！2、挠度验算V max=0.677q&#

5、39;l a4心00EI)=0.677X 0.768 X 12004心00 X 206000107800)=0.486mmvmax = 0.486mm < v = minl a/150 , 10 = min1200/150 , 10 = 8mm 满足要求！3、支座反力计算承载能力极限状态Rmax=1.1ql a=1.1 X1.062 X1.2=1.402kN正常使用极限状态Rmax'=1.1q'l a=1.1 X0.768 X1.2=1.014kN四、横向水平杆验算承载能力极限状态由上节可知 F1=R max =1 .402kNq=1.2 X0.033=0.04kN/m正

6、常使用极限状态由上节可知 F1'=Rmax'=1.014kNq'=0.033kN/m1 、抗弯验算计算简图如下:O.M4cN.'r-1*111*1"1 III III 11口；1>E11.斗 W.1A弯矩图（kN m）0=M max/W=0.496xi06/4490=110.406N/mm2wf=205N/mm 2满足要求!2、挠度验算计算简图如下:L.t)11 Jm mh ! 11 Jm mIm ! 1 i Jm i p i i p ui ” jyji liuiiiiHl工、工 j *i>F：变形图（mm）vmax = 1.898mm &

7、lt; V = minl b/150 , 10 = min1050/150, 10 = 7mm满足要求！3、支座反力计算承载能力极限状态Rmax=1.423kN五、扣件抗滑承载力验算横杆与立杆连接方式双扣件扣件抗滑移折减系数0.9扣件抗滑承载力验算：纵向水平杆：Rmax=1.402/2=0.701kN<Rc=0.9 X12=10.8kN横向水平杆：Rmax=1.423kN <Rc=0.9 X12=10.8kN满足要求！六、荷载计算脚手架架体高度H19.5脚手架钢管类型48 X3每米立杆承受结构自重标准值0.12gk(kN/m)立杆静荷载计算1、立杆承受的结构自重标准值 NG1k单外

8、立杆：NGik=(gk+l a Xn/2 X0.033/h) XH=(0.12+1.2 X2/2 X0.033/1.8) X19.5=2.773kN单内立杆：NGik=2.773kN2、脚手板的自重标准值N G2k1单外立杆：NG2k1 =(H/h+1) X la Xlb X Gkjb X 1/2/2=(19.5/1.8+1) X 1.2 X 1.05 X 0.1 X1/2/2=0.373kN1/2表示脚手板2步1设单内立杆：NG2k1=0.373kN3、栏杆与挡脚板自重标准值 NG2k2单外 立杆：NG2k2=(H/h+1) Xla XGkdb X1/1= (19.5/1.8+1)X1.2

9、X 0.17 X1/1=2.414kN1/1表示挡脚板1步1设4、围护材料的自重标准值 N G2k3单外立杆：N G2k3 =G kmw Xla XH=0.01 X1.2 X19.5=0.234kN5、构配件自重标准值N G2k总计单外立杆：NG2k=N G2k1 +N G2k2 +N G2k3=0.373+2.414+0.234=3.021kN单内立杆：NG2k=N G2k1 =0.373kN立杆施工活荷载计算外立杆：NQik=la Xlb X(nzjXGkzj)/2=1.2 X1.05 X(1 X2)/2=1.26kN内立杆：NQik=1.26kN组合风荷载作用下单立杆轴向力：单外立杆：N

10、=1.2 X(N Gik+ NG2k)+0.9 X1.4 XNQik=1.2 X(2.773+3.021)+0.9X1.4 X1.26=8.54kN单内立杆：N=1.2 X(N G1k+ NG2k)+0.9 X1.4 XNQ1k=1.2 X(2.773+0.373)+0.9X1.4 X1.26=5.362kN七、钢丝绳卸荷计算钢丝绳不均匀系数a0.85钢丝绳安全系数k9钢丝绳绳夹型式马鞍式拴紧绳夹螺帽时螺栓上所受力T(kN)15.19钢丝绳绳夹数量5吊环设置共用吊环钢筋直径d(mm)20钢丝绳型号6X19钢丝绳公称抗拉强度(N/mm 2)1400钢丝绳受力不均匀系数 Kx1.5花篮螺栓在螺纹处

11、的有效直径de(mm)10花篮螺栓抗拉强度设计值ft(N/mm 2)170卸荷系数Kf0.8上部增加荷载高度(m)6脚手架卸荷次数1第1_十 吊点与上 吊亡.的水平距 為*, 第2十吊点与上吊点的水平距离钢丝绳卸荷松 （则 注；绳卡间距A为阅-他d为輛皱宜屉 r A » 朮”蘭_钢丝绳绳卡作法第1次卸荷验算ai=arctan(l s/H s)=arctan(3000/200)=86.186a2=arctan(l s/H s)=arctan(3000/1500)=63.435钢丝绳竖向分力，不均匀系数 Kx取1.5Pi=Kf X Kx X N X hj(n+1) /HX Hl/I a=

12、0.8 X 1.5 X 5.362 X 13.5/19.5 1.2/1.2=4.455kNP2=Kf X Kx X N X hj(n+1)/HX HL/la=0.8 X 1.5 X 8.54 X 13.5/19.5 1.2/1.2=7.095kN钢丝绳轴向拉力T1=P 1/sin a1=4.455/sin86.186°=4.465kNT2=P 2/sin a2=7.095/sin63.435° =7.932kN 卸荷钢丝绳的最大轴向拉力 Fg=maxT 1， T2=7.932kN绳夹数量：n=1.667Fg/(2T)=1.667X7.932/(2 X15.19)=1 个&l

13、t;n=5 个满足要求！花篮螺栓验算：c=Fg X 103/( n X de2/4)=7.932 X 103/( n X 102/4)=100.996N/mm2 <ft=170N/mm2满足要求！钢丝绳：查表得，钢丝绳破断拉力总和：Fg=101kNFg'= aX Fg/k=0.85 Xl01/9=9.539kN 耳Fg=7.932kN满足要求！吊环最小直径 dmin=(4A/ n)1/2=(4 XFg/(f n)1/2=(4 X7.932 X103/(65 冗)1/2 =13mmd=20 d min满足要求！注： f 为拉环钢筋抗拉强度，按混凝土结构设计规范 每个拉环按 2 个截

14、面计算的吊环应力不应大于 65N/mm 2第 1 次卸荷钢丝绳直径 14mm ，必须拉紧至 7.932kN ，吊环直径为 20mm 。满足要求！八、立杆稳定性验算脚手架架体高度H19.5立杆计算长度系数卩1.5立杆截面抵抗矩W(mm 3)4490立杆截面回转半径i(mm)15.9立杆抗压强度设计值f(N/mm2)205立杆截面面积A(mm 2)424连墙件布置方式两步两跨1、立杆长细比验算立杆计算长度lo=K山=1 X1.5 Xl.8=2.7m长细比入=1 o/i=2.7 X1O3/15.9=169.811 <210 满足要求！轴心受压构件的稳定系数计算：立杆计算长度 lo=K 山=1.

15、155 X1.5 Xl.8=3.119m长细比入=1 o/i=3.119 X10 3/15.9=196.132查规范表A得，© =0.1882、立杆稳定性验算不组合风荷载作用底部卸荷段立杆单立杆的轴心压力设计值 N1=(1.2 X(NG1k+N G2k)+1.4N Q1k) X(hx1+(1-K f)X(hx顶-hx1)+max6 , (1-Kf)Xhj 顶)/H=(1.2 X(2.773+3.021)+1.4X1.26)X(6+(1-0.8) X(6-6)+max6, (1-0.8) X13.5)/19.5=5.364KN顶部卸荷段立杆单立杆的轴心压力设计值 N2=(1.2 X(N

16、G1k+N G2k)+1.4 XNQ1k) X(H-h x顶)/H=(1.2 X(2.773+3.021)+1.4 X1.26) X(19.5-6)/19.5=6.034kN单立杆轴心压力最大值 N=max(N 1、N2)=6.034KNo=N/( ©A)=6034.417/(0.188X424)=75.703N/mm2 wf=205N/mm 2满足要求！组合风荷载作用底部卸荷段立杆单立杆的轴心压力设计值 Ni=(1.2 X(NGik+N G2k)+0.9 X1.4NQik) X(hxi+(1-Kf)X(hx顶-hx1)+max6 , (1-Kf) Xhj 顶)/H=(1.2 x(2

17、.773+3.021)+0.9 X1.4 X1.26) X(6+(1-0.8) X(6-6)+max6, (1-0.8) X13.5)/19.5=5.255KN顶部卸荷段立杆单立杆的轴心压力设计值N2=(1.2 X(N G1k+N G2k)+0.9 X1.4 XNQ1k) X(H-h x顶)/H=(1.2 X(2.773+3.021)+0.9 X1.4 X1.26) X(19.5-6)/19.5=5.912kN单立杆轴心压力最大值 N=max(N 1、N2)=5.912KNMw=0.9 X 1.4 X M wk=0.9 X 1.4 X 3 klah2/10=0.9 X 1.4 X 0.368

18、X 1.2 X 1.82/10=0.18kN m(T=N/(©A)+M w/W=5912.294/(0.188X424)+180278.784/4490=114.322N/mm2<f=205N/mm2满足要求！九、连墙件承载力验算连墙件布置方式两步两跨连墙件连接方式扣件连接连墙件约束脚手架平面外变形轴向力N0(kN)3连墙件计算长度l0(mm)600连墙件截面类型钢管连墙件型号48 X3连墙件截面面积Ac(mm 2)424连墙件截面回转半径i(mm)15.9连墙件抗压强度设计值205连墙件与扣件连接方式双扣件f(N/mm2)扣件抗滑移折减系数0.9Niw=1.4 XwkX2 X

19、h X2 Xla=1.4 X0.531 X2 X1.8 X2 xl.2=6.423kN长细比入=lo/i=6OO/15.9=37.736,查规范表 得，© =0.896(Niw+No)/( ©Ac)=(6.423+3) X1O3/(O.896 X424)=24.804N/mm20.85 Xf=0.85X205N/mm 2=174.25N/mm2满足要求！扣件抗滑承载力验算：Nlw+N 0=6.423+3=9.423kN0.9 X12=10.8kN满足要求悬挑梁验算一、基本参数主梁离地高度(m)16悬挑方式普通主梁悬挑主梁间距(mm)1200主梁与建筑物连接方式平铺在楼板上锚

20、固点设置方式压环钢筋压环钢筋直径d(mm)16主梁建筑物外悬挑长度Lx(mm)2300主梁外锚固点到建筑物边缘的距离 a(mm)100主梁建筑物内锚固长度Lm (mm)4000梁/楼板混凝土强度等级C30主梁验算主梁材料类型工字钢主梁合并根数n z1主梁材料规格16号工字钢主梁截面积A(cm 2)26.1主梁截面惯性矩lx(cm 4)1130主梁截面抵抗矩 Wx(cm 3)141主梁自重标准值g k(kN/m)0.205主梁材料抗弯强度设计值f(N/mm 2)215主梁材料抗剪强度设计值T(N/mm 2)125主梁弹性模量E(N/mm 2)206000主梁允许挠度V(mm)1/250荷载标准值

21、：q'=g k=0.205=0.205kN/m第 1 排: F'i=Fi'/n z=4.883/1=4.883kN 第 2 排: F'2=F2'/n z=4.883/1=4.883kN 荷载设计值：q=1.2 Xgk=1.2 X0.205=0.246kN/m第 1 排: F1=F1/nz=6.034/1=6.034kN第 2 排: F2=F2/n z=6.034/1=6.034kNJ45MLJL 1140 JLrHrHr乱灯1、强度验算弯矩图(kN m)2 <f=215N/mm2omax=M max/W=6.433 xl06/141000=45.626N/mm符合要求!2、抗剪验算6.314必疥0.571航25加L. Jg5.71；04剪力图(kN)Tmax=Qmax/(8l z S)bh02-(b- S)h2=11.949 x 1000 x 88 x 1602-(88-6) x140.2 2/(8 X11300000 X6)=14.121N/mm2Tiax=14.121N/mm2< T=125N/mm2符合要求！3、挠度验算变形图(mm)wnax=1.865mm w V=2 Xlx/250=2 X2300/250=18.4mm符合要求！4、支