盘扣支架检算

1、太行山高速公路邯郸段现浇支架检算报告目录第一章 工程简介 31.1 工程概况 31.2 现浇支架方案 3第二章参数确定 42.1 检算内容 42.2 参考资料 42.3 参数取值 42.3.1 材料参数 42.3.2 构件参数 5第三章 结构的受力计算及验算 53.1 碗口支架检算 53.1.1 荷载计算 53.1.2 立杆稳定性检算 93.2 门洞检算 113.2.1 左门洞纵梁 123.2.2 右门洞纵梁 143.2.3 横梁检算 173.2.4 立柱检算193.2.5 基础检算203.2.6 盘扣支架下地基检算 21第四章结论21第一章工程简介1.1 工程概况太行山高速公路邯郸段现浇支架

2、结构布置为：在桥梁纵向布置间距为在 0#7龈面块段为0.6m,其他区段为0.9m,水平间距根据位置改变，大致分布 为，翼缘板处间距0.9m,腹板处（包括两侧腹板和中间腹板）间距为 0.6m,底 板处间距为0.9m,立杆步距设置均为1m。1.2 现浇支架方案结合工程概况，现浇支架方案如下图所示:图1.1纵断面示意图第二章 参数确定2.1 检算内容太行山高速公路邯郸段现浇支架检算2.2 参考资料1、现浇梁支架指导性示意图；2、 公路钢筋混凝土及预应力桥涵设计规范( JTGD-062 201)2；3、 公路桥涵设计通用规范( JTGD60-2004) ；4、 公路桥涵施工技术规范( JTG-TF50

3、-201)1；5、 建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范( JGJ-231-2001) ；6、 建筑结构荷载规范( GB500009-2012)7、现场提供的资料：施工图纸等资料。2.3 参数取值2.3.1 材料参数A3 钢 (Q235)： ( 1)弹性模量E=206GPa；( 2)抗拉、抗压和抗弯强度设计值f =205MPa；( 3)抗剪强度设计值fv =125MPa；A3 钢 (Q345)： ( 1)弹性模量E=210GPa；(2)抗拉、抗压和抗弯强度设计值 f =300MPa； (3)抗剪强度设计值fv =180MPa2.3.2 构件参数扣件式钢管支架参数见表2.1表2.1 碗口支架参数

4、表外径壁厚截面积截面惯性矩截面模量回转半径48mm3.2mm，LC24.50cm411.36cm4.73cm31.59cm第三章结构的受力计算及验算现浇支架检算包括盘口扣口支架稳定检算，门洞检算和基础检算。3.1 碗口支架检算对盘口支架检算时，仅对0#7腿面腹板、底板、翼缘板下的立杆和其他区 段腹板、底板、翼缘板下的立杆的进行验算。3.1.1 荷载计算(1)恒载包载；包含梁体，模板等(荷载分项系数取1.2)对0#7#1面块计算时梁体重量按图3.1计算，对其他截面计算时 梁体重量按图3.2计算，混凝土容重取26kN/m3.图3.1 07臃体重量计算截面图3.3左门洞梁体重量计算截面截面模板自重取

5、3kN/m2.（2）活载活载：包含倾倒混凝土拌合物时产生的冲击荷载，振捣混凝土时产生的荷载 （荷载分项系数按1.4计）;施工人员、机具、材料和其他临时荷载（荷载分项系数按1.4计）。施工人员、施工料具堆放和其他临时荷载：2.5kN/m 2 ；一 .、 _ .2振捣混凝土产生的荷载：2.0kN/m ；风荷载：按照建筑施工承插型盘扣件钢管支架安全技术规程JTJ231-2010 可知。k u zus 02式中；k风何载标准伯：（kN/muz风压高度变化系数，取值1.0 us 支架风荷载体型系数，取值1.320 基本风压值，取值0.3 kN / m2则 k 1.0 1.3 0.3 0.39kN /m2

6、( 3)荷载组合根据建筑施工承插型盘扣件钢管支架安全技术规程JTJ231-2010对立杆稳定进行验算时，荷载组合分为两类永久荷载+施工均布荷载；永久荷载+0.9(施工均布荷载+风荷载)。( 4)荷载计算 07#截面腹板下的立杆i荷载计算梁体重量：6.8X 26X0.6X 0.6+ 1.95=32.64kN模板重量：3X 0.6X 0.6=1.08kN施工荷载：3X 0. 6X 0.6=1.08kN混凝土振捣：2X 0.6X0.6=0.72kN风荷载：0.39X0.6X0.6=0.14kNii荷载组合不组合风荷载：N 1.2(32.64 1.08) 1.4(1.08 0.72) 42.98kN组

7、合风荷载：N 1.2(32.64 1.08) 0.9 1.4(1.08 0.72 0.14) 42.91kN 07#底板下的立杆i荷载计算梁体重量：5.92X 26 X 0.6 X 0.9 + 3.53=23.55kN模板重量：3X 0.6X 0.9=1.62kN施工荷载：3X 0. 6X 0.9=1.62kN混凝土振捣：2X 0.6X 0.9=1.08kN风荷载：0.39X0.6X0.9=0.21kNii荷载组合不组合风荷载：N 1.2(23.55 1.62) 1.4(1.62 1.08) 33.98kN组合风荷载：N 1.2(23.55 1.62) 0.9 1.4(1.62 1.08 0.

8、21)其他腹板下的立杆i荷载计算梁体重量：4.79X 26 义 0.6X 0.9+ 1.95=34.49kN模板重量：3X 0.6X 0.9=1.62kN施工荷载：3X 0. 6X 0.9=1.62kN混凝土振捣：2X 0.6X 0.9=1.08kN风荷载：0.39X0.6X0.9=0.21kNii荷载组合不组合风荷载：N 1.2(34.49 1.62) 1.4(1.62 1.08) 47.11kN组合风荷载：N 1.2(34.49 1.62) 0.9 1.4(1.62 1.08 0.21)其他底板下的立杆i荷载计算梁体重量：4.71 X 26X0.9X0.9-3.53=28.10kN33.8

9、7kN47.00kN模板重量：3X 0.9X 0.9=2.43kN施工荷载：3X 0. 9X 0.9=2.43kN混凝土振捣：2X0.9X 0.9=1.62kN风荷载：0.39X0.9X0.9=0.32kNii荷载组合不组合风荷载：N 1.2(28.10 2.43) 1.4(2.43 1.62) 42.31kN组合风荷载：N 1.2(28.10 2.43) 0.9 1.4(2.43 1.62 0.32) 42.14kN翼缘板下的立杆i荷载计算梁体重量：1.44X 26X 0.9X 0.9+ 3.6=8.42kN模板重量：3X 0.9X 0.9=2.43kN施工荷载：3X 0. 9X 0.9=2

10、.43kN混凝土振捣：2X0.9X 0.9=1.62kN风荷载：0.39X0.9X0.9=0.32kNii荷载组合不组合风荷载：N 1.2(8.42 2.43) 1.4(2.43 1.62) 18.69kN组合风荷载：N 1.2(8.42 2.43) 0.9 1.4(2.43 1.62 0.32) 18.52kN3.1.2立杆稳定性检算根据建筑施工承插型盘扣件钢管支架安全技术规程JTJ231-201O勺规定,模板立杆的计算长度取下面中的较大值；l0 hl0 h' 2ka式中；io支架立杆计算长度（m；a支架可调托座支撑点至顶层水平杆中心线的距离；h 支架立杆中间层水平杆最大竖向步距；h

11、'支架立杆顶层水平杆步距（M,宜比最大步距减少一个盘扣的距离；支架立杆计算长度修正系数，水平杆步距为0.5m或1m时，取1.60 , 水平杆步距为1.5m时，取值1.20;k 悬臂端计算长度折减系数取值 0.7。本次检算中取。a取值0.5m； h取值1m； h取值0.5m； 取值1.60; k取值 0.7。l0 h 1.6 1 1.6ml0 h 2ka 0.5 2 0.7 0.5 1.2m综上，本次检算中取10 1.6m检算时，根据建筑施工承插型盘扣件钢管支架安全技术规程JTJ231-2010的规定，检算分为；不组合风荷载时：-N fA组合风荷载时：此 fA W式中：Mw计算立杆段由风

12、荷载设计值产生的弯矩，按照式2Mw 0.9 1.4Mwkk1ah计算,式中la为立杆纵距；10f 钢材的抗拉，抗压，抗弯强度设计值;10 轴心受压构件的稳定系数;w立杆截面模量;A立杆的截面积;0 9 1 4 0 39 0 6 1210本次检算中，取Mw10.02948kN?m根据 10 1.6m, i 1.58cm确定 当 100.61.59查上述规范附录D,0.544由以上计算可知: 不组合风荷载时的最大值 N 47.11kN组合风荷载时的最大值为N 47.00kN不组合风荷载:稳定安全系数:471100.544450192.4N /mm2<f 300N / mm2300192.41

13、.561.5组合风荷载:N MwA W470000.544 450294802 -23 198.2N / mm2< f 300N / mm24.73 103稳定安全系数:300 K198.21.51 1.5经检算可知，立杆稳定性满足要求。3.2门洞检算门洞检算分为左门洞（5.2m）和右门洞（7.6m）,分别用MADIS CIVIL2012S模对其中的纵梁，横梁和立柱进行检算3.2.1 左门洞纵梁(1)荷载计算将45c工字钢改为双拼45c工字钢。i荷载计算梁体重量：6.17X 26 X 0.6 X 0.9 + 1.95=44.42kN模板重量：3X 0.6X 0.9=1.62kN施工荷载：

14、3X 0. 6X 0.9=1.62kN混凝土振捣：2X 0.6X 0.9=1.08kN风荷载：0.39X0.6X0.9=0.21kNii荷载组合不组合风荷载：N 1.2(44.42 1.62) 1.4(1.62 1.08) 59.03kN组合风荷载：N1.2(44.42 1.62) 0.9 1.4(1.62 1.08 0.21) 58.91kN纵梁荷载按照最大值59.03kN施加。图3.3纵梁计算模型(左)(3)计算结果nnrrMG 48ftsR-ii- erEr 1 1 7- T - - 1 J -r* ily工工二工 .-Q % KAJrM.l.工-I - 一髭 fcoll，7v T =

15、J ” -s/-E3IF >r£w "Hy j- H&rlvtMM I UM-iJ . TE-7=：.?二亡e灯w a：:为THJM1丁a图 正应力图-t - r /中j工7-束.,iii'i i'ii 1 Till”匚F_r H 工5与*TH74%a*HU：l 31-i *nal 拿i明gmT小碗必计诩-SEg-CCO-fi工-4*/。r-|，1 ) 24% 加 L -1434-EDQL -lS4«iie-<KL二.sseX。1 1T? him I 3Mb图剪应力图hfi 整事-I hiEuaJMr. I： ，.漫hl h-

16、-nM+HOOE- 3MM i 1HOOE-ZLC.OPJ.- b.?E£E + KCNCd>E-lLZ: C MGd图变形图e图反力图图3.4左门洞计算结果REEF =WFrus- 25F UWJUfcTSIl 口血1Km郎 刀|鼻号器莺烟: =3”工对去也口三二- *.£-记 ST： £K通过计算可知：纵梁工字钢最大组合应力：max 107MPa f =215MPa, 215组合应力安全系数：K=2.0 1.3;107纵梁工字钢最大剪应力：max 22.5MPafv=125MPa,剪应力安全系数：K= -125- =8.7 1.3 ;22.5纵梁工字钢最

17、大变形：fmax 6.75mm f -52。13mm ;400400结论：纵梁工字钢在最不利荷载作用下的组合应力、剪应力以及变形均满足规范要求。3.2.2 右门洞纵梁(1)荷载计算纵梁荷载按照下面截面腹板下的最大值(47.1kN)施加，横梁按照纵梁的反力施加荷载。(将工字钢型号改为双拼50c工字钢)(2)计算模型a图正应力图恬H47花nraiwr./S-L ：1.44 R» 7 口 LI川西维第八 r，川口&*<* =liagTg nAmn«*w9 M-&"74L3E-»Ca “由m9费 VI-L44M3a-*J0ir aax.Tf

18、lCi3T： SJdMAk 14Mill ： 4D火工一="- *r;1 h.*fifn *2 E 丁 EUG E'T捷甘f重b图剪应力图c图变形图irFrS<X-OfH-MO0F*«n IM ODE-：T-On-OJXIEE-KIO m»e» airTsaDTAl 1 4Mkj北旨M一亡7彳 ME n薄：os电即r仃走中1-云聿:管L 工I HHfld图反力图图3.6右门洞计算结果通过计算可知:纵梁工字钢最大组合应力：max 140.4MPa f=215MPa, 215组合应力安全系数：K=1.5 1.3；140.4纵梁工字钢最大剪应力：

19、max 22.6MPa fv =125MPa,. 125男应力安全系数： K=5.5 1.3;22.6400400纵梁工字钢最大变形：fmax 16.7mm fl 7600 19mm ;结论：纵梁工字钢在最不利荷载作用下的组合应力、剪应力以及变形均满足规范要求。3.2.3 横梁检算与右门洞相比，左门洞横梁承受的荷载较大，故检算只检算左门洞横梁。(1)荷载计算横梁所受的荷载由纵梁传递，故只需将纵梁的反力(306.2kN )施加到横梁上即可。(横梁截面修改为双拼45a工字钢)(2)计算模型图3.7横梁计算模型(3)计算结果S E 1T可,冲MM ： Mg I 24 9#I。？*金馥3aHZ3KZE

20、I-SCI3-LJ4fi7W<C.J-4 SI MAXCI-5-.XI40U1.-GC-2a图正应力图F-捻KJ s + J Zdi62二52割第 1S.Y三三心 «片*.«需普b图剪应力图H n±* Id一11L-一，1二,.Gsr4nocBSM5HAPF言好型KM-Bjggcf4n® NCOE-JT-DJc-£lXKCE + JjjNddE-3NCPE- 3JCOMB- 7.236E-OJNO0E* TRi - arr： i山冗r dHIM ; IH * tw(ll 望 iri tnE Fi%"na过三：,T t c图变形图

21、- EST*中响 A- Lll：Ms OJUEnOK-i-DKi叫，OC&Wl*flW-FZp 5a?7X*W2K JTTZ：->4Q2f /节 U= i.Th L岌d hr*Ei MV3C- DMHr-DL-MMC i 书MIH I 121d图反力图图3.8横梁计算结果通过计算可知:纵梁工字钢最大组合应力：max 65.5MPa f=215MPa, 215组合应力安全系数：K= =3.3 1.3 ;65.5纵梁工字钢最大剪应力：max 72.MPa fv =125MPa, 125男应力安全系数： K= -=1.7 1.3;72纵梁工字钢最大变形:fmax 0.7mm fl 2000 广5mm ;400400结论：横梁工字钢在最不利荷载作用下的组合应力、剪应力以及变形均满足规范要求。3.2.4 立柱检算(1)荷载计算立柱承受的荷载由横梁传递，计算时将横梁的最大反力(1064.6kN)施加