T0101醋酸乙烯蒸发塔

1、软件批准号：CSBTS/TC40/SC5-D01-1999DATA SHEET OF PROCESS EQUIPMENT DESIGN工程名：PROJECT设备位号：ITEM设备名称：EQUIPMENT图号：DWG NO设计单位：中航一集团航空动力控制系统研究所DESIGNER设计Desig ned by日期Date校核Checked by日期Date审核Verified by日期Date批准Approved by日期Date塔设 备校核 计算单位中航一集团航空动力控制系统研究所计算依据：NB/T 47041-2014计算条件塔型板式容器分段数(不包括裙座)1压力试验类型液压封头上封头下封头材

2、料名称Q345RQ345R名义厚度(mm)2525腐蚀裕量(mm)33焊接接头系数0.850.85封头形状椭圆形椭圆形圆筒设计压力(Mpa)设计温度(C)长度(mm)名义厚度(mm)内径/外径(mm)材料名称(即钢号)11.13179.911998 :255000Q345R2345678910圆筒腐蚀裕量(mm)纵向焊接接 头系数环向焊接 接头系数外压计算长度(mm)试验压力(立)(Mpa)试验压力(卧)(Mpa)130.850.8501.411.541922345678910内件及偏心载荷介质密度kg/m0塔釜液面离焊接接头的高度mm0塔板分段数12345塔板型式筛板塔板层数10每层塔板上积

3、液厚度mm0最高一层塔板高度mm15750最低一层塔板高度mm3752填料分段数12345填料顶部高度mm填料底部高度mmkg/m3填料密度集中载荷数12345集中载荷kg0集中载荷高度mm0集中载荷中心至容器中 心线距离mm0集中载荷方位角0塔器附件及基础塔器附件质量计算系数1.2基本风压N/m2450基础高度mm0塔器保温层厚度mm250保温层密度kg/m3300裙座防火层厚度mm50防火层密度3kg/m350管线保温层厚度mm0最大管线外径mm0笼式扶梯与最大管线的相对901场地土类型II场地土粗糙度类别rB地震设防烈度8 度(0.2g)设计地震分组第二组地震影响系数最大值Onax0.1

4、6阻尼比0.01塔器上平台总个数0平台宽度mm0塔器上最高平台高度mm0塔器上最低平台高度mm0阻尼比（检修工况）0管道力12345管道力方向管道力大小N 管道力到基础的距离mm0管道力到容器中心线的 距离mm管道力方位角678910管道力方向管道力大小N管道力到基础的距离mm管道力到容器中心线的 距离mm管道力方位角裙座裙座结构形式圆锥形裙座底部截面内径mm5000裙座与壳体连接形式对接裙座高度mm3752裙座材料名称Q345R裙座设计温度c20裙座腐蚀裕量mm2裙座名义厚度mm25裙座材料许用应力MPa189裙座与筒体连接段的材料Q345R裙座与筒体连接段在设计 温度下许用应力MPa189

5、裙座与筒体连接段长度mm170裙座上同一高度处较大孔个数0裙座较大孔中心高度mm1500裙座上较大孔引出管内 径（或宽度）mm0裙座上较大孔引出管厚 度mm0裙座上较大孔引出管长度mm0地脚螺栓及地脚螺栓座地脚螺栓材料名称Q235地脚螺栓材料许用应力MPa147地脚螺栓个数120地脚螺栓公称直径mm42全部筋板块数100相邻筋板最大外侧间距mm84.2738筋板内侧间距mm90筋板厚度mm40筋板宽度mm140盖板类型整块盖板上地脚螺栓孔直径mm60盖板厚度mm55盖板宽度mm0垫板有垫板上地脚螺栓孔直径mm45垫板厚度mm18垫板宽度mm90基础环板外径mm5000基础环板内径mm4000基

6、础环板名义厚度mm50计算结果容器壳体强度计算元件名称压力设计名义厚度(mm)直立容器校核取用厚度(mm)许用内压(MPa)许用外压(MPa)下封头25251.345第1段圆筒25251.287第1段变径段第2段圆筒第2段变径段第3段圆筒第3段变径段第4段圆筒第4段变径段第5段圆筒第5段变径段第6段圆筒第6段变径段第7段圆筒第7段变径段第8段圆筒第8段变径段第9段圆筒第9段变径段第10段圆筒上封头25251.345裙座名义厚度(mm)取用厚度(mm)2525风载及地震载荷0-0A- A裙座与筒体 连接段1- 1(筒体)1 1( 下封 头)2 23 3操作质量m0 =m01 +m)2 +m03

7、十m04 +m05 +ma +me10177880382.479743.679743.6最小质量m0 =+ 0.2mo2 + mo3 + m04 + ma + me91530.770134.669495.869495.8压力试验时质量37741335601679743.679743.6风弯矩 M：=p 占 /2 + p 十(li+ly/2)+p半 U +h+lid2 +4.171e+082.531e+082.463e+082.463e+08nMca (I) MCa=(2jt/T1)2Yt1Z m/hk h)%1( h)k4nMca (II) MCa=(2兀/丁2 )馆2瓦 mjhk _h)%2

8、(h)k 土Mca检修状态顺风向弯矩 mCu)顺风向弯矩 mCqi)顺风向弯矩 M C (I)检修状态组合风弯矩 Mew = max(M,J(M)(M 防)2 )4.171e+082.531e+082.463e+082.463e+08地震弯矩MenF1k(hk h)注：计及高振型时，此项按B.24计算k土1.452e+099.916e+089.705e+089.705e+08偏心弯矩M e = megle00 0 0最大弯矩 Mmax =max( M+M e,M+0.25MW+ Me )需横风向计算时M max = max( M+ M e,M+0.25M+ M e )1.556e+091.05

9、5e+091.032e+091.032e+09n垂直地震力 Fm =mihFv04/迟 mk(i =1,2,.,n)70000应力计算=RDj/4&i65.0965.090i2 =(m0g 土Fj 亠)/ 兀D6i2.802.032.302.30I _2=4M max / 兀Dj 6ei3.492.172.422.42CT22 =(口0" ±FvI L )/ JlDid2.00 2.00°3l = PT Di / 46ei81.22 81.22码2 umTg / nDVei10.389.002.302.30I I2O33=4(0.3Mw+Me)/兀 Di&

10、#174;0.280.160.170.17凶189.00189.00175.23175.23B112.08105.37100.85100.72组合应力校核O"A1 =丐一口2 +厲3（内压），一12+貯3（外压）65.2265.22许用值178.73178.73ctA2 =+ 3 (内压)， 切 + cr2 + cr3 (夕卜压)6.294.214.424.42许用值134.50126.44121.02120.86= W d + °379.1079.10许用值292.50292.50a4 = 口2 + 口310.669.162.472.47许用值112.08112.0810

11、7.19100.72<t=(S +9.81PHw)(D +%)/2%178.41178.41许用值292.50292.50校核结果合格合格合格合格注1: 中i和j的意义如下i=1操作工况j=1设计压力或试验压力下引起的轴向应力（拉）i=2检修工况j=2重力及垂直地震力引起的轴向应力（压）i=3液压试验工况j=3弯矩引起的轴向应力（拉或压）孑设计温度下材料许用应力 B设计温度下轴向稳定的应力许用值注2:厲：轴向最大组合拉应力O：轴向最大组合压应力6：液压试验时轴向最大组合拉应力04：液压试验时轴向最大组合压应力CT试验压力引起的周向应力注3:单位如下质量kg力:N弯矩:N mm 应力:MP

12、a计算结果地脚螺栓及地脚螺栓座44基础环板抗弯断面模数z MDob -Dib）Jb32Dob3 mm7.24529e+092 2基础环板面积代Dib）42mm7.06858e+06基础环板计算力矩 maX(Mx =CxQmaxb2,My =Cbmaxl2)N mm169.079基础环板需要厚度mm2.63基础环板厚度厚度校核结果合格混凝土地基上最大压应力込_max / Zb *( m g亠Fv )/Ab中大值max.3M w°+Me)/Zb+mmaxg/AbMPa0.54受风载时基础环板与基础表面间虚拟的最大拉应力0-0. 1全B国%工M设备空设计技术中心站ZbAbMPa-0.07受

13、地震载荷时基础环板与基础表面间虚拟的最大拉应力对接接头校核对接接头横截面Dit 5esmm387986对接接头抗弯断面模数 也2&/4mrn4.84983e+08对接焊接接头在操作工况下最大拉应力4MmaJm0 上g _FvJ上TD it &sJlD it &sMPa0.10对接焊接接头拉应力许可值MPa126.163对接接头拉应力校核结果合格搭接接头校核搭接接头横截面Aw=0.7Qo£smrn搭接接头抗剪断面模数Zw =O.55D°2耳mm搭接焊接接头在操作工况下最大剪应力.J-JJ JJM max十g *FvZaJ wwMPa搭接焊接接头在操作工

14、况下的剪应力许可值MPa搭接焊接接头在试验工况下最大剪应力0.3MW 丄十Me *mmaJgZ wAwMPa搭接焊接接头在试验工况下的剪应力许可值MPa搭接接头拉应力校核结果主要尺寸设计及总体参数计算结果裙座设计名义厚度mm25容器总容积3 mm2.75634e+11直立容器总高mm17225壳体和裙座质量kg60355.9附件质量kg12071.2内件质量kg12809.7保温层质量kg15911.6平台及扶梯质量kg630操作时物料质量kg0液压试验时液体质量kg 1275634吊装时空塔质量kg74989直立容器的操作质量=m01 +m°2 +m°3 +m04 +m0

15、5 +mu +mekg101778直立容器的最小质量mmin =m0i +0.2m02 +m03 +m04 +ma +mekg91530.7直立容器的最大质量mmax =m°i +m°2 +m°3 +m°4 +ma mwekg377413空塔重心至基础环板底截面距离mm8153.4直立容器自振周期s0.59第二振型自振周期s第三振型自振周期s临界风速（第一振型）临界风速（第二振型）雷诺系数设计风速风载对直立容器总的横推力瓦RN51091.6地震载荷对直立容器总的横推力£ f1kN130762:操作工况下容器顶部最大挠度mm0.0727976容器

16、许用外压MPa:操作工况下塔顶振幅mm0检修工况下塔顶振幅mm0:检修工况下自振周期s0.585959注：内件质量指塔板质量； 填料质量计入物料质量； 偏心质量计入直立容器的操作质量、最小质量、最大质量中。上封头校核计算计算单位中航一集团航空动力控制系统研究所计算所依据的标准GB/T 150.3-2011计算条件椭圆封头简图计算压力pc1.13MPa设计温度t179.90° G 内径D5000.00mm曲面深度h1290.00mm材料Q345R （板材）设计温度许用应力JoJ175.23MPa试验温度许用应力fo185.00MPa负偏差G0.30mm腐蚀裕量G3.00mm焊接接头系数

17、 ©0.85+Di压力试验类型试验压力值压力试验允许通过的应力试验压力下封头的应力校核条件 校核结果形状系数计算厚度有效厚度 最小厚度 名义厚度 结论 重量最大允许工作压力结论压力试验时应力校核液压试验Pt = 1.25 p= 1.5419（或由用户输入）Qpr< 0.90 Rl = 292.50&= p(KDi +0.5$h)二 200.942eh.MPaMPaMPaJ合格厚度及重量计算0.9593KpcDi；h =20.5pc =依23&h = &h -G- C 2= 21.70.min = 7.50J.nh = 25.00满足最小厚度要求5780.

18、43压 力 计 算pw=2±eh_ = 1.34463KDi 切.5eh合格mmmmmmmmKgMPa下封头校核计算计算单位中航一集团航空动力控制系统研究所计算所依据的标准GB/T 150.3-2011计算条件椭圆封头简图计算压力pc1.13MPa设计温度t179.90° G 内径D5000.00mm曲面深度h1290.00mm材料Q345R （板材）设计温度许用应力JoJ175.23MPa试验温度许用应力fo185.00MPa负偏差G0.30mm腐蚀裕量G3.00mm焊接接头系数 ©0.85+Di压力试验类型试验压力值压力试验允许通过的应力试验压力下封头的应力校

19、核条件 校核结果形状系数计算厚度有效厚度 最小厚度 名义厚度 结论 重量最大允许工作压力结论压力试验时应力校核液压试验Pt = 1.25 p= 1.5419（或由用户输入）Qpr< 0.90 Rl = 292.50&= p(KDi +0.5$h)二 200.942eh.MPaMPaMPaJ合格厚度及重量计算0.9593KpcDi；h =20.5pc =依23&h = &h -G- C 2= 21.70.min = 7.50J.nh = 25.00满足最小厚度要求5780.43压 力 计 算pw=2±eh_ = 1.34463KDi 切.5eh合格mmmm

20、mmmmKgMPa内压圆筒校核计算单位中航一集团航空动力控制系统研究所计算所依据的标准GB/T 150.3-2011计算条件筒体简图计算压力pc1.13MPa设计温度t179.90飞C内径D5000.00mm材料Q345R（板材）试验温度许用应力同185.00MPa设计温度许用应力joj175.23MPa试验温度下屈服点Rl325.00MPa负偏差G0.30mm腐蚀裕量G3.00mm焊接接头系数 ©0.85厚度及重量计算计算厚度PcDi右=2d%_Pc = 19.04mm有效厚度& = 5 - G- C 2= 21.70mm名义厚度6 =25.00mm重量37170.00Kg

21、:压力试验时应力校核压力试验类型液压试验试验压力值pT= 1.25 p 竺 =1.5419（或由用户输入）MPa压力试验允许通过 的应力水平 Htfed 兰 0.90 Rl = 292.50MPa试验压力下 圆筒的应力Gt= pT.(Di +&e) =209.902蠢冲MPa校核条件5 兰 1gt校核结果合格压力及应力计算最大允许工作压力2&卅p= (DjE) = 1.28723MPa设计温度下计算应力+Pc(Di Pe)© =2在=130.75MPa148.94MPa校核条件far © > er结论合格开孔补强计算计算单位中航一集团航空动力控制系统研

22、究所接 管:N1,426 x13计算方法：GB/T 150.3-2011等面积补强法，单孔设计条件简图计算压力pc1.13MPa设计温度179.9°C壳体型式椭圆形封头1?壳体材料Q345R名称及类型板材JZAid£1 1壳体开孔处焊接接头系数$0.85壳体内直径 D5000mm1 '/壳体开孔处名义厚度5 n25mm1壳体厚度负偏差 Ci0.3mmJ 斗1©i-11壳体腐蚀裕量 C3mm壳体材料许用应力bt175.23MPa椭圆形封头长短轴之比1.938凸形封头上接管轴线与封头轴线的夹角(° )-0接管实际外伸长度200mm接管连接型式插入式接

23、管接管实际内伸长度0mm接管材料 名称及类型16Mn管材接管焊接接头系数1接管腐蚀裕量1mm补强圈材料名称Q345R凸形封头开孔中心至 封头轴线的距离mm补强圈外径680mm补强圈厚度14mm接管厚度负偏差Gt1.3mm补强圈厚度负偏差Gr0.3mm接管材料许用应力b t172.23MPa补强圈许用应力b t185.41MPa开孔补强计算非圆形开孔长直径404.6mm开孔长径与短径之比1壳体计算厚度516.524mm接管计算厚度5t1.3165mm补强圈强度削弱系数f rr1接管材料强度削弱系数fr0.9829开孔补强计算直径d404.6mm补强区有效宽度 B809.2mm接管有效外伸长度hi

24、72.524mm接管有效内伸长度h22mm开孔削弱所需的补强面积A66922 mm壳体多余金属面积A20922 mm接管多余金属面积A13762 mm补强区内的焊缝面积A922 mmA+A+A= 3561mrn，小于A,需另加补强。补强圈面积 A34802 mmA( A+A2+A)31312 mm结论：合格开孔补强计算计算单位中航一集团航空动力控制系统研究所接 管:N2630 x15计算方法：GB/T 150.3-2011等面积补强法，单孔设计条件简图计算压力pc0.45MPa设计温度-19.9°C壳体型式椭圆形封头1?壳体材料Q345R名称及类型板材JZAid/' A j

25、彳、昌壳体开孔处焊接接头系数$0.85壳体内直径 D3000mm1 '壳体开孔处名义厚度5 n8mm1>3' -v 壳体厚度负偏差 Ci0.3mmJ 斗1©i-11壳体腐蚀裕量 C1mm壳体材料许用应力bt189MPa椭圆形封头长短轴之比1.5凸形封头上接管轴线与封头轴线的夹角(° )-0接管实际外伸长度200mm接管连接型式插入式接管接管实际内伸长度0mm接管材料 名称及类型16Mn管材接管焊接接头系数1接管腐蚀裕量1mm补强圈材料名称凸形封头开孔中心至 封头轴线的距离mm补强圈外径mm补强圈厚度mm接管厚度负偏差Gt1.5mm补强圈厚度负偏差Grm

26、m接管材料许用应力b t181MPa补强圈许用应力b tMPa开孔补强计算非圆形开孔长直径605mm开孔长径与短径之比1壳体计算厚度52.8874mm接管计算厚度5t0.7468mm补强圈强度削弱系数f rr0接管材料强度削弱系数fr0.9577开孔补强计算直径d605mm补强区有效宽度 B1210mm接管有效外伸长度hi95.263mm接管有效内伸长度h20mm开孔削弱所需的补强面积A17502 mm壳体多余金属面积A23032 mm接管多余金属面积A21452 mm补强区内的焊缝面积A302 mmA+A2+A3- 4477mrn，大于A,不需另加补强。补强圈面积 A2 mmA( A+A2+

27、A)2 mm结论：合格开孔补强计算计算单位中航一集团航空动力控制系统研究所接 管:N3140 x8.5计算方法：GB/T 150.3-2011等面积补强法，单孔设计条件简图计算压力pc0.55MPa设计温度-19.9°C壳体型式圆形筒体1?壳体材料Q345R名称及类型板材JZAid£1 1壳体开孔处焊接接头系数$0.85壳体内直径 D3000mm1 '/壳体开孔处名义厚度5 n8mm1壳体厚度负偏差 Ci0.3mmJ 斗1©i-11壳体腐蚀裕量 C1mm壳体材料许用应力bt189MPa接管轴线与筒体表面法线的夹角(° )0凸形封头上接管轴线与封头

28、轴线的夹角(° )接管实际外伸长度200mm接管连接型式插入式接管接管实际内伸长度0mm接管材料 名称及类型16Mn管材接管焊接接头系数1接管腐蚀裕量1mm补强圈材料名称Q345R凸形封头开孔中心至 封头轴线的距离mm补强圈外径260mm补强圈厚度6mm接管厚度负偏差Gt0.85mm补强圈厚度负偏差Gr0.3mm接管材料许用应力b t181MPa补强圈许用应力b t189MPa开孔补强计算非圆形开孔长直径126.7mm开孔长径与短径之比1壳体计算厚度55.1442mm接管计算厚度5t0.1872mm补强圈强度削弱系数f rr1接管材料强度削弱系数fr0.9577开孔补强计算直径d12

29、6.7mm补强区有效宽度 B253.4mm接管有效外伸长度hi32.817mm接管有效内伸长度h20mm开孔削弱所需的补强面积A6552 mm壳体多余金属面积A1962 mm接管多余金属面积A4062 mm补强区内的焊缝面积A172 mmA+A+A= 619mm，小于A,需另加补强。补强圈面积 A6462 mmA( A+A2+A)352 mm结论：合格开孔补强计算计算单位中航一集团航空动力控制系统研究所接管：N4,$ 80 x 6计算方法：GB/T 150.3-2011等面积补强法，单孔设计条件简图计算压力pc0.45MPa设计温度-19.9°C壳体型式椭圆形封头1?壳体材料Q345

30、R名称及类型板材JZAid/' A j 彳、昌壳体开孔处焊接接头系数$0.85壳体内直径 D3000mm1 '壳体开孔处名义厚度5 n8mm1>3' -v 壳体厚度负偏差 Ci0.3mmJ 斗1©i-11壳体腐蚀裕量 C1mm壳体材料许用应力bt189MPa椭圆形封头长短轴之比1.5凸形封头上接管轴线与封头轴线的夹角(° )-0接管实际外伸长度200mm接管连接型式插入式接管接管实际内伸长度0mm接管材料 名称及类型Q345D管材接管焊接接头系数1接管腐蚀裕量1mm补强圈材料名称凸形封头开孔中心至 封头轴线的距离mm补强圈外径mm补强圈厚度mm

31、接管厚度负偏差Gt0.75mm补强圈厚度负偏差Crmm接管材料许用应力b t174MPa补强圈许用应力b tMPa开孔补强计算非圆形开孔长直径71.5mm开孔长径与短径之比1壳体计算厚度5mm接管计算厚度5tmm补强圈强度削弱系数f rr接管材料强度削弱系数fr开孔补强计算直径d71.5mm补强区有效宽度 Bmm接管有效外伸长度h1mm接管有效内伸长度h2mm开孔削弱所需的补强面积A2 mm壳体多余金属面积A2 mm接管多余金属面积A2 mm补强区内的焊缝面积A2 mm2A+A+A3=mm补强圈面积 A2 mmA-( A+A2+AQ2 mm结论：根据GB150第节的规定，本开孔可不另行补强。开

32、孔补强计算计算单位中航一集团航空动力控制系统研究所接管：N5, $ 80 x 6计算方法：GB/T 150.3-2011等面积补强法，单孔设计条件简图计算压力pc0.45MPa设计温度-19.9°C壳体型式椭圆形封头1?壳体材料Q345R名称及类型板材JZAid/' A j 彳、昌壳体开孔处焊接接头系数$0.85壳体内直径 D3000mm1 '壳体开孔处名义厚度5 n10mm1>3' -v 壳体厚度负偏差 Ci0.3mmJ 斗1©i-11壳体腐蚀裕量 C2mm壳体材料许用应力bt189MPa椭圆形封头长短轴之比1.5凸形封头上接管轴线与封头轴线

33、的夹角(° )-0接管实际外伸长度200mm接管连接型式插入式接管接管实际内伸长度0mm接管材料 名称及类型Q345D管材接管焊接接头系数1接管腐蚀裕量1mm补强圈材料名称凸形封头开孔中心至 封头轴线的距离mm补强圈外径mm补强圈厚度mm接管厚度负偏差Gt0.75mm补强圈厚度负偏差Crmm接管材料许用应力b t174MPa补强圈许用应力b tMPa开孔补强计算非圆形开孔长直径71.5mm开孔长径与短径之比1壳体计算厚度5mm接管计算厚度5tmm补强圈强度削弱系数f rr接管材料强度削弱系数fr开孔补强计算直径d71.5mm补强区有效宽度 Bmm接管有效外伸长度h1mm接管有效内伸长

34、度h2mm开孔削弱所需的补强面积A2 mm壳体多余金属面积A2 mm接管多余金属面积A2 mm补强区内的焊缝面积A2 mm2A+A+A3=mm补强圈面积 A2 mmA-( A+A2+AQ2 mm结论：根据GB150第节的规定，本开孔可不另行补强。开孔补强计算计算单位中航一集团航空动力控制系统研究所接管：N6, $ 80 x 6计算方法：GB/T 150.3-2011等面积补强法，单孔设计条件简图计算压力pc0.65MPa设计温度-19.9°C壳体型式圆形筒体1?壳体材料Q345R名称及类型板材JZAid/' A j 彳、昌壳体开孔处焊接接头系数$0.85壳体内直径 D3000

35、mm1 '壳体开孔处名义厚度5 n10mm1>3' -v 壳体厚度负偏差 Ci0.3mmJ 斗1©i-11壳体腐蚀裕量 C2mm壳体材料许用应力bt189MPa接管轴线与筒体表面法线的夹角(° )0凸形封头上接管轴线与封头轴线的夹角(° )接管实际外伸长度200mm接管连接型式插入式接管接管实际内伸长度0mm接管材料 名称及类型Q345D管材接管焊接接头系数1接管腐蚀裕量1mm补强圈材料名称凸形封头开孔中心至 封头轴线的距离mm补强圈外径mm补强圈厚度mm接管厚度负偏差Gt0.75mm补强圈厚度负偏差Crmm接管材料许用应力b t174MPa

36、补强圈许用应力b tMPa开孔补强计算非圆形开孔长直径71.5mm开孔长径与短径之比1壳体计算厚度5mm接管计算厚度5tmm补强圈强度削弱系数f rr接管材料强度削弱系数fr开孔补强计算直径d71.5mm补强区有效宽度 Bmm接管有效外伸长度h1mm接管有效内伸长度h2mm开孔削弱所需的补强面积A2 mm壳体多余金属面积A2 mm接管多余金属面积A2 mm补强区内的焊缝面积A2 mm2A+A+A3=mm补强圈面积 A2 mmA-( A+A2+AQ2 mm结论：根据GB150第节的规定，本开孔可不另行补强。开孔补强计算计算单位中航一集团航空动力控制系统研究所接管：N7,$ 168 x9计算方法：

37、GB/T 150.3-2011等面积补强法，单孔设计条件简图计算压力pc0.65MPa设计温度-19.9°C壳体型式圆形筒体1?壳体材料Q345R名称及类型板材JZAid/' A j 彳、昌壳体开孔处焊接接头系数$0.85壳体内直径 D3000mm1 '壳体开孔处名义厚度5 n12mm1>3' -v 壳体厚度负偏差 Ci0.3mmJ 斗1©i-11壳体腐蚀裕量 C2mm壳体材料许用应力bt189MPa接管轴线与筒体表面法线的夹角(° )0凸形封头上接管轴线与封头轴线的夹角(° )接管实际外伸长度200mm接管连接型式插入式接

38、管接管实际内伸长度0mm接管材料 名称及类型Q345D管材接管焊接接头系数1接管腐蚀裕量1mm补强圈材料名称凸形封头开孔中心至 封头轴线的距离mm补强圈外径mm补强圈厚度mm接管厚度负偏差Gt1.125mm补强圈厚度负偏差Grmm接管材料许用应力b t174MPa补强圈许用应力b tMPa开孔补强计算非圆形开孔长直径154.25mm开孔长径与短径之比1壳体计算厚度56.0814mm接管计算厚度5t0.2807mm补强圈强度削弱系数f rr0接管材料强度削弱系数fr0.9206开孔补强计算直径d154.25mm补强区有效宽度 B308.5mm接管有效外伸长度h137.259mm接管有效内伸长度h

39、21mm开孔削弱所需的补强面积A9452 mm壳体多余金属面积A5542 mm接管多余金属面积A4632 mm补强区内的焊缝面积A302 mmA+A2+A3- 1047mrn，大于A,不需另加补强。补强圈面积 A2 mmA( A+A2+A)2 mm结论：合格开孔补强计算计算单位中航一集团航空动力控制系统研究所接 管:N8426 x13计算方法：GB/T 150.3-2011等面积补强法，单孔设计条件简图计算压力pc0.95MPa设计温度-19.9°C壳体型式椭圆形封头1?壳体材料Q345R名称及类型板材JZAid/' A j 彳、昌壳体开孔处焊接接头系数$0.85壳体内直径 D3000mm1 '壳体开孔处名义厚度5 n12mm1>3' -v 壳体厚度负偏差 Ci0.