冷库设计说明之冷藏库设计

1、摘要报告主要讲冷库设计。制冷系统方案的 确定、冷负荷的计算、设备选型、制冷系统的 布置。结合建筑结构特点和使用功能。根 据制 冷系统方案的设计，进行辅助设备的选型。关键字：冷藏库' 制冷原理、制冷设备、 运行管理目录目录、八，、1、设计基本资料1.1、设计题目：2、冷库所需设计条件：2、重庆市沙坪坝室外计算参数2.1气象2.2涉及温度第一章库容量计算1、冷藏间2、冷冻间第二章围护结构换热系数的确定5.1、冷藏间外墙2、冷藏间地坪3、冷藏间屋顶4、内墙第三章耗冷量的计算101 .冷库围护结构传热面引起的冷耗量Qi101.1 按照下式计算101.2 维护结构传热面积Aw计算应该符合下列规定

2、：102 .食品冷加工的耗冷量Q142.1 冷藏间153库内通风换气热量Q3的计算 154 .电动机运转热量Ch的计算 154.3 冷藏间154.4 、冻结间165 冷藏间操作热流量166 总耗冷量186.3 .库房冷却设备负荷计算 186.4 冷间机械负荷计算式如下： 196.5 货物热流量折减系数6应根据冷间的性质确定。19第四章制冷机器设备的选型211 .压缩机的选型计算211.1 选型的一般原则211.2 计算压力比211.3 原理图如下222 .压缩机的选择计算223 .冷凝器的选择计算224 .蒸发器的选型计算 234.1冷藏间23244.2冷冻间3管径的确定325中间冷却器的确定

3、255.1 中间冷却器的直径255.2 中间冷却器蛇形管冷却面积255.3 中间冷却器的选择266油分离器的选择计算 267集油器的选型计算 268.高压贮液器的选择计算 279低压循环贮液器的选择计算2710.氨泵的选型计算2810.1 氨泵的体积流量公式： 2810.2 参数确定2810.3 计算结果29第五章制冷系统管道设计301系统管道和阀门的设计要求 302系统管道的设计302.1 管道流速要求302.2 蒸发器供液管的设计312.3 吸气管道的设计312.4 排气管的设计312.5 其它管道的设计313.1 回气管管径323.2 吸入管管径323.3 排气管管径323.4 贮液桶至

4、调节站管径323.5 冷凝器至贮液器管径333.6 其他管道管径33小结34致谢35参考资料36、八、A 刖言伴随着社会进步和人们不断提高生活水平，制冷几乎遍及生产、 生活。冷库是利用人工制冷的方法，使易腐食品的加工、储藏时间更 加长，以延长食品食用价值的构筑物；它包括保温维护系统、冷冻系 统、电控网络系统等。用以最大限度保持食品原有质量、适应淡旺季 食品供应和长期储存之用。1、设计基本资料设计题目：重庆市某肉厂需建造一个小型冷库，主要生产储存白条肉。采用 砖墙、钢筋混凝土梁、柱和板建成。隔热层外墙和屋顶采用聚氨酯现 场发泡，冻结间内墙贴软木，地坪采用炉渣并装设水泥通风管。该冷 库主要包括冻结

5、间、冻结物冷藏间两大部分。其主 要加工环节为：白 条肉胴体进入冻结间冻结，肉胴体温度降至要求温度后进入冻结物冷 藏间冷藏。2、冷库所需设计条件：(1)冷藏间1200T,每间300冷间设计温度为-18C,相对湿 度为95%(2)冻结间500T,每间250T, 20T/日，冷间设计温度为-23 C。(3) 库房平面布置见平面图。图中1#、2#、3#为低温冷藏间，3#、4#为冷冻间。冷藏间和冷冻间净高为6mo(4)低温冷藏间、冻结间、围护结构造见计算书-23TND.4 1-23*1ND.E*d-18*CN0.1-186C 盒JU1-18T 冷绪1cK12、重庆市沙坪坝室外计算参数3.1 气象夏季空气

6、调节室外计算日平均温度：+32.2 C夏季通风室外计算干球温度：+32.4 C夏季空气调节室外计算湿球温度+27.3 C夏季空气调节室外计算干球温度+36.3 C3.2 涉及温度按循环冷却水系统考虑，冷凝器进水温度+28 C,出水温度为 +32 Co冷凝温度：tK=+35 C蒸发温度：tO=-33C第一章库容量计算Y根据公式：G(2-1 )1000式中G冷库计算吨位；V冷藏间的公称体积(n?)；n冷藏间的体积利用系数；3Ps食品的计算密度(kg/m)根据冷库设计规范表3.0.5查得冻肉的密度为ps=400kg/m3 n =0.51、冷藏间每间冷藏吨位：G=300T库内净高：H=6m货物计算密度

7、：=400kg/ m3容积利用系数：=0.5公称容积：V=( 300X1000) + (0.5 X400) =1500 m3该库长=21m宽=12m2、冷冻间每间冷冻吨位：G=250T库内净高：H=6m货物计算密度：=400kg/ m3容积利用系数：=0.5公称容积:V=( 250X1000) + (0.5 X400) =1250m3该库长=17.5m宽=12m第二章围护结构换热系数的确定品二©由瓦二l/vr<i-n传超系数K的计外公式曲3 JL卫十瓷+J-CL-2）1%冷藏间外墙序结构层（有外厚度$导热系热阻R= 8/入号向内）(m)数入（W/(rf .C /W)m.)11

8、: 2.5 水0.00.930.0215泥沙浆抹2面21 : 2.5 水0.00.930.0215泥沙浆抹2面31 : 3水泥0.00.930.0323沙浆抹面34混合砂浆0.30.8140.455砌砖墙75硬质聚氨0.10.0314.8387酯5墙体表面空气热阻冷藏间冻结间7 总热阻刀R冷藏间冻结间8 传热系数K=1/刀 R冷藏间冻结间aw=2Rw=0.0443Rn=0.083an=12Rw=0.044aw=2Rn=0.0353an=295.4965.4480.1820.1842、冷藏间地坪结构层（有厚度$ 上向下）（m）导热系 数入（W/ m. ）热阻R= 8/入(rf.C/W)200号钢

9、筋0.01 混凝土层82 1 : 3水泥砂0.0浆2一毡二油0.03 防水层054 软木层0.2二毡三油0.0隔气层1.1 : 3水泥沙0.0浆找平层2预制混凝0.0土板50.48粗砂垫层51.5 4680.9 30.06980.931.51190.58150.05170.02150.03512.8650.0560.02150.0330.774, 表面空气热阻9Uotf i'oI冻结间总热阻刀R1冷藏间0冻结间传热系数1K=1/刀R1 冷藏间 冻结间3冷藏间屋顶厚序结构层（有度$号上向下）m）.预制混凝0.1 .一043n=128n=2Q0.0830.0353.94083.89280.

10、2540.257导热系数入W/m. C1.5119热阻R= 8/入(rf .C/W)0.0265空气间层23二毡三油0.3防水层014 : 3水泥沙浆找平 °«层020.2690.0560.02150.1620.02153.226Rw=0.044Rn=0.083Rw=0.044Rn=0.0355混凝土空5心板层6 1:3水泥沙6浆抹面7硬质聚氨7酯表面空气热阻8冷藏间冻结间0.9 30.1.5254680.0.90230.0.0131233n=128w-233n=29总热阻刀R5.52225.47429冷藏间 冻结间传热系数0.1810.1831 K=1/刀 R0 冷藏间冻

11、结间内墙结构层厚度$(m)导热系数入(W/ m. C)水泥砂浆0.020.93热阻R= 8 入(rf.C/W)0.021 59混合沙桨2砌砖墙0.123水泥砂浆0.024硬质聚氨0.4酯11 : 2.5 水5泥砂浆抹0.03面6墙体表面6空气热阻 0.290.8140.930.0310.933w-233n -29总热阻刀R传热系数8 K=1/刀 R0.1474 0.02153.2260.032 3Rw=0 .044Rn=0. 0353.51870.284第三章耗冷量的计算1 .冷库围护结构传热面引起的冷耗量 Q.1.1 按照下式计算1 Kw Aw a w n式中I维护结构热流量（W）;_ Kw

12、 -维护结构传热系数VW （m2Aw维护结构传热面积（m2a维护结构两侧温差修正系数；一维护结构外侧的计算温度（C）维护结构内侧的计算温 度（C）1.2维护结构传热面积A"计算应该符合下列规定： 屋面、地面和外墙的长、宽度应该自外墙外表面至外墙外表 面或外墙外表面至内墙中或内墙中至内墙中计算。楼板和内墙长、宽度应自外墙内表面至外墙内表面或外墙内 表面至 内墙中或内墙中至内墙中计算。外墙的高度：地下室或底层，应自地坪的隔热层下表面至上 层楼面 计算。内墙的高度：地下室或底层和中间层，应自该层地面、楼面至上层 楼面计算；顶层应自该层楼面至顶部隔热层下表面计算。因计算库体时算大了一部分，故

13、计算面积时就以该长度计算 维护结 构热流量计算表如下：计算部位计算面积计算公式：Qi=K.Aa(tw- tn)围护结构热流量总计0.182 X72X1.05X1号冷(32.2+18)12X6=720.182 X72X1.05X藏12X6=72(32.2+18)690.71东墙21 X6=1260.182 X126X1.05X690.71西墙21 X6=126(32.2+18)1208.758474.北墙5121 X0 182X126X1 05 X1208.75南墙12=252(32.2+18)2747.67屋顶地坪21 X0.181 X252X1.2X (32.2+18)1927.9212=2

14、520.254 X252 X0.6 X(32.2+18)2号冷藏12X6=720.182 X72X1.05X690.718474.东墙12X6=72(32.2+18)690.7151西墙21 X6=1260.182 X72X1.05X1208.75北墙21 X6=126(32.2+18)1208.75南墙屋顶地坪21 X12=25221 X12=2520.182 X126X1.05X (32.2+18) 0.182 X126X1.05X (32.2+18) 0.181 X252X1.2X (32.2+18) 0.254 X252 X0.6 X (32.2+18)2747.671927.920.

15、182 X72X1.05X3号冷(32.2+18)12X6=720 182 X72X1.05X藏12X6=72(32.2+18)690.71东墙21 X6=1260.182 X126X1.05X690.71西墙21 X6=126(32.2+18)1208.758474.北墙5121 X0 182X126X1 05 X1208.75南墙12=252(32.2+18)2747.67屋顶地坪21 X0.181 X252X1.2X1927.9212=252(32.2+18)0.254 X252 X0.6 X(32.2+18)4号冻结17.5 X6=10517.5 X0.184 X105X1.05X (

16、32.2+18)0.184 X105X1.05X(32.2+18)1018.36东墙6=1050.184 X72X1.05X1018.36西墙12X6=72(32.2+18)698.37373.北墙12X6=720 184 X72X1 05 X698.392南墙屋顶17.5 X(32.2+18)2315.0212=2100.183 X210X1.2X1625.58地坪17.5 X(32.2+18)12=2100.257 X210X0.6X(32.2+18)5号冻结7.5 X0.184 X105X1.05X1018.36东墙6=105(32.2+18)1018.36西墙17.5 X0.184 X

17、105X1.05X698.37373.北墙6=105(32.2+18)698.392南墙12X6=720.184 X72X1.05X2315.02屋顶12X6=72(32.2+18)1625.58地坪17.5 X0.184 X72X1.05X12=21017.5 X12=210(32.2+18)0.183 X210X1.2X(32.2+18)0.257 X210X0.6X(32.2+18)总计40171.372食品冷加工的耗冷量Q该库有三间冻结间，每间冻结能力为20吨/日，共40吨/日按每昼夜 冻结能力比例摊入于各冷藏间内，三间冷藏间按比例摊分，每间进货量为 13.3吨/日，冻结食品为猪肉。2

18、.1、 冻结间食品在冻结前的温度按+ 32 c计算，经过20小时后的温度 为一15 Co食品的冻结加工量：G=20吨/日，T=20小时食品在冻结前后的含热量：h仁309.2kJ/kg,h2=12.2kJ/kgG(hhJ3.6Tt=32 C ,L=-15C ,GB=0.3,Cb=0.42一 20000 (309.212.2)/2082500W3.602bGB (匕 t2)Cb3.6T20000 0.3 (32 3.615) 0.42/201645WQ2 Q2a Q2b 82500 1645 84145W冻结间4#、5#库的食品冷加工耗冷量各为：Ch=84145W2.2、 冷藏间每间最大进货量为1

19、3.3吨/日，食品进库前的温度为一 15 C,经冷藏 24小时后达一18 C .G=13300公斤/日，T= 24小时食品在储存前后的含热量：h仁12.2kj/kg,h2=4.6kj/kgti=-15 C £=-18 C ,GB=0.1,Cb=0.4202a_tkl J_ 13300(12.2 4.6)/241169.9W3.6T3.602b GB(t t) Cb _L 13300 0 1 ( 15 18) 0.42/2419.39W3.6T3.6Q2 Q2a Q2b 1169.9 19.39 1189.29W冷藏间1#,2#,3#库食品加工耗冷量各为：1189.29W3 .库内通风

20、换气热量Q3的计算通风换气热量只适用于贮存有呼吸的食品的冷藏间，因为本库生产 货物为猪肉，冷间又无操作工人长期停留操作，所以Q3可以忽略不计。4 .电动机运转热量Q4的计算4.1、 冷藏间采用光滑顶排管，故无电动机运转热量Q442冻结间由资科属电动机运转刻量应按下式计算= Q+ - ZP®（2-35式中：ed电动机运转热£ （阿）：P电动机额定功率（即'AC - -热转化至软，电动机在冷间时应取U电动机在冷间外应取0.75：P- -电动机运蒂时间系瓶对冷凤机配埔的电动机眠b对冷间其他设备配用冏 电动机可按宝际情祝取直般可按昼夜操作8h计，JHIp-8 24 = 0.

21、33冻结间：4号、5号冻结间电动机的运行耗冷量相同：冷风机使用的电动机有两台，每台功率为 10KW,电动机运转耗冷量 为Q4 =10X2X1 X1=2OKW5 .冷藏间操作热流量 操作热流量计算公式如下： 1%V- dAd 3.624式中一操作热流量（W）;d一每平方米照明热流量，冷却间、冻结间、冷藏间和冷 间内穿堂可取2.3W/1112;必一每日开门换气次数；Vn冷间内净体积（m3）；hw冷间外空气的比燃（kJ/kg）;hn冷间内空气的比燃(kJ/kg ); M 一空气幕效率修正系数，可取0.5;3一冷间内空气密度(kg/m);24 每日操作时间系数，按每日操作3小时计算；n,一操作 人员数

22、量；一每个操作人员产生的热流量(W)冷间设计温度高于或等与.5C时，宜取279W ;冷间设计温度低于5C时，宜 取395Wo注：冻结间冷却间不计算操作热流量冷藏间操作热流量dAd3；加.024刈mn 234nrr房间房间 面积Ad(rf)d(W/ m2)室内体积Vn(M3)冷间外的比焰hi(kJ/ kg)冷间 内的比始h2(kJ/kg)空密度(kg/m3)开门次数Hk操作流量/人,(W)操作人数Dr操作 热流量51#冷藏间2522.30151276.3-16.401.411.00395.006.002019.542#冷藏间2522.30151276.3-16.401.411.00395.006

23、.002019.543#冷藏间2522.30151276.3-16.401.411.00395.006.002019.54合计6058.626 ,总耗冷量6.1 .库房冷却设备负荷计算Qq = Q l+ PQ2+ Q3+Q4+ Q 5 低温冷藏间：P=1 冻结间：P=1.3Qq汇总表库房 名称 1#冷 藏2#冷藏3#冷藏4#冷冻5#冷冻总计PQ28474.5 1 X11189.298474.5 1 X11189.298474.5 1 X11189.297373.9 1.3X2841457373.9 1.3X284145Q3Q42000020000Q5 Qq2019.11683.35442019

24、.11683.35442019.11683.3544-136762.42-136762.426.2冷间机械负荷计算式如下:n n n R1 22 33 44式中I围护结构热流量（W）;2一货物热流量（W）;3一电动机运转热流量（W）;4一操作热流量（W）;n一围护结构热流量修正系数；止一货物流量折减系数；山一冷间电动机同期运转系数;m一冷间同期操作系数；R制冷装置和管道冷耗补偿系数，直接冷却取1.07o6.3货物热流量折减系数”应根据冷间的性质确定。冷却物冷藏间宜取0.3s0.6;冻结物冷藏间宜取0.5s0.8;冷加工间和其他冷间宜取 13.6.3冷间机械负荷计算见下表：围护围护结构货物货物流

25、量电动机运冷间电动操作冷间同期制冷装置机械负房间结构热流热流折减转热机同热流操作和管冷负量修量2系数流量期运量4系数道冷荷j荷1正系3转系P14耗补数m数小偿系数R1#冷藏间8474.51841450.600.52019.540.51.0764169.272舲藏间8474.51841450.600.52019.540.51.0764169.273#冷臧间8474.51841450.600.52019.540.51.0764169.274#冷冻间7373.921189.290.620000100.51.0730053.625#冷冻间7373.921189.290.620000100.51.073

26、0053.62合计252615.05第四章制冷机器设备的选型1 ,压缩机的选型计算1.1 选型的一般原则(1)尽量选用大型压缩机，为了简化系统和便于操作，压缩机配备台数应尽量少，但机器总台数不宜少于2台；(2)同一机房内选配的压缩机应尽量在两个系列以内，以便零部件的更换，当机房仅有两台机器时，则尽量采用同一系列；(3)压缩机总制冷量以满足生产要求为准，不考虑备用机；(4)所选系列压缩机的能量调节装置，只宜作适应负荷波动的 调节，而不宜作季节性负荷变化的调节。(5)选用压缩机的工作条件不得超过制造厂商规定的生产条 件。1.2 计算压力比(1)蒸发回路的确定查R717饱和性质表温度 35 时 Po

27、=1.35MP温度33时 Pz=0.103MP压缩比 Pk/po=13.1O>8采用一级中间冷却双级压缩式制冷系统1.3 原理图如下I - 1- 蒸发器 892压缩机的选择计算根据冷间机械负荷$ j=253KW选用2台烟台单机双级制冷压缩机型号为LG1612MM型，其单台名义制冷量139.6KW备用一台选型号为S8SF812.5型，其单台制冷量78KW3 .冷凝器的选择计算通过R717的P h图得到：h8=h 9=320kJ/kghs=663 kJ/kg h4=1953 kJ/kgho=1720 kJ/kg单位制冷量 qo=h, h9=1720 320=1400 kJ/kg制冷剂的质量流

28、量Mr°0.148 kg/sq 1400冷凝器的热负荷：0=Mr( h4 h5) =0.148 x(1953 663)=190.9KW冷凝器传热面积的确定:190.9 10750 463.4 m2根据制冷辅助设备P选用LNA - 40型立式冷凝器2台单台设计压力2.0Mp4.蒸发器的选型计算4.1 冷藏间由资料，排管的外表面传热曲积XAr(4-5)式中人-排管的外董传热面积5：）：2菜发器负荷（旷）：K排管（专热系JF/ （W: *6C） ?李阅衣427,423»嚣取氐12矿（和儿匚）库焉空气温度泉发温度N差y可步闻表4刃选取。房间1:设备冷负荷为11683.34W蒸发面积

29、F11683.348.12 10143.88 m2房间2:设备冷负荷为11683.34W蒸发面积F11683.348.12 10143.88 m2房间3:设备冷负荷为11683.34W蒸发面积f沽11683.348.12 10143.88 m2根据以上计算结果，管径采用 mm38的无缝钢管，每米长的面积为1 X3.14X038.0m=0.119m,计算出各冷藏库的钢管长度 分别为:冷藏间均为1209.1m4.2冷冻间冷风机的选型由资料ih冷风机的传麴面积应按下式计算：尸/心J武申尸一令冈机所要传热面积5 “Q.摩房冷却设备总负荷cr）：k 冷风机的传燃系数查矍料表4-27,4-26；学-库房空

30、气温度与菜发温康之差'C,查资料1表43U房间4:设备冷负荷为136762.42W蒸发面积F-容运 1422.23 m2Kt 12.02 8房间5:设备冷负荷为136762.42W蒸发面积 F31422.23111Kt12.02 8根据以上结果查资料3,选型结果如下：冻结间每小间各选用烟台冰轮型号为071E/3816三台，每台蒸发面积521.7平方米。二间冻结间所需冷却面积为 2844.46平方米，六台共3130.2平方米，满足要求5中间冷却器的确定5.1 中间冷却器的直径Vn 435 141dz 4 J 0.0188 0.0188 .0.233m.3600 Wz: Wz0.4入一氨压

31、缩机高压级的输气系数V一氨压缩机高压级的理论输气量Wz中间冷却器内的气体速度不应大于0.5m/s5.2 中间冷却器蛇形管冷却面积中间温度的确定由实用制冷工程手册 P44查得tm=O.4tk+O.6to+3=O.4 X35 + 0.6X(33) +3= - 2.8C中间冷却器的热负荷Oz=M r h5 hs) =0.48 X(640 320) =47.4kw35 2 216.21 C35 研 23g2.3 lgJ Z.o式中 Oi冷凝温度住一中间冷却温度一中间冷却器蛇形管的出液温度应比中间冷却器温度高3s5C,取5则为22cAz 305.85m2500 16.215.3中间冷却器的选择1咋乍&a

32、mp;Z式中5TU液器容积<f>/E液黑的辩量累数，笄应按下列规定选取，当冷库公防:体积小干或等于20即沪叭申m公称体积SOO1-1OCOO八'et, P=1山公称翩为10001 120000fflf-0tJ 0=0.80；公称体积大干 2 叩叩即U A=0.50；P-一贮氮胎的最大氮液充满度，般取TU耐 / 一律凝温反下的氮.液比体 （右§ $1 5323Vz0.00169 1.28 m IS0.7根据冷冻空调设备大全选用ZA- 1.5型贮液器6 .油分离器的选择计算-33 C蒸发回路氨压缩机的入=0.75。本设计选用洗涤式油 分离器，因为它比较适用于氨制冷系统

33、，借气体经过氨液洗涤，降低 气流速度和改变其方向以分离出氨气中夹带的润滑油。所以，取 Wy=0.7 m/So由以上可得计算结果如下：4 V/Vf 0.75 141dy0.01880.0188 0.231m 3600 Wy- Wy' 0.7选择烟台冰轮股份有限公司生产的洗涤式油分离器， YFA-100一台。7 .集油器的选型计算在氨系统中，氨液和润滑油是不相溶的，而且润滑油比氨重，沉于容器的最低处，为了不影响容器的热交换性能，必须经常地或定期的把润滑油从油分离器、冷凝器、贮液器、蒸发器等容器中排 出，一般是排入集油器。集油器的作用在于使润滑油能处在低压下泄 出，既安全可靠又可减少制冷剂损

34、失。集油器应靠近油分离器安装， 因油分离器中放油最频繁。集油器一般以制冷系统制冷量的大小来选型根据资料：标准工况总制冷量在200KW以下时，选用D219集 油器1台；总制冷量大于200KW时，宜选用D219集油器2台，使系 统中的高、低压容器分开放油。本系统总制冷量大于200KW,所以选用D219集油器两台。根据资料选择烟台冰轮生产的 JYA-219集油器两台。8高压贮液器的选择计算物yqm由冷库设计规范查得取 1 取 70 % V 取 0.00169 m3/kg每小时氨液的总循环量 qm 3600 0.148 532 kg/s1 5323Vz0.00169 1.28 m IS0.7根据冷冻空

35、调设备大全选择选择冰山集团生产的型号为 ZA0.25 B型的贮氨器9低压循环贮液器的选择计算出 360：10 0188 ：Wd：带入数据得其体积（选择上进下出式供液系统）Vrt 1 qVq 0.6Vh0.5选择烟台冰轮股份有限公司生产型号为：CDCA-2.5,满足要求的容积10 .氨泵的选型计算氨泵有齿轮泵和离心泵，系统选择离心泵。离心泵是一种速 度型 的泵，结构简单，平均使用寿命长，并能做到封闭处理，即某些场合 应用的屏蔽泵，其流量和压头选择范围较大，能满足各 种场合的需 要。但它容易受气蚀作用的影响，在吸入端要求有足够的静液柱，才 能保证供液。另外，离心泵的流量随压头变化而变化。设计时需充

36、分 估计管道的压力损失，才能保证泵的设计流量。10.1 氨泵的体积流量公式:Qv 二 nxQzVz(5-7)式中qv氨泵体积流量m3h ;nx一 一再循环倍数，对负荷较稳定、蒸发器组数较少、不宜积油 的蒸发器，下进上出供液系统，采用34倍；对负荷有波动、蒸发器 组数较多、容易积油的蒸发器下进上出供液系统，采用56倍；上进下出供液系统，采用 7-8倍；qz氨泵所供同一蒸发温度的氨液蒸发量，kg h ;V2蒸发温度下氨饱和液体的比体积，m3 kg ;10.2 参数确定(1)考虑到本次设计中冷库的蒸发器较多，且负荷不稳定,故取m为6倍;3600 Qj4291668qz407.3kg/hn，h6 14

37、15.25 361.56(2 ) Vz可由氨的压焰图查得,Vz0.00147 m3 kgo10.3 计算结果qv=nxQzVz=6 X407.3 XO.00147=4 m3 h选择烟台冰轮生产的型号为PYA- 1 一个。第五章制冷系统管道设计制冷系统管道设计是用经过计算选定管道，根据各管段的设计要 求，将制冷机，各种制冷设备及阀门等部件合理的连接起来 组成制冷 系统的设计，一个制冷系统是否具备良好的制冷性能，运转是否稳定 安全，在很大程度上取决于制冷系统的管道设计。此设计采用经验 值，各管道采用比设备所配阀门大一个型号。主要干道的管径手工计 算所得。1系统管道和阀门的设计要求此设计的制冷剂为氨

38、，所以要求各管道不能用铜质管材。在系统 中也不能用镀锌管，不能对设备的接触制冷剂的表面进行镀锌处理。 对管道试压至少6到7次。各管道表压不超过105pa因为制冷剂为氨，所以要求各阀门的材料也不能用铜或铜合金， 内表面不能镀锌。阀件材料可用：灰口铸铁、可锻铸铁、铸 钢。各阀 门有倒关的阀座。2系统管道的设计2.1 管道流速要求由资料1查表61,蒸发器至低压循环桶的单相流的回气管道 取10s16m/s。氨泵供液两相流体的回气管取6-8mZso氨液分离呈循环桶至制冷压缩机吸气管道取12s20m/s。制冷压缩机至冷凝器的排气管道取15s25 m/s。冷凝器至高压贮液器取0.5m/so高压贮液器至节流阀

39、前取 0.57.5 m/s。氨泵出口至蒸发器进口取0.51.5 m/s。管道允许的压力降为：AP=AP沿+AP局。氨系统中要求吸气 管或回气管的允许压力降相当于饱和温度降低1 Co排气管的允许压力 降相当于饱和温度降低0.5 C。2.2 蒸发器供液管的设计要求每个冷间都应有自分配站上单独引出的并能在分配站调节的供液管。冷风机与排管的供液管道，应从分配站分别引出，不能并联于一根供液管上。并联于同一供液管的蒸发器，应考虑到沿 程阻力损失，对各并联供液的蒸发器要求其当量长度基本相等，以保 证每组蒸发器都有良好的制冷效果。当同一冷间内，同时存在墙排管 和顶排管时，原则上按墙、顶排管分别供液，若采用并联在同一供液 管的方法时，先供顶排管，再供墙排管。2.3 吸气管道的设计要防止液击，吸气管要尽量有一定坡度，如果空间不允许， 也可无坡度，但必须有过热段。2.4 排气管的设计压缩机本身的排气管上要接单向阀（逆止阀）。逆止阀要装在水平管道上，而实际装在低处，便于操作。总排气管与单个压缩机 接入点，也要接入坡度（同吸气管）。2.5 其它管道的设计安全管要求把所有安全阀用管道连起来，接出去，接到房顶1.5m处，使开口朝屋脊。融霜用的热氨管要从油分器与冷凝器之间接出，要在管路上装阀门、压力表，必须接到回气调节站的热氨融 霜管。各种