安全防护棚计算书

1、某某某某某某某某某某某某某某某某某工程 QB 标某某某双线特大桥12#13#墩跨某某某安全防护棚计算书计算：复核：审核：某某某某某某某某某某指挥部一项目经理部2011 年 15 月目录1、工程简介 12、技术标准及参考资料 12.1 规范 12.2 参考书籍及文献 12.3 计算软件 22.4 参照图纸 23、方案概述 24、检算 24.1 荷载分析 24.2 模板检算 34.3 枋木检算 44.4 工字钢检算 54.5 钢管柱检算 64.6 地基检算 7某某某双线特大桥12# "13#跨某某某安全防护棚计算书1、工程简介某某某某一项目部承担某某某某某某某某某某某某某某某某某的工程正

2、线起止里程为DKO+OOODK9+047，长9.047km ;钦州地区某某改线、客车联 络线、某某线改线、某某线改线施工便线长 7.74km ；线路总长 16.787km 。主 要有大、中桥梁 9 座，总长 5628.37 米;人行天桥及地道桥 4 座，立交桥 1 座， 框架桥 4 座，改线桥 4 座。某某某双线特大桥是某某段四重点工程之一， 桥梁范围为 DKO+934.61O DK2+947.599，桥梁全长2012.989m 。40+64+40m 连续梁起止里程为DK1+315.4OO DK1+46O.6OO ，起止墩号为 11#14# 墩，在 K111+1OO K111+180 范围跨越

3、既有某某某及某某新建二线; 线路交角为 40 ° ，采用挂篮悬 灌法施工， 为保证跨线施工过程下行列车安全运行， 计划在跨线范围设置安全防 护棚。2、技术标准及参考资料2.1 规范建筑施工模板安全技术规范( JGJ162-2008 ) 钢结构设计规范( GB50017-2003 )2.2 参考书籍及文献路桥施工计算手册(周兴水等著，人民交通出版社)2.3 计算软件Midas Civil （版本号： 2006.7.0.0 ）2.4 参照图纸DK1+388 某某某双线特大桥设计图3、方案概述现场考察 12# 墩侧路肩中心距离轨道 2.5m ，13# 墩侧路肩中心距离轨道3.2m 。考虑

4、13#墩侧扩大基础直接浇筑在路肩上， 12# 墩侧扩大基础考虑在路 肩外侧修整一个宽 1.5m 左右平台浇筑扩大基础， 扩大基础内侧边缘距铁轨距离 2.5m 。防护棚布置从上至下依次为：3mm钢板塑料薄膜5cm木板12 X14cm 枋木122工字钢I36工字钢© 529 X8mm 钢管柱扩大基础。3mm 钢板打小孔通过铁钉钉牢在木板上， 木板满铺在枋木上， 通过钉铁钉固定在枋木 上；12 X14cm枋木沿铁路方向按中心间距 35cm布置；下层按中心间距50cm 布置 I22 工字钢，下层布置 I36 工字钢， I36 工字钢焊接固定在卷焊钢管的封顶 钢板上；卷焊钢管通过膨胀螺栓锚固在

5、扩大基础上， 在沿某某某方向布置的相邻 钢管柱之间焊接连接系； 钢管立柱下浇筑 100X100X100cm C15 砼块扩大基础。4 、检算4.1 荷载分析冲击荷载根据施工情况考虑最不利千斤顶 （YCW250t 重 170kg ，计算取 m=200kg ） 从桥面掉到防护棚上（ h=7.0m ）,冲击时间 t=0.1s ，根据动量守恒原理：(F mg)t mvv2 2gh综合两式得:mg200、2 9.8 7.00.1200 9.825386.5N4.2木板检算 力学模型木板规格为长X宽X厚：4000 X300mm X50mm，下层枋木按中心间距40cm布置。考虑千斤顶掉落接触宽度为 200m

6、m。力学模型简化为：10跨木 材质连续梁（跨度40cm ），梁截面宽X厚：200 X50mm 。 建立有限元模型：计算结果为:项目单位计算结果容许值结论弯曲应力Mpa20.8912不合格剪应力Mpa1.91.3不合格支反力kN12.7按净间距简化模型 为：10跨木材质连续梁（跨度28cm ），梁截面宽X厚:200 X50mm。建立midas模型如下。项目单位计算结果容许值结论弯曲应力Mpa14.712不合格剪应力Mpa1.91.3不合格支反力kN12.7调整下层枋木中心间距为35cm，按净间距简化模型：10跨木材质连续梁（跨度23cm ），梁截面宽x厚：200 X50mm。建立midas模型如

7、下。计算结果为:项目单位计算结果容许值结论弯曲应力Mpa1212合格剪应力Mpa1.91.3不合格支反力kN12.7剪应力1.9Mpa大于容许剪应力，但是考虑到模板上游3mm钢板，钢材的 抗剪能力远大于木材，抗剪能够满足要求。4.3枋木检算力学模型枋木规格为长X宽X高：4000 xi20mm xi40mm，下层分配梁按中心间距50cm布置。千斤顶掉落到枋木上方的 5cm厚木板顶面，考虑力分散，冲击力由3根枋木分担，落点下方枋木承担 3/5，两侧两根各承受1/5。力学模型简化 为：10跨木材质连续梁（跨度40cm ），梁截面宽X厚：200 X50mm。建立有限元模型:-耶 1 + 1 * * *

8、 d 4 聽 * *-丿 “ - -* *" * “ iff计算结果为:项目单位计算结果容许值结论弯曲应力Mpa8.912合格剪应力Mpa0.681.3合格支反力kN12.74.4工字钢（122a ）检算 力学模型工字钢选用122a，下层大分配梁按中心间距11.47cm布置。力学模型简化为：2跨工字钢连续梁（跨度 740cm ），梁截面：220x110x7.5/12.3mm 。由于跨度较大，根据布置考虑结构自重q 708.6N /m 建立有限元模型：计算结果为:项目单位计算结果容许值结论弯曲应力Mpa139.6140合格剪应力Mpa12.885合格挠度mm28.730合格支反力kN2

9、4.44.5工字钢（136a ）检算力学模型大分配梁选用136a工字钢，柱与柱中心间距11.47m布置。力学模型简化 为：2跨工字钢连续梁（跨度 1147cm ），梁截面：360x136x10/15.8mm由于跨度较大，根据布置考虑结构自重 q 2783 526.93310N /m建立有限元模型:计算结果为:项目单位计算结果容许值结论弯曲应力Mpa166.0140 1.3 182合格剪应力Mpa17.285合格挠度mm2445.5合格支反力kN82.34.6钢管柱检算组合风荷载：采用传至立杆最大值 Nmax 82.3 1.35111.1kN2Wk O.7uzusw00.7 1.0 0.8 0.

10、750.420kN/mWk 风荷载标准值;2 风压高度变化系数，离地面 9m , z 1.0 ;s桁架风荷载体型系数，s=0.8 ；w0 基本风压，按广西钦州市 50年一遇w0=0.75 kN /m2 ；la 立柱纵距 Jmax 7.85m ； h 联结系间距h 3.5m0.85 1.4Wklah20.85 1.4 0.420 7.8 3.52M =匸4.776kNgn10 10立杆采用© 529 X8mm 轧制钢管：A=13094.2mm 2 ;W=3360235mm3i=184.2mm; l0=h=3.5m半器20.63查表得 0.951” 111100故 0.951 13094.24776000336023510.3N / mm2 f140N / mm2