公建部分模板支撑工程安全专项施工方案

1、 C1-1#住宅楼等8项 C1-a配套公建模板支撑体系安全专项施工方案中国建筑第八工程局有限公司目 录1 工程概况12 编制依据23 施工计划23.1 施工进度计划23.2 材料和设备计划24 施工工艺技术24.1 工艺流程34.2 施工要点35 施工安全保证措施45.1 组织保障55.2 技术措施65.3 应急预案66 劳动力计划76.1 管理层负责人86.2 劳务层负责人86.3 专职安全负责人86.4 作业人员87 计算书81 工程概况本工程为橡树湾C1-1#住宅楼等8项工程，由C1-1#C1-4#楼、车库及公建部分组成。其中，C1-a公建部分首层净高为3.95-0.12+1.05=4.

2、85m，接近于建质【2009】87号文件“危险性较大的分部分项工程范围”支撑体系中规定的“搭设高度5m以上”要求，出于对施工安全的角度考虑，特编制此方案。施工平面图： 技术保证条件：配套公建首层底板施工完毕，且具备继续施工的条件，合格的碗扣架为材料保证，编制合理的施工方案及施工组织设计。2 编制依据序号名称编号1图 纸地下室结施图、建施图2施工组织设计C1-1#住宅楼等8项施工组织设计3有关规程、规范、标准、图集砼结构工程施工质量验收规范 GB502042002建筑施工模板安全技术规范 JGJ162-2008建筑施工碗扣式钢管脚手架安全技术规范 JGJ166-2008建筑安装分项工程施工工艺规

3、程 DBJ/T01-26-2003北京市建筑工程施工安全操作规程 DBJ01-62-2002工程建设标准强制性条文（2002年版）建筑工程施工质量验收统一标准 GB503002001建筑结构长城杯工程质量评审标准 DBJ/T01-69-2003中国建筑第八工程局企业技术标准 ZJQ08-SGJB 204-20054有关法规建质200987号文，危险性较大的分部分项工程安全管理办法3 施工计划3.1 施工进度计划施工部位及工期要求施工部位计划开始时间计划结束时间备注C1-a配套公建首层12.02.2712.03.15C1-a配套公建二层12.03.1612.04.033.2 材料和设备计划3.2

4、.1方木、胶合板方木： 50×100mm（次龙骨）；100×100mm（主龙骨）。不得采用有脆性、严重扭曲和受潮后容易变形的木材。所用木材应选用质地坚硬、无腐朽的松木和杉木，不低于三等材，含水率低于25%。胶合板：覆膜多层板，厚度18mm。要求边角整齐、无翘边、表面光滑、防水、耐磨、耐酸碱，不得有脱胶空鼓。其质量应符合混凝土模板用胶合板GB/T 17656-2008、胶合板胶合强度的测定GB/T9846.12-88 的规定，不得选用使用尿醛树脂胶作为胶合材料的胶合板。3.2.2支撑系统主要采用碗扣式钢管脚手架，规格48×3.5mm及配套零件。钢管有产品质量合格证、

5、检查进场质量检测报告、检查进场质量检查记录外观：平直、光滑，无裂痕、结疤、分层、错位、硬弯、毛刺、压痕和深的划道。检查钢管的外径、壁厚、端面等的偏差满足规范要求。钢管表面锈蚀深度满足规范要求。3.2.3机械设备塔吊、模板加工机械、木方切割机械、电焊机等。4 施工工艺技术4.1 工艺流程按方案要求铺脚手板进行立杆及扫地杆的搭设进行四个立杆搭设成稳定体系分两个方向接长立杆的稳定体系搭设第二步立杆搭设第一步距两方向的水平杆搭设第二步距两方向的水平杆搭设竖向剪刀撑立杆上端穿入及固定U型支托搭设并固定主龙骨搭设并固定次龙骨铺设及固定覆膜多层板进行钢筋及砼的施工。4.2 施工要点4.2.1模板支撑架搭设应

6、与模板施工相配合，利用可调底座或可调托撑调整底模标高。可调U托长度不大于200mm，最上一步横杆距离U托底部距离不大于600mm。4.2.2按施工方案弹线定位，放置立杆（或可调底座及垫板）后分别按先立杆后横杆再斜杆的搭设顺序进行；满堂架每隔4跨设置一道连续竖向剪刀撑。4.2.3 二层架体搭设施工时，将一层的脚手板线引到二层上，按照所引的线铺设二层的脚手板，保证两层支撑立杆在同一垂直线上；遇到后浇带，要搭设成独立支撑体系，立杆间距900X1200。如下图所示：4.2.4模板支撑架拆除应符合混凝土结构工程施工质量验收规范（GB50204-2002）中混凝土强度的有关规定，如下表所示。支撑架除时的混

7、凝土强度要求构件类型构件跨度达到设计的混凝土立方体抗压强度标准值的百分率板250%2，875%8100%梁875%8100%悬臂构件100%4.2.5架体拆除时拆除顺序按搭设时相反的顺序进行拆除。二层进行施工时，首层支撑不应拆除。根据设计要求，伸缩后浇带应在本层混凝土浇筑完成2个月后封闭。5 施工安全保证措施5.1 组织保障主承包施工作业队专业工程分包商作业班组技术管理部质量管理部商务合约部机电管理部物资设备管理部工程管理部项目生产副经理项目总工程师项目经理业主及监理工程师5.2 技术措施5.2.1架体设计架体设计分层高4.71m、4.85m两种情况进行设计。序号架体高度具体内容备注14.85

8、m采用碗扣架，立杆间距按1200×1200，扫地杆距地300，水平杆步距1200、1500、600、600，杆体自由端510，丝扣外露长度250，架体高度为4460。次龙骨木方为50×100，间距200；主龙骨木方为100×100间距900；覆膜多层板厚18×1220×244024.71m采用碗扣架，立杆间距按1200×1200，扫地杆距地300，水平杆步距1200、1500、600、600，杆体自由端370，丝扣外露长度150，架体高度为3150。次龙骨木方为50×100，间距200；主龙骨木方为100×100间

9、距900；覆膜多层板厚18×1220×2440配套公建二层支撑施工时，应根据首层立杆的布置进行施工，保证上下两层的立杆在同一垂直线上。5.2.2架体检查与验收模板支架在搭设过程中应对杆件的设置、构造措施等进行跟踪检查；架体搭设完毕在支设模板前，对架体进行验收，必须满足本方案的设计、构造要求及规范要求。在浇筑混凝土前，对模板系统，模板支架系统进行验收。在混凝土浇筑过程中，检查是否超载，每步检查验收必须做好记录，备查；施工机具、施工材料禁止成堆堆放在顶板上，以防局部变形或坍塌。采用自检、互检和专业检查验收制度的方法进行验收，班组完成施工任务首先进行自检，自检通过后，通过工长组织

10、下道工序施工人员进行互检，通过后进行专业检查，任何一项检查通过后都必须保证资料齐全，提请监理工程师验收，手续完善后进行下道工序施工。5.3 应急预案5.3.1 应急管理目标车库砼模板支撑工程安全顺利完成，不出现任何事故。5.3.2 安全应急领导小组组 长：魏钦玺副组长：刘涛谢显峰戈伟刘允建组 员：朱学涛、田超、曲树春胡胜金贾思林姓 名职 务工 作 内 容魏钦玺组 长负责全面指挥领导工作戈伟副组长负责全面协调指挥工作

11、刘涛副组长负责相关技术方案的制定工作谢显峰副组长负责现场指挥等相关工作刘允建副组长负责材料采购供应等相关工作朱学涛、才振杰、曲树春、高磊组 员负责现场指挥等相关工作田超组 员负责现场施工质量等相关工作胡胜金、贾思林组 员负责现场劳动力组织安排等相关工作所有成员要保持24 小时通讯畅通，做好24 小时处置应急情况的准备。5.3.3 紧急事故处理流程图项目部一个月检查一次应急准备情况，发现不符合要求的情况立即下发整改通知限期整改，并做好记录。一旦发生紧急事故，项目部应按照如下“紧急事故处理流程”图，采取有效措施，防止事故的扩大。紧急事故处理结束后，项目技术负责人刘涛应立即填写“应急准备和响应报告”

12、，经项目经理审核签字后上报公司主管部门。召集有关人员分析事故的原因，按纠正和预防措施程序制定实施纠正措施。发现人项目经理或单位负责人迅速作出判断，下达应急指令；同时以最快方式向单位主管部门报告，并根据情况的严重程度决定是否报警。发现后立即向项目经理或现场负责人报告公司安环部或公司应急领导小组判定项目部应急措施的适宜性，重大情况立即赶赴现场协助处理，并向公司工程部报告。局安环部企业管理部跟踪应急处理情况，必要时赶赴现场协助处理；处理完毕后，评审应急准备和响应程序，必要时修订文件。6 劳动力计划6.1 管理层负责人施工负责人:项目经理为施工的小组组长，生产经理戈伟、项目总工刘涛为副组长，负责施工的

13、技术与生产的工作，田超为质量总负责人，谢显峰为安全总负责人，A-A至A-E轴由曲树春、崔继成、刘相天负责，A-E到A-J轴由朱学涛、孙程远、李锋负责。6.2 劳务层负责人配套公建的A-E到A-J轴-贾斯平、诸葛、王坤、贾伟，A-A至A-E轴-胡胜金、张宏、王洪平。6.3 专职安全负责人谢显峰、李岩、黄伟纶6.4 作业人员序号工种总人数职责1钢筋工15钢筋工程施工及砼浇筑时钢筋的看护2木 工15模板工程的搭拆及模板支撑架的搭拆、砼施工时的模板看护3砼 工18砼的分段养护、振动、收面、浇筑4架子工38施工时的围护架、上人坡道等的搭拆5安装工20安装工程的预留预埋配合6其他12工程施工的配合合计10

14、87 计算书碗扣钢管楼板模板支架计算书计算依据建筑施工碗扣式钢管脚手架安全技术规范(JGJ166-2008)。计算参数:模板支架搭设高度为4.9m，立杆的纵距 b=1.20m，立杆的横距 l=1.20m，立杆的步距 h=1.20m。面板厚度18mm，剪切强度1.4N/mm2，抗弯强度15.0N/mm2，弹性模量6000.0N/mm2。木方50×90mm，间距200mm，剪切强度1.6N/mm2，抗弯强度13.0N/mm2，弹性模量9500.0N/mm2。梁顶托采用100×100mm木方。模板自重0.30kN/m2，混凝土钢筋自重25.10kN/m3，施工活荷载4.50kN/

15、m2。扣件计算折减系数取1.00。图1 楼板支撑架立面简图图2 楼板支撑架荷载计算单元采用的钢管类型为48×3.5。一、模板面板计算面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。模板面板的按照三跨连续梁计算。静荷载标准值 q1 = 25.100×0.120×1.200+0.300×1.200=3.974kN/m活荷载标准值 q2 = (2.000+2.500)×1.200=5.400kN/m面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:W = 120.00×1.80×1.80/6 = 64.

16、80cm3；I = 120.00×1.80×1.80×1.80/12 = 58.32cm4； (1)抗弯强度计算f = M / W < f其中 f 面板的抗弯强度计算值(N/mm2)； M 面板的最大弯距(N.mm)； W 面板的净截面抵抗矩； f 面板的抗弯强度设计值，取15.00N/mm2；M = 0.100ql2其中 q 荷载设计值(kN/m)；经计算得到 M = 0.100×(1.20×3.974+1.40×5.400)×0.200×0.200=0.049kN.m经计算得到面板抗弯强度计算值 f =

17、0.049×1000×1000/64800=0.761N/mm2面板的抗弯强度验算 f < f,满足要求! (2)抗剪计算 可以不计算T = 3Q/2bh < T其中最大剪力 Q=0.600×(1.20×3.974+1.4×5.400)×0.200=1.480kN截面抗剪强度计算值 T=3×1480.0/(2×1200.000×18.000)=0.103N/mm2截面抗剪强度设计值 T=1.40N/mm2抗剪强度验算 T < T，满足要求! (3)挠度计算v = 0.677ql4 / 1

18、00EI < v = l / 250面板最大挠度计算值 v = 0.677×3.974×2004/(100×6000×583200)=0.012mm面板的最大挠度小于200.0/250,满足要求!二、模板支撑木方的计算木方按照均布荷载计算。1.荷载的计算 (1)钢筋混凝土板自重(kN/m)：q11 = 25.100×0.120×0.200=0.602kN/m (2)模板的自重线荷载(kN/m)：q12 = 0.300×0.200=0.060kN/m (3)活荷载为施工荷载标准值与振捣混凝土时产生的荷载(kN/m)：经计

19、算得到，活荷载标准值 q2 = (2.500+2.000)×0.200=0.900kN/m静荷载 q1 = 1.20×0.602+1.20×0.060=0.795kN/m活荷载 q2 = 1.40×0.900=1.260kN/m计算单元内的木方集中力为(1.260+0.795)×1.200=2.466kN2.木方的计算按照三跨连续梁计算，最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的弯矩和，计算公式如下:均布荷载 q = 2.466/1.200=2.055kN/m最大弯矩 M = 0.1ql2=0.1×2.06×1.20&

20、#215;1.20=0.296kN.m最大剪力 Q=0.6×1.200×2.055=1.480kN最大支座力 N=1.1×1.200×2.055=2.712kN木方的截面力学参数为本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:W = 5.00×9.00×9.00/6 = 67.50cm3；I = 5.00×9.00×9.00×9.00/12 = 303.75cm4； (1)木方抗弯强度计算抗弯计算强度 f=0.296×106/67500.0=4.38N/mm2木方的抗弯计算强度小于13.0N/mm

21、2,满足要求! (2)木方抗剪计算 可以不计算最大剪力的计算公式如下:Q = 0.6ql截面抗剪强度必须满足:T = 3Q/2bh < T截面抗剪强度计算值 T=3×1480/(2×50×90)=0.493N/mm2截面抗剪强度设计值 T=1.60N/mm2木方的抗剪强度计算满足要求! (3)木方挠度计算均布荷载通过上面变形受力图计算的最大支座力除以跨度得到0.662kN/m最大变形 v =0.677×0.662×1200.04/(100×9500.00×3037500.0)=0.322mm木方的最大挠度小于1200.

22、0/250,满足要求!三、托梁的计算托梁按照集中与均布荷载下多跨连续梁计算。集中荷载取木方的支座力 P= 2.712kN均布荷载取托梁的自重 q= 0.096kN/m。托梁计算简图托梁弯矩图(kN.m)托梁剪力图(kN)变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下：托梁变形计算受力图托梁变形图(mm)经过计算得到最大弯矩 M= 1.912kN.m经过计算得到最大支座 F= 17.984kN经过计算得到最大变形 V= 0.794mm顶托梁的截面力学参数为本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:W = 10.00×10.00×10.00/6 = 166.67

23、cm3；I = 10.00×10.00×10.00×10.00/12 = 833.33cm4； (1)顶托梁抗弯强度计算抗弯计算强度 f=1.912×106/166666.7=11.47N/mm2顶托梁的抗弯计算强度小于13.0N/mm2,满足要求! (2)顶托梁抗剪计算 可以不计算截面抗剪强度必须满足:T = 3Q/2bh < T截面抗剪强度计算值 T=3×8432/(2×100×100)=1.265N/mm2截面抗剪强度设计值 T=1.60N/mm2顶托梁的抗剪强度计算满足要求! (3)顶托梁挠度计算最大变形 v

24、=0.794mm顶托梁的最大挠度小于1200.0/250,满足要求!四、模板支架荷载标准值(立杆轴力)作用于模板支架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载。1.静荷载标准值包括以下内容： (1)脚手架的自重(kN)：NG1 = 0.198×4.850=0.962kN (2)模板的自重(kN)：NG2 = 0.300×1.200×1.200=0.432kN (3)钢筋混凝土楼板自重(kN)： NG3 = 25.100×0.120×1.200×1.200=4.337kN经计算得到，静荷载标准值 NG = (NG1+NG2+NG3)= 5.731

25、kN。2.活荷载为施工荷载标准值与振捣混凝土时产生的荷载。经计算得到，活荷载标准值 NQ = (2.500+2.000)×1.200×1.200=6.480kN3.不考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算公式N = 1.20NG + 1.40NQ六、立杆的稳定性计算不考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式为： 其中 N 立杆的轴心压力设计值，N = 15.95kN i 计算立杆的截面回转半径，i=1.58cm； A 立杆净截面面积，A=4.890cm2； W 立杆净截面模量(抵抗矩),W=5.080cm3； f 钢管立杆抗压强度设计值，f = 205.00N/mm2； a 立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度，a=0.25m； h 最大步距，h=1.20m； l0 计算长度，取1.200+2×0.250=1.700m； 由长细比，为1700/16=108； 轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 l0/i 查表得到0.537； 经计算得到=15950/(0.537×489)=60.689N/mm2； 不考虑风荷载时立杆的稳定性计算 < f,满足要求!考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式为： 风荷载设计值产生的立杆段弯矩 MW计算公式 MW=1.4Wklal02/8-Prl0/4 风荷载产生的内外排立杆间横杆的支