贝雷梁计算书

1、S301城口至巫溪两河口大桥重庆群洲实业集团有限公司2012 年 9 月 20 日1、工程概况两河口大桥位于省道S301城巫路上，巫溪岸与省道201巫恩路相接，城口岸与省道S301城 巫路相连，跨越东溪河, 桥址比邻西溪河与东溪河的交汇处，交通位置极其重要，是当地的交通 生命线。因原有两河口大桥修建于上世纪70年代，受当时施工条件以及施工设备限制，原两河口 大桥桥墩采用明挖扩大基础，以卵石土为持力层，由于河道演变以及水流冲蚀的作用，导致桥墩 基础裸露，存在严重的安全隐患，拟在距离既有桥梁下游约300n处新建两河口大桥。因为东溪河属于山区河流，洪水涨势快，流速快，洪水期间满堂支架阻水面积较大，同

2、时也 增加河中漂浮物撞击支架的几率，增加施工风险，为应对河水水位快速涨落以及暴雨期洪水对施 工产生的不利影响，因此在浅滩区即城口岸侧的两跨拟采用满堂支架，在河道主槽及巫溪岸采用 支墩过河，在支墩上搭设贝雷梁过河，支墩高度应使贝雷梁梁底高过100年一遇洪水位1.2m （100 年一遇洪水位为239.26m支墩顶面高程为240.5m,然后在贝雷梁上架设满堂支架进行现浇。根 据施工的具体措施，支墩采用混凝土桩及利用桥墩桩基。河道表层为砂砾石，由于时常水流冲蚀、河水搬迁的作用，密实度不能满足现浇支架沉降的 要求，因此需要对支架基础进行处理或设计。对于满堂支架部分，拟采用1.0m厚度的大片块石对河道进行

3、挤压密实，然后采用砂砾等细 集料对块石间的空隙进行填充，在片石顶层采用0.2m厚混凝土板式扩大基础，处理范围超过支架 宽度上下游各1.0m2、计算依据1,S301城口至巫溪两河口大桥施工图设计文件2,公路工程技术标准（ JTG B01-200,33,公路桥涵设计通用规范（JTG D60-200,4,公路钢筋混凝土及预应力混凝土桥涵设计规范（JTG D62-20045,公路圬工桥涵设计规范（JTG D61-20056,公路桥涵地基与基础设计规范（JTG D63-20077,公路桥涵施工技术规范 （JTG/T F50-2011,8,公路桥梁抗震设计细则（JTG/TB02-01-200B9,公路工程

4、质量检验评定标准（JTGF80/1-200410,公路桥涵钢结构及木结构设计规范（ JTJ 025-86,3、主要材料参数及计算工况施工贝雷梁原则上采用贝雷梁标准构件，杆件尺寸如下:杆件名材料桥断面型式弦杆16Mn:10竖杆16Mn工8斜杆16Mn工8主梁桁架构件有：桁架、桁架连接销及保险销、加强弦杆、弦杆螺栓、桁架螺栓6种构件组成。桁架又上、下弦杆，竖杆和斜杆焊接而成。上下弦杆的端部有阴阳接头，接头上有桁架连接销孔。桁架的弦杆由两根10号槽钢（背靠背）组合而成，在下弦杆上焊有多块带圆孔的钢板。在上、下弦杆内有 供与加强弦杆和双层桁架连接的螺栓孔。在上弦杆内还有供连接支撑架用的四个螺栓孔，其中

5、间的两个孔是供双 排或多排桁架同节间连接用的，靠两端的两个孔是节间连接用的。多排桁架作梁或柱使用时，必须用支撑架加固 上下节桁架的接合部。在下弦杆上，设有4块横梁垫板，其上方有突槽，用以固定横梁在平面上的位置，在下弦杆的端部槽钢的腹 板上还设有两个椭圆孔，供连接抗风拉杆使用。桁架竖杆均用8号工字钢制成，在竖杆靠下弦杆一侧开有一个方孔，它是供横梁夹具固定横梁时使用的。所有构件均采用工厂加工，现场组装，并有专业施工队伍完成。钢料采用16锰钢，弹性模量ES=210000 MPa抗拉强度FU=470 MPa屈服强度Fy1=345 MPa（厚度小于40mm泊松比：0.3 ;屈服强度Fy2=325 MPa

6、厚度大于40mm钢料Q235钢，弹性模量ES=206000 MPa抗拉强度FU=375 MPa屈服强度Fy1=235 MPR厚 度小于40mm泊松比：0.3 ;屈服强度Fy2=225 MPR厚度大于40mm钢料Q345钢，弹性模量ES=206000 MPa抗拉强度FU=470 MPa屈服强度Fy1=345 MPR厚 度小于40mm泊松比：0.3 ;屈服强度Fy2=325 MPR厚度大于40m）对部分因受力需要加强的杆件采用贝雷梁的加强构建进行加强，需要加强的主要构件如下:1）所有腹杆加强为10。2、主弦杆中加强弦杆1加强为双拼槽钢16a3、主弦杆中加强弦杆2加强为双拼槽钢22a加强弦杆的位置详

7、施工方案设计图中。4、主要符号的含义本施工支架计算中采用的主要符号的含义如下:Fy:屈服强度LCB生成最大组合应力比的荷载组合编号Len：根据分析模型中的节点局部坐标计算的构件长度Ly, Lz :分别为构件绕强轴（局部坐标系y轴）、弱轴（局部坐标系z轴）弯曲的无支撑长度Lb:构件受压翼缘横向无支撑长度Ky, Kz :分别为构件绕强轴（局部坐标系y轴）、弱轴（局部坐标系z轴）弯曲的有效弯曲长度系fa ：构件轴向压应力fby, fbz ：分别为构件绕强轴、弱轴弯曲的弯曲应力Pa：构件轴力（Pa> 0 :拉力，Pav 0 :压力）My, Mz分别为构件绕强轴、弱轴的弯矩Cm绕构件强轴的弯矩的弯

8、曲系数Fa：构件轴向的容许压应力（容许拉应力）FBy, FBz：分别为构件绕强轴、弱轴弯曲的容许弯曲应力截面积：横截面面积。Asy：单元局部坐标系y轴方向的有效抗剪面积（Effective Shear Area）。Asz：单元局部坐标系z轴方向的有效抗剪面积（Effective Shear Area）。Ixx：Iyy：对单元局部坐标系x轴的扭转惯性距（Torsio nal Resista nee）。对单元局部坐标系y轴的惯性距（Moment of Inertia）。Izz：Cyp：对单元局部坐标系z轴的惯性距（Moment of Inertia）。沿单元局部坐标系+y轴方向，单元截面中和轴到边

9、缘纤维的距离。Cym沿单元局部坐标系-y轴方向，单元截面中和轴到边缘纤维的距离。Czp：沿单元局部坐标系+Z轴方向，单元截面中和轴到边缘纤维的距离。Czm：沿单元局部坐标系-Z轴方向，单元截面中和轴到边缘纤维的距离。Zzz：对z轴的截面塑性模量。Qyb：沿单元局部坐标系z轴方向的剪切系数。Qzb：沿单元局部坐标系y轴方向的剪切系数。Peri:O ：截面外轮廓周长。Peri:I :箱型或管型截面的内轮廓周长。注：象H型钢那样没有内部轮廓的截面的Peri:1值 为'0' 。Cent:y :从截面最左侧到质心距离。Cent:z :从截面最下端到质心的距离。y1、z1：截面左上方最边缘

10、点的y、z坐标。y2、z2:截面右上方最边缘点的y、z坐标。y3、z3：截面右下方最边缘点的y、z坐标。tf:y4、z4:截面左下方最边缘点的y、z坐标。 构件受压翼缘的厚度。bf:构件受压翼缘的宽度。ry:对单元局部坐标系y轴的回转半径。9rz :对单元局部坐标系z轴的回转半径。J :截面的扭转惯性距。5、计算结果5.1计算模型支架采用全钢结构，杆件采用梁单元进行模拟，在每榀贝雷梁相接的的节点采用自由度释放 的方式模拟绞。整个结构供节点14963个，梁单元24000个，其中模板单元2544个，结构模型三视图如下:截面号截面名称材料号名称容重长度面积重量内部外部1主梁主弦116Mn7.698e

11、+0012.210e+0030.000e+0001.686e+0034.274e+0023加强腹杆116Mn7.698e+0015.699e+0030.000e+0003.208e+0031.118e+0036加强弦杆116Mn7.698e+0014.712e+0020.000e+0003.760e+0021.592e+0027加强弦杆1116Mn7.698e+0012.113e+0010.000e+0002.172e+0011.036e+0019花架116Mn7.698e+0012.257e+003 (：).000e+000 6.872e+0021.647e+0024横系梁2Q2357.69

12、8e+0011.266e+0030.000e+0001.095e+0034.104e+002单位体系：kN , m截面及材料表如下：梁单元材料表类型-1截面号，截面名称，材料型钢横梁5Q3457.698e+001 4.228e+002 O.OOOe+000 7.471e+002 5.135e+002合计:2C 32c5Q3457.698e+001 2.616e+002 O.OOOe+000 3.474e+002 1.234e+0021.261e+004 O.OOOe+000 8.168e+003 2.927e+003计算供包含如下计算工况:1）自重恒荷载(D);2）现浇混凝土重量恒荷载(D)3

13、)施工临时荷载恒荷载(D)4)竖杆自重恒荷载(D)一个组合，考虑施工为临时荷载，组合系数都取1.0 ；自重(1.000) +现浇混凝土重量(1.000)+施工临时荷载(1.000)+竖杆自重(1.000) 0各种荷载计算如下，其中浇筑混凝土的自重采用0.2的动力放大系数。部位端部根部钢管长度10.311钢管竖杆3.03.3横杆2.52.5斜杆0.10.1小计5.65.8方木0.1(以上单位:kN)模板2cm钢板程序自动计算施工临时恒载2（单位:kN/ m2）施工临时活载2.5浇注混凝土（单位kN/ m）悬臂11.1316713.35815腹板46.856.1660顶底板12.2214.6641

14、8动力放大系数0.2计算软件采用MIDAS/Civil 8.05 o5.2构件应力验算版本号8.0.5MIDAS/Civil -公路桥涵钢结构及木结构设计规范JTJ 025-86 *.定义荷载组合和组合系数LCB C工况名称(组合系数) +工况名称(组合系数)+工况名称(组合系数)自重( 1.000) +现浇混凝土重量( 1.000) + 施工临时荷载( 1.000) 竖杆自重( 1.000)MIDAS/Civil -公路桥涵钢结构及木结构设计规范 JTJ 025-86 版本号 8.0.5单元类型：梁单元材料号 = 1, 截面号 =*. 截面特性 : 截面形状 截面高 腹板厚 =主梁主弦名称

15、= 双拼槽形截面 . (组合截面)= 0.100, 翼缘宽 = 0.048,0.005, 翼缘厚 = 0.009槽背间距 =0.080截面积 = 2.51180e-003, Asy = 1.08800e-003, AszYbar = 8.80000e-002, Zbar = 5.00000e-002, Qyb = 4.38301e-003, Qzb = 7.86157e-005, Szz = 9.77324e-005, Zyy = 9.29198e-005, Zzz = 3.93078e-006, Izz = 8.60045e-006, Iyz = 0.00000e+000 = 3.95592

16、e-002, rz = 4.62156e-008, Cwp= 1.06000e-003Syy Iyy ry J= 1.15200e-003= 1.41971e-004= 5.85151e-002= 8.40726e-010*. 强度评价的设计参数 Ly = 1.25000e-001, Lz Ky = 1.00000e+000, Kz= 1.25000e-001, Lu = 1.25000e-001= 1.00000e+000*. 材料参数 :Fy = 3.45000e+005, Es= 2.10000e+008, 材料名称 = 16Mn*.节点力及弯矩 :轴力剪力弯矩端弯矩Fxx =-1.97

17、709e+001Fyy = 1.08829e+001, Fzz =-7.79722e+001My = 9.74804e+000, Mz =-1.36036e+000Myi = 0.00000e+000, Myj = 9.74804e+000 (for Lb)Myi = 0.00000e+000, Myj = 9.74804e+000 (for Ly)Mzi = 0.00000e+000, Mzj =-1.36036e+000 (for Lz)* 轴向应力验算( ). 验算轴向受压构件的长细比 (Kl/r).入=Kl/r =3.2 <100.0 -> OK( ).计算容许压应力 (F

18、a).*. 工程：两河口施工支架贝雷梁计算 *. 单元号 =3214,*. 工况号 = 1, *. 单位体系 : kN, m JTJ 025-86表 1.2.5 -. k = 1.00 (由荷载组合 I).-. Fa = k*(200/340)*Fy = 202941.176 KPa.MIDAS/Civil -公路桥涵钢结构及木结构设计规范 JTJ 025-86 版本号 8.0.5( ). 计算单元轴向压应力 (fa). JTJ 025-86表 1.2.15-1 -.fa = Fxx/截面积 =7871.223 KPa.( ). 验算轴向应力与容许应力比值 (fa/Fa).fa7871.223

19、0.039 < 1.000 -> O.K.Fa 202941.176 ( ). 验算整体稳定的轴向应力 (fa/( JTJ 025-86表 1.2.16-1 -. 1y= -. 1z= -. 1y <fa 1*Fa).0.8970.900 1z0.043 <1.000 -> O.K.( 1y*Fa)* 验算主轴方向的弯曲应力( ). 验算组合构件的宽厚比 (BTR). JTJ 025-86表 1.2.22 -. BTR = bf/tf = 5.65< 20.00 -> O.K.( ). 验算 双拼槽钢截面腹板高厚比 JTJ 025-86表 1.2.22

20、 -. DTR = bf/tf =15.66(DTR).< 50.00 -> O.K.().验算容许弯曲应力(FBCy, FBTy). JTJ 025-86表 1.2.5 -. k = 1.00 (由荷载组合 -. FBCy = k*(210/340)*Fy -. FBTy = k*(210/340)*FyI).= 213088.235 KPa. = 213088.235 KPa.( ). 计算构件真实弯曲应力 (fbcy, fbty). -. fbcy = -. fbty =(My*Ccom)/Iyy =-123996.173 KPa.(My*Cten)/Iyy = 123996

21、.173 KPa.( ). 验算 应力比 fbcyFBCy(fbcy/FBCy, fbty/FBTy).123996.173= = 0.582 < 1.000 -> O.K.213088.235fbtyFBTy123996.173 = 0.582 < 1.000 -> O.K.213088.235MIDAS/Civil -公路桥涵钢结构及木结构设计规范 JTJ 025-86 版本号 8.0.5( ). 验算 弯曲应力的总稳定性 . JTJ 025-86表 1.2.16-2 -. 2y= 0.897 fbtyfbcy -. max = 0.649 < 1.000 -

22、> O.K. ( 2y*FBTy) , ( 2y*FBCy) * 验算 绕弱轴的弯曲应力 .( ). 验算 双拼槽钢的宽厚比 (BTR). JTJ 025-86表 1.2.22 < 20.00 ->O.K.-. BTR = bf/tf = 5.65( ). 验算 双拼槽钢截面腹板高厚比 JTJ 025-86表 1.2.22 -. DTR = bf/tf = 15.66(DTR).< 50.00 ->O.K.-. FBCz =-. FBTz =k*(210/340)*Fzk*(210/340)*Fz= 213088.235 KPa.= 213088.235 KPa.

23、计算构件真实弯曲应力 (fbcz, fbtz).-. fbcz =(Mz*Ccom)/Izz= -13919.204 KPa.-. fbtz =(Mz*Cten)/Izz =13919.204 KPa.验算 应力比(fbcz/Fbcz, fbtz/FBTz).fbcz13919.2040.065 < 1.000 -FBCz213088.235fbtz13919.2040.065 < 1.000 -FBTz213088.235验算 弯曲应力的总稳定性 . JTJ 025-86表 1.2.16-2 -. 2z=0.900fbtz fbcz -. max = 0.073 < 1.0

24、00 ( 2z*FBTz), ( 2z*FBCz) I).( ).( ).> O.K.> O.K.( ).-> O.K.( ). 计算容许弯曲应力 (FBCz, FBTz). JTJ 025-86表 1.2.5 -. k = 1.00 (由荷载组合* 验算剪应力 .15( ). 计算容许剪应力 JTJ 025-86表 -. k = 1.00 -. Fvy,Fvz =(Fv).1.2.5 (由荷载组合 I).k*(120/340)*Fy = 121764.706 KPa.().计算局部y向剪应力(fvy). ( LCB =1, POS = J )-. 外加剪力 : Fyy =1

25、0.88 kN.-. fvy = Fyy/Asy = 10002.627 KPa.( ). 验算 剪应力比 (fvy/(Ct*Fvy). JTJ 025-86表 1.2.15-6 -. Ct = 1.000fvy10002.627 = 0.082 < 1.000 -> O.K.121764.706(Ct*Fvy)().计算局部z向剪应力(fvz). ( LCB =1, POS = I )-. 外加剪力 : Fzz =-78.00 kN.-. fvz = Fzz/Asz = 73581.512 KPa.( ). 验算 剪应力比 (fvz/(Ct*Fvz). JTJ 025-86表 1

26、.2.15-6 -. Ct = 1.000fvz73581.512 = 0.604 < 1.000 -> O.K. 121764.706(Ct*Fvz)* 验算 组合应力.( ). 验算 组合应力比 (轴向+弯曲). JTJ 025-86表 1.2.15-3 -. Rmax1 = fa + fbty / FBTy =-. Rmax2 = fa + fbcy / FBCy =-. Rmax3 = fa + fbtz / FBTz =-. Rmax4 = fa + fbcz / FBCz = -. Rmax = 0.619 < 1.000 ->0.5450.6190.028

27、0.102O.K.( ). 验算 组合应力总稳定性 (轴向+弯曲). JTJ 025-86表 1.2.16-3 -. fa <= 0.15* 1=y*2F.7a31e+004 KPa.-. u = 1.0-. Rmax1 = fa +-. Rmax2 = fa + 1y/(u* 2y)*fbty / ( = O.38y*Fa) 1y/(u* 2y)*fbcy / ( = 0.724y*Fa) 1z/(u* 2z)*fbtz / ( = O.0331z*Fa) 1z/(u* 2z)*fbcz / ( = 0. gz*Fa) 1.000 -> O.K.MIDAS/Civil -公路桥涵

28、钢结构及木结构设计规范 JTJ 025-86 版本号 8.0.5-. fa <= 0.15* 1=z2*F.7a40e+004 KPa.-. u = 1.0-. Rmax3 = fa +-. Rmax4 = fa +-. Rmax = 0.724( ). 验算 组合应力比 (双向弯曲). JTJ 025-86表 1.2.15-4 -. Sigma_w1 =1.101e+005 KPa.-. Sigma_w2 =1.379e+005 KPa.-. C= min(1 + 0.3*Sigma_w1/Sigma_w2, 1.15)= 1.150-. Rmax1= fbty + fbtz / (C

29、*min(FBTy,FBTz)=0.563-. Rmax2= fbty - fbcz / (C*min(FBTy,FBCz)=0.563-. Rmax3= fbcy + fbtz / (C*min(FBCy,FBTz)=0.449-. Rmax4= fbcy - fbcz / (C*min(FBCy,FBCz)=0.449-. Rmax = 0.563 < 1.000 -> O.K.( ). 验算 组合应力比 (轴向+双向弯曲) . JTJ 025-86表 1.2.15-5 -. Rmax1=fa +(fbty+fbtz)/C)/ min(FBT,yFBTz)=0.526-. Rm

30、ax2=fa +(fbty-fbcz)/C)/ min(FBT,yFBCz)=0.526-. Rmax3=fa +(fbcy+fbtz)/C)/ min(FBC,yFBTz)=0.486-. Rmax4=fa +(fbcy-fbcz)/C)/ min(FBC,yFBCz)=0.486-. Rmax = 0.526 <1.000 -> O.K.( ). 验算 组合应力比 (轴向+双向弯曲+剪切). JTJ 025-86表 1.2.15-7 -. Rmax1-. Rmax2-. Rmax3-. Rmax4-. Rmax5-. Rmax6-. Rmax7-. Rmax8-. RmaxSQ

31、RT (fa + fbty + fbtz)2 + 3*fsy2 / (1.1*mi n(FBTyBTz) = 0.560SQRT (fa + fbty - fbcz)2 + 3*fsy2 / (1.1*mi n(FBTyBCz) = 0.560SQRT (fa+fbcy + fbtz)2 + 3*fsy2 / (1.1*mi n(FBCyBTz)=0.509SQRT (fa+fbcy - fbcz)2 + 3*fsy2 / (1.1*mi n(FBCFBCz)=0.509SQRT (fa+fbty + fbtz)2 + 3*fsz2 / (1.1*mi n(FBTyBTz)=0.777SQRT

32、 (fa+fbty - fbcz)2 + 3*fsz2 / (1.1*mi n(FBTyBCz)=0.777SQRT (fa+fbcy + fbtz)2 + 3*fsz2 / (1.1*mi n(FBCFBTz)=0.741SQRT (fa+fbcy - fbcz)2 + 3*fsz2 / (1.1*mi n(FBCyBCz)=0.7410.777 < 1.000 -> O.K.*. 工程：两河口施工支架贝雷梁计算*. 单元号 =20133,*. 工况号 = 1,单元类型：梁单元材料号 = 1, 截面号 =*. 单位体系 : kN, m*. 截面特性 : 截面形状 截面高 腹板厚

33、=名称 = 双拼槽形截面. (轧制) = 0.100, 翼缘宽 0.005, 翼缘厚 =加强腹杆, 2C 100.048,0.009槽背间距 =0.000截面积 = 2.54800e-003, Asy = 1.08800e-003, AszYbar = 4.80000e-002, Zbar = 5.00000e-002, Qyb = 4.38301e-003, Qzb SyyIyy ry J= 1.06000e-003= 7.94000e-005, Szz = 2.28900e-005, Zyy = 9.29199e-005, Zzz = 3.96600e-006, Izz = 2.28900

34、e-007, Iyz = 0.00000e+000 = 3.94000e-002, rz = 4.62156e-008, Cwp= 2.08000e-002= 8.40726e-010= 1.15200e-003= 1.20566e-004*. 强度评价的设计参数Ly = 1.40000e+000, LzKy = 1.00000e+000, Kz= 1.40000e+000, Lu = 1.40000e+000= 1.00000e+000*. 材料参数 :Fy = 3.45000e+005, Es= 2.10000e+008, 材料名称 = 16Mn*. (I)点的力和力矩:轴力 剪力 弯矩

35、My 端弯矩Fxx =-1.04851e+002Fyy = 4.30723e-001, Fzz = 1.68056e-001 = 2.85091e-001, Mz = 3.03858e-001Myi = 2.85091e-001, Myj = 4.98121e-002 (for Lb)Myi = 2.85091e-001, Myj = 4.98121e-002 (for Ly)Mzi = 3.03858e-001, Mzj =-2.99155e-001 (for Lz)* 轴向应力验算( ). 验算轴向受压构件的长细比 (Kl/r).-. Lambda = Kl/r =67.3 <100

36、.0 -> O.K.( ).计算容许压应力 (Fa). JTJ 025-86规范 1.2.5 -. k = 1.00 (由荷载组合 I).-. Fa = k*(200/340)*Fy = 202941.176 KPa.MIDAS/Civil -公路桥涵钢结构及木结构设计规范 JTJ 025-86 版本号 8.0.5( ). 计算单元轴向压应力 (fa). JTJ 025-86规范 1.2.15-1 -.fa = Fxx/截面积 =41150.424 KPa.( ). 验算轴向应力与容许应力比值 (fa/Fa).fa 41150.424 = 0.203 < 1.000 -> O

37、.K.202941.176Fa( ). 验算整体稳定的轴向应力 (fa/( 1*Fa). JTJ 025-86规范 1.2.16-1 -. 1y=-.1z=-. 1y >fa0.8410.6951z = 0.292 < 1.000 -> O.K.( 1z*Fa)* 验算主轴方向的弯曲应力( ). 验算 双拼槽钢的宽厚比 (BTR). JTJ 025-86规范 1.2.22 -. BTR = bf/tf = 5.65< 20.00 ->O.K.( ). 验算 双拼槽钢截面腹板高厚比 JTJ 025-86规范 1.2.22 -. DTR = bf/tf =15.66(

38、DTR).<50.00 ->O.K.( ). 计算容许弯曲应力 (FBCy, FBTy). JTJ 025-86规范 1.2.5 -. k = 1.00 (由荷载组合-. FBCy = k*(210/340)*Fy-. FBTy = k*(210/340)*FyI).= 213088.235 KPa. = 213088.235 KPa.( ). 计算构件真实弯曲应力 (FBCy, FBTy).-. fbcy =-. fbty =(My*Ccom)/Iyy(My*Cten)/Iyy-3594.183 KPa.3594.183 KPa.( ). 验算 应力比 fbcyFBCy fbty

39、FBTy(fbcy/FBCy, FBTy/FBTy).3594.183 = 0.017 < 1.000 ->213088.2353594.183 = 0.017 < 1.000 ->213088.235O.K.O.K.MIDAS/Civil -公路桥涵钢结构及木结构设计规范 JTJ 025-86 版本号 8.0.5( ). 验算 弯曲应力的总稳定性 . JTJ 025-86规范 1.2.16-2 -. 2y= 0.775 fbty fbcy -. max = 0.022 < 1.000 -> O.K. ( 2y*FBTy) , ( 2y*FBCy) * 验算

40、 绕弱轴的弯曲应力 .< 20.00 ->O.K.( ). 验算 双拼槽钢的宽厚比 (BTR). JTJ 025-86规范 1.2.22 -. BTR = bf/tf = 5.65( ). 验算 双拼槽钢截面腹板高厚比 JTJ 025-86规范 1.2.22 -. DTR = bf/tf = 15.66(DTR).< 50.00 ->O.K.( ). 计算容许弯曲应力 (Fbcz, fbtz). JTJ 025-86规范 1.2.5 -. k = 1.00 (由荷载组合 -. FBCz = k*(210/340)*Fz -. FBTz = k*(210/340)*FzI

41、).= 213088.235 KPa. = 213088.235 KPa.( ). 计算构件真实弯曲应力 (fbcz, fbtz).-. fbcz = (Mz*Ccom)/Izz = -63718.552 KPa.-. fbtz = (Mz*Cten)/Izz = 63718.552 KPa.( ). 验算 应力比fbczFBCz fbtzFBTz(fbcz/Fbcz, fbtz/FBTz).63718.552 = 0.299 <213088.23563718.552 = 0.299 <213088.2351.0001.000->->O.K.O.K.( ). 验算 弯曲

42、应力的总稳定性 . JTJ 025-86规范 1.2.16-2 -. 2z= 0.900 fbtzfbcz-. max = 0.332 <1.000 -> O.K. ( 2z*FBTz), ( 2z*FBCz) *验算剪应力 .MIDAS/Civil -公路桥涵钢结构及木结构设计规范 JTJ 025-86 版本号 8.0.5( ). 计算容许剪应力 (Fv). JTJ 025-86规范 1.2.5 -. k = 1.00 (由荷载组合 I).-. Fvy,Fvz = k*(120/340)*Fy = 121764.706 KPa.29( ). 计算局部 y 向剪应力 (fvy).

43、( LCB =1, POS = J )-. 外加剪力 : Fyy =0.43 kN.-. fvy = Fyy/Asy =395.885 KPa.( ). 验算 剪应力比 (fvy/(Ct*Fvy). JTJ 025-86规范 1.2.15-6 . Ct = 1.250fvy(Ct*Fvy)395.885 = 0.003 < 1.000 -> O.K.152205.882().计算局部z向剪应力(fvz).( LCB =1, POS = J ). 外加剪力 : Fzz =0.17 kN. fvz = Fzz/Asz =158.543 KPa.( ). 验算 剪应力比 (fvz/(Ct

44、*Fvz). JTJ 025-86规范 1.2.15-6 -. Ct = 1.000 fvz(Ct*Fvz)158.543 = 0.001 < 1.000 -> O.K.121764.706* 验算 组合应力.( ). 验算 组合应力比 (轴向+弯曲). JTJ 025-86规范 1.2.15-3 -. Rmax1= fa +fbty / Fa =0.185-. Rmax2= fa +fbcy / Fa =0.220-. Rmax3= fa +fbtz / FBTz= 0.106-. Rmax4= fa +fbcz / FBCz= 0.492-. Rmax = 0.492 <

45、1.000 -> O.K.( ). 验算 组合应力总稳定性 (轴向+弯曲). JTJ 025-86规范 1.2.16-3 -.fa > 0.15* 1y*Fa=2.560e+004 KPa.-.u = (1 ni1*fa* A _yA2/(Pi2*Es)*m = 0.957-. Rmax1 = fa+ 1y/(u* 2y)*fbty / (. Rmax2 = fa + 1y/(u* 2y)*fbcy / ( =C012*7a)0.265y*Fa). fa > 0.15* 1z*Fa=2.116e+004 KPa.u = (1 ni1*fa* A 工21(PiA2*Es)*m

46、=0.847. Rmax3 = fa + 1z/(u* 2z)*fbtz / ( =. Rmax4 = fa + 1z/(u* 2z)*fbcz / ( =. Rmax = 0.704 <1.000 > O.K.0.101z*Fa)O.704z*Fa)MIDAS/Civil -公路桥涵钢结构及木结构设计规范 JTJ 025-86 版本号 8.0.5( ). 验算 组合应力比 (双向弯曲). JTJ 025-86规范 1.2.15-4 -. Sigma_w1 =6.012e+004 KPa.-. Sigma_w2 =6.731e+004 KPa.-. C= min(1 + 0.3*S

47、igma_w1/Sigma_w2, 1.15)= 1.150-. Rmax1= fbty + fbtz / (C*min(FBTy,FBTz)=0.275-. Rmax2= fbty - fbcz / (C*min(FBTy,FBCz)=0.275-. Rmax3= fbcy + fbtz / (C*min(FBCy,FBTz)=0.245-. Rmax4= fbcy - fbcz / (C*min(FBCy,FBCz)=0.245-. Rmax = 0.275 <1.000 -> O.K.( ). 验算 组合应力比 (轴向+双向弯曲 ). JTJ 025-86规范 1.2.15-

48、5 -. Rmax1-. Rmax2-. Rmax3-. Rmax4-. Rmax fa + (fbty + fbtz)/C) / min(FBT,yFBTz) = 0.082 fa + (fbty - fbcz)/C) / min(FBT,yFBCz) = 0.082 fa + (fbcy + fbtz)/C) / min(FBC,yFBTz) = 0.052 fa + (fbcy - fbcz)/C) / min(FBC,yFBCz) = 0.052 0.082 < 1.000 -> O.K.( ). 验算 组合应力比 (轴向+双向弯曲 +剪切). JTJ 025-86规范 1

49、.2.15-7 -.Rmaxi=SQRT (fa+fbty + fbtz)2+3*fsy2 / (1.1*mi n(FBTyBTz)=0.112-.Rmax2=SQRT (fa+fbty - fbcz)2+3*fsy2 / (1.1*mi n(FBTyBCz)=0.112-.Rmax3=SQRT (fa+fbcy + fbtz)2 +3*fsy2 /(1.1*mi n(FBCyBTz)=0.081-.Rmax4=SQRT (fa+fbcy - fbcz)2 +3*fsy2 /(1.1*mi n(FBCFBCz)=0.081-.Rmax5=SQRT (fa+fbty + fbtz)2+3*fsz

50、2 / (1.1*mi n(FBTyBTz)=0.112-.Rmax6=SQRT (fa+fbty - fbcz)2+3*fsz2 / (1.1*mi n(FBTyBCz)=0.112-.Rmax7=SQRT (fa+fbcy + fbtz)2 +3*fsz2 /(1.1*mi n(FBqyBTz)=0.081-.Rmax8=SQRT (fa+fbcy - fbcz)2 +3*fsz2 /(1.1*mi n(FBCyBCz)=0.081-. Rmax = 0.112 < 1.000 -> O.K.MIDAS/Civil -公路桥涵钢结构及木结构设计规范 JTJ 025-86 版本号

51、 8.0.5*. 工程：两河口施工支架贝雷梁计算*. 单元号 = 14818,*. 工况号 = 1,*. 单位体系 : kN, m单元类型：梁单元材料号 = 2, 截面号 = 4*. 截面特性 : 截面形状 截面高 腹板厚 =横系梁, I 22a = H - 截面. (轧制)0.220, 上翼缘宽 = 0.110, 下翼缘宽 = 0.1100.007, 上翼缘厚 = 0.012, 下翼缘厚 = 0.012名称 =截面积 = 4.21000e-003, Asy = 1.80400e-003, Asz = 1.65000e-003Ybar = 5.50000e-002, Zbar = 1.10000e-001, Qyb = 2.35